Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали

Разработана методика расчета размера зерен аустенита при нагреве, после деформации и охлаждения проката, учитывающая содержание углерода в стали. Показано удовлетворительное совпадение расчетных и экспериментальных значений диаметра зерен аустенита. Методику можно использовать для условий производст...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Veröffentlicht in:	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Datum:	2008
1. Verfasser:	Воробей, С.А.
Format:	Artikel
Sprache:	Russisch
Veröffentlicht:	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2008
Schlagworte:	Металловедение и материаловедение
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62810
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали / С.А. Воробей // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 18. — С. 222-232. — Бібліогр.: 19 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859813374698717184
author	Воробей, С.А.
author_facet	Воробей, С.А.
citation_txt	Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали / С.А. Воробей // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 18. — С. 222-232. — Бібліогр.: 19 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
description	Разработана методика расчета размера зерен аустенита при нагреве, после деформации и охлаждения проката, учитывающая содержание углерода в стали. Показано удовлетворительное совпадение расчетных и экспериментальных значений диаметра зерен аустенита. Методику можно использовать для условий производства полосового и сортового проката широкого размерного сортамента.
first_indexed	2025-12-07T15:20:39Z
format	Article
fulltext	222 УДК 669.017:669.112.227.1/3:669.14.001.8 С.А.Воробей ПРОГНОЗИРОВАНИЕ РАЗМЕРА ЗЕРЕН АУСТЕНИТА ПРИ ГОРЯЧЕЙ ДЕФОРМАЦИИ СТАЛИ Разработана методика расчета размера зерен аустенита при нагреве, после де- формации и охлаждения проката, учитывающая содержание углерода в стали. Показано удовлетворительное совпадение расчетных и экспериментальных значе- ний диаметра зерен аустенита. Методику можно использовать для условий произ- водства полосового и сортового проката широкого размерного сортамента. Современное состояние вопроса. Уровень свойств горячекатаного металла в значительной степени определяется параметрами структуры, которая, в свою очередь, зависит от температурно–деформационных ре- жимов обработки. Задачу выбора рациональных параметров технологии производства, обеспечивающих требуемые параметры структуры, можно решать несколькими путями. Наиболее часто эту задачу решают на основе накопленного производственного опыта. Однако в последние годы все большее распространение находят методы математического моделирова- ния, которые позволяют без проведения экспериментальных исследова- ний определять рациональные технологические параметры прокатки. Цель работы. В Институте черной металлургии под руководством А.В.Ноговицына был разработан комплекс математических моделей фор- мирования микроструктуры и свойств горячекатаного проката [1–5]. Це- лью настоящей работы было уточнение методов прогнозирования диа- метра зерен аустенита при нагреве и последующего изменения диаметра зерен аустенита после деформации и статической рекристаллизации. Изложение основных материалов исследования. Прогнозирование размера зерен аустенита при нагреве имеет определенные трудности, не- смотря на то, что известно достаточно много методик расчета [6]. Связано это с тем, что при проведении экспериментальных исследований наблю- дается весьма значительный разброс данных о величине зерен аустенита (см., например, рис.1, на котором приведены данные работ [7, 8]). На размер зерен аустенита при нагреве оказывают влияние многие факторы, основные из которых следующие [6]: содержание химических элементов в стали; кинетика процессов растворения карбидов и нитридов; чистота стали; способ выплавки стали; скорость нагрева. Например, од- ним из наиболее значимых факторов является чистота стали, причем это влияние тем большее, чем выше температура нагрева. По данным, приве- денным в работе [6], при температурах нагрева более 11000С размер зерен в чистой стали может быть выше в 2–8 раз по сравнению с обычной (про- мышленного производства). Кроме того, на результаты исследований влияет метод определения величины зерен аустенита. Применение раз- личных методов может приводить к отличию результатов на 10–50% [6]. 223 0 200 400 600 800 1000 900 1000 1100 1200 1300 Температура, С Д иа м ет р зе ре н, м км 1 2 0 200 400 600 800 1000 900 1000 1100 1200 1300 Температура, С Д иа м ет р зе ре н, м км 3 а б Рис. 1. Зависимость диаметра зерен аустенита от температуры нагрева для стали типа 09Г2: а – по данным работы [7], б – по данным работы [8]. 1 – минимальный размер зерен, 2 – максимальный, 3 – средний. Учитывая сказанное, на практике используют упрощенные эмпириче- ские зависимости, коэффициенты которых получают в каждом конкрет- ном случае. Основные виды этих моделей приведены и проанализированы в работе [6]. Наиболее часто используют следующие модели (1–4). F = a·exp(–b/T); (1) где F – площадь зерна; T –температура нагрева; a и b – коэффициенты. В некоторых работах коэффициент b представляют в виде отношения Qa/R, где Qa – энергия активации роста зерен, R – универсальная газовая постоянная. Вместе с тем, в работе [9] показано, что полученная на основе экспериментальных исследований величина Qa не соответствует истин- ной энергии активации. Ln(F) = a+b·T; (2) Ln(F) = Ln(F0)+b·ΔT, (3) где F0 – расчетный размер зерна при температуре Ac3; ΔT – превышение температуры над Ac3. По нашему мнению модели вида (3), несмотря на большую сложность их получения, использовать нецелесообразно, так как прогнозировать размер зерна при температуре Ac3 не проще, чем при реальных темпера- турах нагрева (1100–12500С). В работе [6] предложено использовать модели следующего вида: Ln(F) = a+b·T+с·T2 (4) Авторы работы [6] считают, что модель (4) имеет более широкий диа- пазон применимости, хотя во многих случаях вполне пригодны все ука- занные виды моделей. В работе [6] приводятся численные значения коэф- фициентов модели (4) для различных марок стали в зависимости от со- держания многих химических элементов (за исключением углерода). Од- нако известно, что именно содержание углерода в наибольшей степени влияет на размер зерен аустенита при нагреве. В частности, в этой же ра- боте [6] приведены данные, показывающие, что при увеличении содержа- ния углерода от 0,12 до 2% размер зерен вначале увеличивается, а затем уменьшается (рис.2 [6]). Причем максимальный размер зерен при разной 224 температуре нагрева соответствует разному содержанию углерода (см.рис.2). 0 50 100 150 200 250 300 350 0 0,4 0,8 1,2 1,6 2 Содержание углерода, % Д иа м ет р зе ре н, м км 1 2 Рис.2. Влияние содержания углерода на размер зерен аустенита при нагреве [6]. Температура нагрева 1100 (1) и 12000С (2). Следует отметить, что размеры зерен аустенита низкоуглеродистых сталей (С≤0,2 %), приведенные на рис.2, существенно меньше, чем по данным других работ (например, [7,8]). Тем не менее, эти данные, по на- шему мнению, можно использовать для описания относительного влияния углерода на размер зерен аустенита при нагреве. В целом, проведенный анализ показывает, что, обеспечить высокую точность прогнозирования размеров зерен аустенита при нагреве стали весьма сложно. В связи с этим, на наш взгляд, при прогнозировании раз- меров зерен аустенита в процессах горячей прокатки целесообразно ис- пользовать упрощенные модели роста зерен при нагреве стали. Это обу- словлено также тем, что деформация значительно снижает влияние ис- ходного размера зерен (что будет показано далее). На основании результатов собственных исследований, а также лите- ратурных данных [6–8, 10–11] (рис.3) диаметр зерен аустенита низкоугле- родистых и низколегированных сталей с содержанием углерода в преде- лах 0,07–0,2% нами предложено рассчитывать по зависимости: DА0 = 0,245·exp(0,0057·t0), (5) где DА0 – средний диаметр аустенитных зерен после нагрева стали, мкм; t0 – температура нагрева, 0С. Результаты расчета диаметра зерен аустенита по предложенной зави- симости (5) и модели (4) с коэффициентами, приведенными в работе [6], показаны на рис.3. В расчетах коэффициентов модели (4) учитывали со- держание в стали марганца, кремния, хрома, никеля и меди. Результаты показывают, что использование модели (4) дает несколько заниженные значения размера зерен аустенита при температурах нагрева более 11000С. На наш взгляд, данная погрешность обусловлена тем, что коэффициенты модели (4) получены, в основном, на базе экспериментальных данных для легированных сталей. Таким образом, предложенная модель (5) позволяет более точно про- гнозировать размеры зерен аустенита при нагреве низкоуглеродистых и низколегированных сталей. С учетом влияния углерода зависимость име- ет следующий вид: 225 DА0 = 0,245·exp(0,0057·t0)·(0,64+3·С) (6) С целью проверки данной зависимости в лабораторных условиях бы- ли выполнены экспериментальные исследования влияния температуры нагрева на размер зерен аустенита стали марки 45 (содержание углерода 0,48%)1. Результаты показаны на рис.4. y = 0,2448e0,0057x R2 = 0,6307 0 100 200 300 400 500 600 900 1000 1100 1200 1300 Температура, С Д иа м ет р, м км 1 2 3 0 100 200 300 400 500 600 900 1000 1100 1200 1300 Температура, С Д иа м ет р, м км 1 2 Рис. 3. Зависимость диаметра зерен аустенита от температуры нагрева ста- ли, содержащей 0,07–0,2% углерода. 1 – экспериментальные данные [6–8, 10– 11], 2 и 3 – минимальный и максималь- ный расчетный размер зерен по модели (4) с коэффициентами, приведенными в работе [6]. Рис. 4. Зависимость диаметра зерен аустенита от температуры нагрева ста- ли, содержащей 0,48% углерода. 1 – экспериментальные данные, 2 – расчет по зависимости (6). Расчеты по предложенной зависимости (6) дают удовлетворительные результаты для стали марки 45 в интервале температур нагрева 1100– 12000С. Большая ошибка прогнозирования размера зерен аустенита при температуре нагрева 1000–10500С объясняется существенным разбросом экспериментальных данных в этой области (см. рис.1). Проведенный анализ показал, что зависимость (6) применима при со- держании углерода в стали от 0,07 до 1% и температуре нагрева 1100– 12000С. В базовых математических моделях Института черной металлургии [1–5] для расчета величины зерен аустенита после деформации использо- вали две методики. Первая разработана C.M.Sellars [12]: DАд = f(Z)·εa·DА0 b; (7) DАд1 = DАдa1+b1/exp[Qa1/(R·T)], (8) где Z = u·exp[Qa/(R·T)]; DАд – диаметр зерна аустенита после деформации; u – скорость деформации; ε – степень деформации; a, b, a1, b1 – коэффи- циенты. Формула (8) используется при времени выдержки (паузы) больше времени первичной рекристаллизации (τр) при степени рекристаллизации 95%, которое рассчитывается по выражению: τр = a2·Zb2·εc2 DА0 d2 exp[Qa/(R·T)], (9) 1 Эксперименты проведены совместно с Т.В.Грицай и С.А.Здоровцом 226 где a2, b2, с2, d2 – коэффициенты. Вторая методика получена авторами работы [10]: DА0/DАд = А·εm, (10) где А и m – коэффициенты. Авторы работы [10] получили следующие значения этих коэффициен- тов: для стали 08пс А = 4,9, m = 0,48; для стали Ст3сп А = 4,3, m = 0,59. Первая методика, в отличие от второй, учитывает температуру и ско- рость деформации, однако требует определения большого количества ко- эффициентов для каждой марки стали, что усложняет ее применение. В работах [13–15] применили аналогичные методики. В частности в работах [14, 15] предложены следующие зависимости для расчета вели- чины рекристаллизованных зерен аустенита и времени рекристаллизации. Для стали марки 08кп: DАд = 25·{log[Z/(8,5·109)]/0,067}–2/3·DА0 0,5/εи; (11) τр(50 %) = 5·10–21·εи–4·DА0 2·exp[320000/(R·T)] (12) Для стали марки Cт3: DАд = 6,2+156·DА0 0,5/εи0,65/exp[35000/(R·T)], (13) τр(50 %) = 2,3·10–15·εи–2,5·DА0 2·exp[230000/(R·T)], (14) где·εи – истинная степень деформации. Сравнение коэффициентов зависимостей (11) и (13), (12) и (14) пока- зывает весьма большое их отличие, что подтверждает наш вывод о необ- ходимости их экспериментального определения для каждой марки стали и косвенно указывает на недостаточную надежность методики [12], кото- рая, по сути, лежит в основе этих зависимостей. Кроме того, эксперимен- тальные исследования не показывают существенной зависимости размера зерен аустенита после первичной рекристаллизации от температуры, ко- торая предусмотрена в моделях (7), (11), (12) (например, [10,16]). Зависи- мость размеров зерен аустенита от температуры наблюдается только при дальнейшей собирательной рекристаллизации. Наш опыт применения выражений (7) – (9) показал, что зачастую рас- четные значения времени рекристаллизации и диаметра рекристаллизо- ванных зерен существенно отличаются от экспериментальных. Аналогич- ный вывод можно сделать и по применению методик [14,15]. Вторая использованная нами ранее модель (10) значительно проще. Однако, по нашему мнению, ее авторы [10] допустили методическую не- точность, приняв линейную зависимость между диаметром исходного и рекристаллизованного после деформации зерна аустенита. В большей степени экспериментальным данным соответствует допущение о пропор- циональности диаметра рекристаллизованных зерен величине (DА0)b [12, 13]. В настоящей работе величину коэффициента b приняли равной 0,5, также как и в ряде других известных работ, например, [14, 15]: 227 Принятое уточнение позволило нам на основе экспериментальных данных работы [12] получить следующую зависимость для расчета диа- метра рекристаллизованного зерна аустенита после деформации: DАд = 2,45·DА0 0,5/εи0,4 (15) Причем, если авторы работы [10] для своей модели приводят различные коэффициенты для стали 08пс и Ст3сп, то зависимость (15) дает хорошее совпадение результатов для обеих сталей. Сравнение результатов расчета диаметра зерен аустенита с экспери- ментальными данными, приведенными в работе [7], показало следующее. При степенях деформации более 0,2 наблюдается удовлетворительное совпадение расчетных данных с экспериментальными. При меньших сте- пенях деформации (0,16) расчетные значения диаметра зерен аустенита существенно ниже экспериментальных. Причем погрешность увеличива- ется с возрастанием диаметра исходных зерен аустенита. Это можно объ- яснить следующими причинами. Известно, что при деформации менее 20 % наблюдается весьма большой разброс размера зерен аустенита. Кро- ме того, для этой области деформации соотношение диаметров исходных и деформированных зерен аустенита (KD = DАд/DA0 0,5) не сохраняется по- стоянным (рис.5). Поэтому возможность прогнозирования размеров зерен аустенита в этой области деформации весьма проблематична, что под- тверждается результатами работы [10]. Кроме того, методика определения размеров зерен аустенита, исполь- зованная авторами работы [7], предусматривала закалку образцов сразу после деформации. В тоже время в работе [16] показано, что непосредст- венно после деформации стали менее чем на 20% наблюдается резкий рост размеров зерен аустенита. Зачастую размеры зерен аустенита пре- вышают исходные. Однако при выдержке после деформации в течение определенного времени зерна аустенита вначале значительно измельча- ются, а затем в течение определенного времени практически не изменя- ются. Длительность периода измельчения зерен зависит от температуры. При температуре металла 10500С длительность этого периода составляет примерно 30 с, а при температуре 9400С – 60 с. Однако при степенях де- формации более 20% изменение размеров зерен аустенита в процессе по- следеформационной выдержки небольшое. 0 2 4 6 8 10 12 14 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Отн. степень деформации K D 1 2 3 Рис. 5. Влияние степени деформации на соотношение диаметров исходных и деформированных зерен аустенита. Размер исходных зерен 100 (1), 200 (2) и 300 мм (3). Экспериментальные данные [7]. 228 Проведенный нами анализ показал, что при реальных значениях па- раметров прокатки углеродистых и низколегированных сталей на дейст- вующих станах (температуре 900–11500С, степени деформации 20–45%, скорости деформации более 10 с–1, время пауз между проходами – до 20– 30 с) целесообразно использовать полученную нами зависимость (15). Большие ошибки в прогнозировании размера зерен аустенита по предло- женной модели можно ожидать только в первом и втором проходах после нагрева заготовки при степени деформации менее 20%. В последующих проходах за счет деформационного измельчения зерен погрешность про- гнозирования будет небольшой. Сравнение результатов расчета диаметра зерен аустенита с экспери- ментальными данными в интервале температур деформации 850–10500С, приведенными в работах [11,16] показано на рис.6. 0 100 200 300 0 100 200 300 Диаметр экспериментальный, мкм Д иа м ет р ра сч ет ны й, м км 1 2 3 Рис. 6. Сравнение экспериментальных и расчетных значений диаметра рекри- сталлизованных после горячей дефор- мации зерен аустенита. 1 – зависи- мость (10), 2 – зависимость (13), 3 – предложенная зависимость (15). Эти данные подтверждают возможность применения полученной за- висимости (15) для расчета диаметра зерен аустенита при прокатке. Моделирование размера зерен аустенита при многопроходной про- катке требует определения степени рекристаллизации металла за время пауз. Выбор методики для расчета кинетики статической рекристаллиза- ции после деформации подробно изложен в работе [17]. В таблице 1 при- ведены дополнительные данные расчетов времени рекристаллизации по различным методикам. Расчеты выполнены для условий деформации об- разцов из стали Ст3 на пластометре [18]. Степень деформации 0,36, ско- рость деформации 10 с–1. Таблица 1. Время рекристаллизации стали Ст3 Время рекристаллизации (с) при температуре, 0С Методика Степень рекристал– лизации, % 900 1000 1100 Данные работы [18] 99 4,8 2,4 0,9 Методика [15] 95 6,0 0,9 0,2 Методика [19] 99 14,9 6,0 2,5 99 4,6 2,0 0,9 Разработанная мето- дика [19] 95 3,0 1,3 0,6 Методика работы [19] предусматривает расчет на основе данных об 229 энергии активации низкоуглеродистых сталей. Приведенные данные по- казывают, что данная методика дает большую погрешность. Аналогичная методика, приведенная в работе [15], и предусматривающая уточнение коэффициентов данной зависимости, существенно снижает погрешность расчета. Однако само выражение exp[Qa/(R·T)] не вполне отвечает дейст- вительному влиянию температуры на время рекристаллизации. Очевидно, в этих методиках необходимо учитывать изменение величины Qa от тем- пературы. С целью оценки влияния погрешности расчета размера зерен аустени- та при нагреве на размеры зерен аустенита после деформации выполнили расчеты с использованием модели (15). Полученные данные показывают, что уже после третьего–четвертого проходов влияние исходного размера зерен (после нагрева) становиться малозначимым. Таким образом, для моделирования процессов структурообразования при многопроходной прокатке точность прогнозирования размера зерен аустенита при нагреве не имеет решающего значения. Значительно важнее иметь надежные мо- дели прогнозирования влияния параметров деформации на размеры зерен аустенита. Разработанная методика обеспечивает удовлетворительные результа- ты для прогнозирования размеров зерен аустенита применительно к ста- нам непрерывной прокатки, на которых производят профили небольших сечений с окончанием деформации при температурах близких к Ar3. В тоже время при прокатке в области высоких температур с большими пау- зами между проходами (большими, чем время первичной рекристаллиза- ции), а также при прокатке крупных профилей с последующим охлажде- нием на воздухе необходимо учитывать рост зерна аустенита. В базовой модели Института черной металлургии [1–5], так же, как и в работах [12– 15], этот фактор учитывается зависимостями вида (8) с различными коэф- фициентами. С целью учета снижения температуры при охлаждении про- ката расчет выполняется пошагово, причем на каждом шаге значения тем- пературы задаются в соответствии с кривыми охлаждения. Наш анализ показал, что при малых скоростях охлаждения (менее 2–50С/с) или при изотермической выдержке возможна большая погрешность прогнозиро- вания размера зерен аустенита по выражениям типа (8). В этих случаях расчетный диаметр аустенита может увеличиваться до нереальных значе- ний. В связи с этим в настоящей работе для данного случая нами разрабо- тана другая методика расчета размеров зерен аустенита. Принято, что при данной температуре металла максимальный размер зерен аустенита соот- ветствует расчетному для процесса нагрева (DА0), который определяется по зависимости (6), а рост зерен аустенита отвечает уравнению Аврами. Окончательное выражение для расчета диаметра зерен аустенита имеет вид: DАд1 = DАд+(DА0–DАд) [1–exp(–β·τn)], (16) где коэффициенты β и n зависят от температуры металла. 230 Расчет ведется пошагово и прекращается при достижении значения DАд1 равным DА0 для текущей температуры. С целью проверки разработанной методики были выполнены расчеты величины зерен аустенита для условий производства круглого проката диаметром 90–150 мм из заготовки сечением 300×400 мм. Параметры исследованного проката, экспериментальные и расчетные значения диаметра зерен аустенита приведены в табл. 2. Размеры зерен в таблице приведены для ½ радиуса проката. Структура проката показана на рис. 7. Таблица 2. Параметры опытного проката Номер варианта 1 2 3 4 Марка стали 45 36Г2С C45Е Содержание углерода, % 0,43 0,37 0,44 Диаметр проката, мм 115 90 150 95 Температура конца прокатки, 0С 1120 1090 1140 1100 Диаметр зерен аустенита измерен- ный, мкм 50–200* 90 40–130 60 50–200 85 40–150 65 Диаметр зерен аустенита расчетный, мкм 79 64 87 67 Примечание: * – в числителе минимальное и максимальное значение диаметра зерен, в знаменателе – среднее. 1 3 2 4 Рис.7. Микроструктура опытного проката. 1–4 – номера вариантов (см. табл.2). 231 Расчетные значения диаметра зерен аустенита близки к эксперимен- тальным и, в основном, правильно отражают влияние режимов прокатки и охлаждения. Выводы. Разработаны модели для прогнозирования величины зерен аустенита, которые можно использовать при производстве полосового и сортового проката широкого размерного сортамента на станах с различ- ным составом оборудования. 1. Математическая модель формирования микроструктуры и механических свойств углеродистой и низколегированной полосовой горячекатаной стали / А.В.Ноговицын, С.А.Воробей, С.Н.Илюхин и др. // Тр. Всесоюзной науч- но–технич. конф. «Задачи технического перевооружения листопрокатного производства». – Днепропетровск, 1987. – С. 17. 2. Левченко Г.В., Ноговицын А.В., Воробей С.А. Исследование возможности повышения и стабилизации прочностных свойств горячекатаной широкопо- лосной стали // Металл и литье Украины. – 1996.– №1–2.– С.41–44. 3. Прогнозирование процессов структурообразования при охлаждении метал- лопроката с применением математической модели. / А.В.Ноговицын, А.В.Богачева, М.Ф.Евсюков, Д.В.Лошкарев. // Металлургическая и горно- рудная промышленность. –1999. – №5. – С.75–78. 4. Математическое описание закономерностей превращения аустенита в изо- термических условиях в низкоуглеродистых и низколегированных сталях / А.В.Ноговицын, А.В.Богачева, М.Ф.Евсюков и др. // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. ИЧМ НАН Ук- раины. – Киев: Наукова думка, 1999. – Вып. 3. – С.285–291. 5. Оценка адекватности описания математической моделью процесса измене- ния зерна аустенита горячедеформированной стали / Г.В.Левченко, А.В.Ноговицын, И.А.Вакуленко и др. // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. НАН Украины. – К.: Наукова думка, 2001.– Вып. 4.– С. 263–267. 6. Винокур Б.Б., Пилюшенко В.Л., Касаткин О.Г. Структура конструкционной легированной стали. – М.: Металлургия, 1983. – 216 с. 7. Флоров В.К., Шубина С.А. Влияние прокатки на формирование аустенитно- го зерна сталей для трубной заготовки и универсальной полосы // Метал- лургическая и горнорудная промышленность. – 1977. – № 1. – С.33–35. 8. Контролируемая прокатка / В.И.Погоржельский, Д.А.Литовченко, Ю.И.Матросов и др. – М.: Металлургия, 1979. – 184 с. 9. Горелик С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов. – М.: Металлургия, 1978. – 564 с. 10. Преобразование зерна при первичной рекристаллизации / М.А.Штремель, В.И.Лизунов, В.В.Шкатов и др. // Металловедение и термическая обработка металлов, 1984.– № 6.– С.2–5. 11. Дрюкова И.Н., Томенко Ю.С. Кинетика изменения величины зерен аустени- та малоуглеродистой стали после деформации при высоких температурах // Металловедение и термическая обработка металлов. – 1974.–№ 4.–С.10–17. 232 12. Sellars C.M., Whiteman J.A. Recrystallization and grain growth in hot rolling. // Metal Science. – 1979. – № 13. – P.187–194. 13. Liska S., Worniak J. Matematisky model pro analyzy technologickych podminek valcovani oceli za tepla // Hutnicke aktualiti. WHZ. – V. 22. – № 9. – 1981. – P.1–49. 14. Моделирование формирования микроструктуры горячекатаных полос / А.А.Миленин, В.Н.Данченко, А.Ю.Путноки и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность. – 2004. – № 6. – С. 42–47. 15. Прогнозирование структуры и свойств горячекатаной полосовой стали с применением компьютерного моделирования / А.А.Миленин, А.Ю.Путноки, В.Н.Данченко и др.// Металл и литье Украины. – 2006.– № 6. – С.48–53. 16. Влияние деформации на измельчение зерна аустенита/ В.И.Балон, Н.Ф.Легейда, В.С.Носов и др.// Металловедение и термическая обработка металлов. – 1972.– № 8. – С.76–79. 17. Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристал- лизации в паузах между деформациями /С.А.Воробей, Г.В.Левченко, С.М.Жучков и др. //Фундаментальные и прикладные проблемы черной ме- таллургии: Сб.научн.тр. ИЧМ НАН Украины. –2007. –Вып.15. –С.149–155. 18. Исследование процессов разупрочнения стали на пластометре / Д.И.Суяров, Р.В.Лель, В.И.Шилов и др. // Изв.АН СССР. Металлы. –1969.–№ 3.–С.86–90. 19. Тот Т, Ханак Я. Влияние величины последнего обжатия на размер зерна го- рячекатаной углеродистой стали // Сталь – 1984. – № 3.– С.62–65. Статья рекомендована к печати докт.техн.наук, проф. Г.В.Левченко << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJDFFile false /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /Description << /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /FRA <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /PTB <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> /SUO <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> /SVE <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-62810
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	XXXX-0070
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T15:20:39Z
publishDate	2008
publisher	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
record_format	dspace
spelling	Воробей, С.А. 2014-05-26T13:24:59Z 2014-05-26T13:24:59Z 2008 Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали / С.А. Воробей // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 18. — С. 222-232. — Бібліогр.: 19 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62810 669.017:669.112.227.1/3:669.14.001.8 Разработана методика расчета размера зерен аустенита при нагреве, после деформации и охлаждения проката, учитывающая содержание углерода в стали. Показано удовлетворительное совпадение расчетных и экспериментальных значений диаметра зерен аустенита. Методику можно использовать для условий производства полосового и сортового проката широкого размерного сортамента. Статья рекомендована к печати докт.техн.наук, проф. Г.В.Левченко ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Металловедение и материаловедение Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали Article published earlier
spellingShingle	Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали Воробей, С.А. Металловедение и материаловедение
title	Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали
title_full	Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали
title_fullStr	Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали
title_full_unstemmed	Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали
title_short	Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали
title_sort	прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали
topic	Металловедение и материаловедение
topic_facet	Металловедение и материаловедение
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62810
work_keys_str_mv	AT vorobeisa prognozirovanierazmerazerenaustenitaprigorâčeideformaciistali

Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали

Institution

Ähnliche Einträge