Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане

Целью данной работы являлись выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане. В основу методики расчета энергосиловых параметров прокатки на стане 850 положены основные аналитические, эмпирические и полуэмпирические выражения, адекватн...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Дата:	2009
Автори:	Колосов, Б.Н., Горбанев, А.А., Токмаков, П.В., Киселев, П.А.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2009
Теми:	Прокатное производство
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62898
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане / Б.Н. Колосов, А.А. Горбанев, П.В. Токмаков, П.А. Киселев // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2009. — Вип. 19. — С. 174-181. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1860075816823554048
author	Колосов, Б.Н. Горбанев, А.А. Токмаков, П.В. Киселев, П.А.
author_facet	Колосов, Б.Н. Горбанев, А.А. Токмаков, П.В. Киселев, П.А.
citation_txt	Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане / Б.Н. Колосов, А.А. Горбанев, П.В. Токмаков, П.А. Киселев // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2009. — Вип. 19. — С. 174-181. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
description	Целью данной работы являлись выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане. В основу методики расчета энергосиловых параметров прокатки на стане 850 положены основные аналитические, эмпирические и полуэмпирические выражения, адекватно описывающие условия прокатки на обжимных реверсивных станах. Выполнен расчет энергосиловых параметров реверсивной прокатки заготовки круглого сечения диаметром 80 мм из стали марки ШХ15. Метою даної роботи є вибір і обгрунтування методики розрахунку енергосилових параметрів плющення на реверсивному обтисково–заготівельному стані. В основу методики розрахунку енергосилових параметрів плющення на стані 850 введено основні аналітичні, емпіричні та напівемпіричні вирази, що адекватно описують умови плющення на обтискових реверсивних станах. Виконано розрахунок енергосилових параметрів реверсивного плющення заготівки круглого перетину діаметром 80 мм із сталі марки ШХ15 The purpose of the research is the choice and justification of the calculation technique of the energy-power parameters of rolling on the reversible cogging-billet mill. As the basis of calculation technique of the energy-power parameters of rolling on the mill 850 assigned the main analytical, empirical and half empirical statements, which describe adequately the conditions of rolling on the cogging reversible mills. The calculation of the energy-power parameters of the reversible rolling of the round section billet with the diameter 80 mm from the steel grade ШХ15.
first_indexed	2025-12-07T17:13:14Z
format	Article
fulltext	174 УДК 621.771.06:621.771.2.001.24 Б.Н.Колосов, А.А.Горбанев, П.В.Токмаков, П.А.Киселев ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ЭНЕРГОСИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРОКАТКИ НА РЕВЕРСИВНОМ ОБЖИМНО–ЗАГОТОВОЧНОМ СТАНЕ Целью данной работы являлись выбор и обоснование методики расчета энер- госиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане. В основу методики расчета энергосиловых параметров прокатки на стане 850 поло- жены основные аналитические, эмпирические и полуэмпирические выражения, адекватно описывающие условия прокатки на обжимных реверсивных станах. Выполнен расчет энергосиловых параметров реверсивной прокатки заготовки круглого сечения диаметром 80 мм из стали марки ШХ15 реверсивный обжимно–заготовочный стан, энергосиловые параметры прокатки, методики расчета Цель работы и постановка задачи. В мировой практике развития металлургии наблюдается устойчивая тенденция увеличения доли стали, разливаемой на машинах непрерывной разливки и приближения размеров получаемой непрерывнолитой заготовки к размерам готового проката. В то же время, значительная часть стали разливается в слитки или в непре- рывно-литую заготовку большого сечения и проходит дальнейшую обра- ботку на обжимно–заготовочных станах. В этой связи задача совершенст- вования методики расчета энергосиловых параметров на обжимно- заготовочных станах не снимается с повестки дня, а ее актуальность уси- ливается в связи с расширением марочного сортамента готовой металло- продукции и необходимостью повышения качества готового проката. Для разработки технологических решений, обеспечивающих расши- рение марочного и размерного сортамента и повышения качества продук- ции, производимой на обжимно-заготовочных станах, наиболее эффек- тивный подход к проектированию режимов обжатий и их совершенство- ванию состоит в математическом моделировании процесса прокатки с использованием компьютерных программ, адекватно описывающих фи- зические условия реализации процесса прокатки. Таким образом, моделирование процесса прокатки позволяет оценить загрузку основного технологического оборудования обжимно– заготовочного стана, существенно упростить и снизить затраты матери- альных и людских ресурсов, сократить время на освоение технологии производства проката, расширить марочный и размерный сортамент за счет предварительного анализа соответствия прочностных характеристик основных узлов стана действительным усилиям прокатки Анализ последних достижений и публикаций. Формулы для опре- деления значений давления прокатки, полученные на основании совмест- ного решения дифференциального уравнения равновесия продольных сил 175 прокатки и уравнения пластичности (методики Кармана, Экелунда, Оро- вана и др.), не отражают особенностей процесса прокатки толстых полос (l/hcр = 0,1…1). При l/hcр<1 на средние показатели давления прокатки ока- зывают влияние внешние зоны. А при l/hcр>1 – на них оказывают влияние силы трения на контактных поверхностях металла с валками. Для определения значения давления прокатки А.И. Целиков [1] пред- ложил учитывать влияние внешних зон эмпирической зависимостью: ( ) 4,0'' / −= cрhlnσ при l/hcр<1, (1) Е.С.Рокотян предложил использовать следующую формулу для расче- та среднего значения давления прокатки: ''' σ '' σ1ср βσ nnp = , (2) в которой коэффициент, учитывающий влияние внешнего трения, предла- гается определять по формуле А.И. Целикова. Известен ряд работ, авторы которых, используя различные методы, получили формулы для определения значения давления прокатки с уче- том особенностей прокатки на обжимных станах (методика Кармана с учетом влияния глубины проникновения пластической деформации; фор- мула В.П.Котельникова, полученная с помощью вариационных методов; формула В.А.Мастерова; формула В.М.Луговского, полученная методом линий скольжения; формула В.М.Клименко; методика М.Я.Бровмана и др.). Анализ методов определения значения давления прокатки на обжим- ных станах выполнен в работе [2]. Большинством авторов для расчета значений давления прокатки получены формулы, учитывающие соотно- шение l/hср, характеризующее влияние внешних зон на коэффициент на- пряженного состояния металла, s срp n σσ ='' . Как показали исследования раз- личных авторов, при 0,1≤ срh l уменьшение этого соотношения приводит к увеличению коэффициента напряженного состояния, который имеет ми- нимальное значение при величине cрh l , близкой к 1. Увеличение соотно- шения cрh l при 0,1> срh l приводит к увеличению коэффициента напряжен- ного состояния ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ s срp σ вследствие возрастающего влияния сил трения на поверхности контакта металла с валками (рисунок). Изложение основных материалов исследования. В основу методи- ки расчета энергосиловых параметров прокатки на стане 850 [3] положе- ны основные аналитические, эмпирические и полуэмпирические выраже- 176 ния, адекватно описывающие условия прокатки на обжимных реверсив- ных станах. Рисунок. Зависимость, характеризующая изменение коэффициента напряженного со- стояния от соотношения cрh l при прокатке Напряжение текучести при прокатке в каждом проходе стана определяют ме- тодом термомеханических коэффициен- тов, для заданных степеней деформации ( H hН −=ε ), скорости деформа- ции ( uср Au ⋅⋅= l εν ) и температуры металла Т, 0С, где H и h – высота раската до и после прокатки; ν - скорость прокатки, изменяется в преде- лах 2,3…4,5 м/с (установившийся процесс прокатки) и 0,8…1,3 м/с (при захвате); Аи – коэффициент, учитывающий форму очага деформации для данной скорости деформации; ℓ - длина очага деформации )( hНR к −=l , где Rк – катающий радиус. Для определения средней скорости деформации uср используют сред- нее арифметическое значение скорости прокатки при захвате и устано- вившемся процессе. При прокатке в последних проходах uуст выше. Тем- пературу прокатываемого металла и характер ее изменения по проходам определяют расчетом, как среднеинтегральную, или по эксперименталь- ным данным. По полученным значениям ε, uср и Т определяют термомеханические коэффициенты kε, ku и kt, а по марке стали определяют базисное напряже- ние текучести. Окончательное значение напряжения текучести металла рассчитывают по формуле: σS = σб ⋅ kt ⋅ kε ⋅ ku, (3) Дальнейший расчет выполняют с учетом параметров очага деформа- ции в каждом проходе, определяемых соотношениями: hНh m ср + == ll 2 , (4) hН bВ h b n ср ср + +== , (5) где В и b - ширина раската до и после прохода. Степень и скорость деформации определяются по формулам: H hНАср −= εε , (6) l⋅ −= H hHАu ucр )(ν , (7) где H и h – наибольшие высоты профиля до и после прокатки; Аε – коэффициент, учитывающий форму очага деформации для дан- ной степени деформации. При прокатке на гладкой бочке, а также для 177 ромбических и квадратных калибров применяется Аε = 1,0, а для овальных и круглых калибров соответственно Аε = 0,6 [4]. В общем случае коэффициент формы очага деформации Аε равен: dx H xhх hHF НА xo b о )( 2/ )()( )(3 4 Δ − = ∫ lε , (8) где b – наибольшая ширина полосы; х – координата по ширине калибра; F - горизонтальная проекция контактной поверхности металла с валками. Коэффициент Аu, входящий в формулу для расчета средней скорости деформации (7), имеет значения Аu = 1,0 – при прокатке на гладкой бочке; Аu = 1,5 – для ромбических и квадратных калибров; Аu = 1,33 – для оваль- ных и круглых калибров [4]. В общем случае коэффициент Аu равен: dx xH xh hF НА b о u )( )(2 2/ Δ Δ = ∫ l , (9) Коэффициент напряженного состояния металла nσ при деформации в калибрах, установленный численными расчетами полей линий скольже- ния [5], при m>2 можно определить как nσ = 0,75 + 0,25 m, (10) а при 2 ≥ m ≥ 0,5 – по формуле: ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ += m bmanσ , (11) где а и b – постоянные коэффициенты, а = 0,5 и b = 1,0 – при прокатке на гладкой бочке; а = 0,75 и b = 0,5 – для ромбических и квадратных ка- либров; а = 0,6 и b = 0,8 – для овальных, круглых и шестигранных калиб- ров соответственно. Коэффициент m, характеризующий параметры очага деформации, из- меняется в диапазонах: при горячей прокатке – 7,0 ≥ m ≥ 0,5; при прокатке на блюмингах 0,7 ≥ m ≥ 0,2; на заготовочных станах 1,0 ≥ m ≥ 0,5; при прокатке толстых листов 3,0 ≥ m ≥ 0,6 и тонких листов 7,0 ≥ m ≥ 2,0. Окончательно формула для определения значений силы прокатки на обжимных реверсивных станах имеет вид: Р = σS ⋅ nσ ⋅ nв ⋅ F, (12) где nв – коэффициент влияния ширины полосы на силу прокатки, опреде- ляемый в зависимости от параметров срh m l= и ср ср h b n = . Коэффициент nв определяет влияние главного среднего напряжения и имеет максимальное значение, равное 1,15, при прокатке широких тонких полос, когда можно процесс прокатки рассматривать как плоскую задачу [6]. При прокатке на обжимных станах следует принимать nв = 1,0. 178 Контактную поверхность при прокатке в калибрах рассчитывают по формуле В.Г.Дрозда [7]: )(1 hНRcbF b −= , (13) где Rв – радиус валка при вершине; b1 – конечная ширина полосы; с – коэффициент, равный 3 2=с – для ромбических калибров; с = 0,54 – при прокатке квадратного сечения в овальном калибре; с = 0,75 – при прокатке овала в квадратном калибре. При прокатке прямоугольных сечений в ящичных прямоугольных ка- либрах на стане 850 контактную поверхность можно рассчитывать как F = bсрℓ. Для овала, прокатываемого из квадрата, В.Г.Дрозд [8] рекомен- дует использовать формулу hRbbF bо Δ+= )(54,0 1 . Для различных ка- либровок В.И.Зюзиным и А.М.Кривенцовым получена следующая фор- мула для расчета контактной поверхности [1]: )()( 1 hНRbbKF воk −+= , (14) где Rв – радиус валка по дну калибра; Кк – коэффициент влияния сис- темы калибровки, равный для систем калибров: квадрат–ромб овал–ребровой овал ромб–ромб овал–круг, круг–овал квадрат, овал–квадрат – 0,340–0,32; – 0,34; – 0,38; – 0,39–0,42; – 0,40–0,41. Значения момента прокатки для двух валков рассчитывают как: Mпр = 2Рℓψ, (15) где ℓ – наибольшее значение длины дуги контакта; ψ – коэффициент положения равнодействующей силы прокатки. М.Я.Бровман [9] рекомен- дует принимать ψ = 0,5 для ящичных калибров при m < 2 и ψ = 0,45 при m > 2,0. Мощность, затрачиваемая на деформацию металла в калибрах, равна [8]: Nд = рср Q1 . V1 lnμ, (16) 179 Таблица 1 – Результаты расчета энергосиловых параметров прокатки на стане 850 круга диаметром 80 мм из заготовки сечением 250 х 300 мм стали ШХ15 Размеры металла Ф ор ма ка ли бр а Гл уб ин а вр ез а, м м В ог ну то ст ь дн а, м м П ро хо д Н, мм В, мм F, мм2 А бс . о бж ат ие Δ h, мм У ш ир ен ие Δ в, м м К оэ фф иц ие нт в ы - тя ж ки , μ К ат аю щ ий д иа ме тр пр и Д = 85 0м м Д ли на о ча га д еф ор - ма ци и ℓ, м м Параметр срh l=m Параметр срh срb n = К он та кт на я пл о- щ ад ь F, м м2 Н ап ря ж ен ие т ек уч е- ст и σ S , Н /м м2 К оэ фф иц ие нт н а- пр яж ен но го с ос то я- ни я n σ П ол но е ус ил ие пр ок ат ки Р , к Н М ом ен т пр ок ат ки н а дв а ва лк а М пр , кН м 0 250 300 74250 1 239 260 62600 61 10 1,186 738 150,03 0,56 0,95 38258 81,4 0,95 3395 509,2 Ящич- ный 60 4 2 182 275 50050 57 15 1,251 738 145,03 0,69 1,27 38796 80,15 1,27 3299 478,5 3 214 195 41300 61 13 1,212 736 149,83 0,61 0,77 28243 75,05 0,77 2268 339,8 Ящич- ный 60 3 4 154 210 31600 60 15 1,307 736 148,59 0,81 1,1 30089 88,22 1,1 2840 422,04 5 155 170 25700 55 16 1,230 750 143,61 0,79 0,89 23265 75,05 0,89 1868 268,4 Ящич- ный 52 2 6 115 170 18900 55 15 1,36 750 143,61 1,01 1,14 23337 89,19 1,14 2352 337,8 Квад- рат- ный 55 7 133 126 15300 37 11 1,235 740 117 0,77 0,8 14098 81,23 0,8 1214 142,03 Полу- овал 41,5 8 93 155 10600 33 22 1,443 786 113,88 1,04 1,32 16399 86,45 1,32 1502 171,13 Ромб 54,25 9 118, 5 118, 5 8300 36,5 25,5 1,277 778 119,16 0,87 0,77 12601 79,98 0,77 1089 129,7 Овал 28,8 10 67,6 110 6200 50,9 18 1,339 802 142,87 1,54 1,23 16323 82,77 1,23 1675 239,4 Круг 36,25 11 80,5 80,5 5087 29,5 12,9 1,219 786 107,67 1,13 0,78 7973 74,51 0,78 655 70,6 180 где Q1 – площадь поперечного сечения раската после прохода, V1 – объем, μ – коэффициент вытяжки С использованием приведенной выше методики выполнен расчет энергосиловых параметров прокатки заготовки круглого сечения Ø80 мм из стали марки ШХ15 на реверсивном обжимно–заготовочном стане 850 РУП «БМЗ» (табл.1). Анализ результатов показал, что наибольшие значения силы (3395 кН) и момента прокатки (509,2 кНм) наблюдаются в первых проходах, а в це- лом не превышают допустимых и предусмотренных технологией прокат- ки. Заключение. Рассмотрены известные методики расчета энергосило- вых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане. Показано, что для определения значений энергосиловых параметров ре- версивной прокатки на обжимно–заготовочном стане целесообразно ис- пользовать методики М.Я. Бровмана, А.И. Целикова с дополнениями Е.С.Рокотяна и В.П. Котельникова. Выполнен расчет энергосиловых па- раметров реверсивной прокатки заготовки круглого сечения Ø 80 мм из стали марки ШХ15. Установлено, что значения силы и момента прокатки не превышают допустимых показателей по действующей технологии про- изводства горячекатаного круглого проката в условиях данного предпри- ятия. Указанная методика реализована в виде компьютерной программы, позволяет оценить технологические возможности стана при освоении но- вых марок стали и профилей проката и упростить проектирование техно- логии их производства. 1. Теория прокатки. Справочник / А.И.Целиков, А.Д.Томленов, В.И.Зюзин и др. – М.: Металлургия, 1982. – С.334. 2. Токарев В.А., Павлов В.Л. Анализ новых методов определения усилия при прокатке на блюминге //Сб. «Прокатное производство”. Сб.научн.тр. ИЧМ – Т.XXI. – М.: Металлургия, 1965. – С. 260-286. 3. Жучков С.М., Маточкин В.А. Разработка технологии многоручьевой прокат- ки–разделения на стане 850 // «Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии». Сб.научн.тр.ИЧМ НАН Украины. – № 17. – 2008. – С.172–173. 4. Зюзин В.И., Бровман М.Я., Мельников А.Ф. Сопротивление деформации ста- лей при горячей прокатке. – М.: Металлургия, 1964. – С.270. 5. Механические свойства стали при горячей обработке давлением./ И.Я.Тарновский, А.А.Поздеев, Л.В.Меандров и др. – Свердловск.: Метал- лургиздат, 1960. – С.264. 6. Целиков А.И. Теория расчета усилий в прокатных станах. – М.: Металлургиз- дат, 1962. – С.494. 7. Победин И.С., Дрозд В.Г. // «Труды ВНИИметмаш». – №2. - М., ВНИИмет- маш, 1960. – С.179-192. 8. Целиков А.И. Основы теории прокатки. – М.: Металлургия, 1965. – 248 с. 9. Бровман М.Я. Энергосиловые параметры непрерывных заготовочных станов. – М.:Металлургиздат, 1962. – С.218. 181 Статья рекомендована к печати: Ответственный редактор раздела «Прокатное производство» канд.техн.наук И.Ю.Приходько рецензент канд.техн.наук Л.Г.Тубольцев Б.Н.Колосов, А.О.Горбаньов, П.В.Токмаков, П.А.Кисельов Вибір і обгрунтування методики розрахунку енергосилових параметрів плющення на реверсивному обтисково–заготівельному стані Метою даної роботи є вибір і обгрунтування методики розрахунку енергоси- лових параметрів плющення на реверсивному обтисково–заготівельному стані. В основу методики розрахунку енергосилових параметрів плющення на стані 850 введено основні аналітичні, емпіричні та напівемпіричні вирази, що адекватно описують умови плющення на обтискових реверсивних станах. Виконано розра- хунок енергосилових параметрів реверсивного плющення заготівки круглого пе- ретину діаметром 80 мм із сталі марки ШХ15
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-62898
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	XXXX-0070
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T17:13:14Z
publishDate	2009
publisher	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
record_format	dspace
spelling	Колосов, Б.Н. Горбанев, А.А. Токмаков, П.В. Киселев, П.А. 2014-05-28T12:51:06Z 2014-05-28T12:51:06Z 2009 Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане / Б.Н. Колосов, А.А. Горбанев, П.В. Токмаков, П.А. Киселев // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2009. — Вип. 19. — С. 174-181. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62898 621.771.06:621.771.2.001.24 Целью данной работы являлись выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане. В основу методики расчета энергосиловых параметров прокатки на стане 850 положены основные аналитические, эмпирические и полуэмпирические выражения, адекватно описывающие условия прокатки на обжимных реверсивных станах. Выполнен расчет энергосиловых параметров реверсивной прокатки заготовки круглого сечения диаметром 80 мм из стали марки ШХ15. Метою даної роботи є вибір і обгрунтування методики розрахунку енергосилових параметрів плющення на реверсивному обтисково–заготівельному стані. В основу методики розрахунку енергосилових параметрів плющення на стані 850 введено основні аналітичні, емпіричні та напівемпіричні вирази, що адекватно описують умови плющення на обтискових реверсивних станах. Виконано розрахунок енергосилових параметрів реверсивного плющення заготівки круглого перетину діаметром 80 мм із сталі марки ШХ15 The purpose of the research is the choice and justification of the calculation technique of the energy-power parameters of rolling on the reversible cogging-billet mill. As the basis of calculation technique of the energy-power parameters of rolling on the mill 850 assigned the main analytical, empirical and half empirical statements, which describe adequately the conditions of rolling on the cogging reversible mills. The calculation of the energy-power parameters of the reversible rolling of the round section billet with the diameter 80 mm from the steel grade ШХ15. Статья рекомендована к печати: Ответственный редактор раздела «Прокатное производство» канд.техн.наук И.Ю.Приходько рецензент канд.техн.наук Л.Г.Тубольцев ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Прокатное производство Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане Вибір і обгрунтування методики розрахунку енергосилових параметрів плющення на реверсивному обтисково–заготівельному стані The choice and justification of the calculation technique of energy-power parameters of rolling on the reversible cogging-billet mill Article published earlier
spellingShingle	Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане Колосов, Б.Н. Горбанев, А.А. Токмаков, П.В. Киселев, П.А. Прокатное производство
title	Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане
title_alt	Вибір і обгрунтування методики розрахунку енергосилових параметрів плющення на реверсивному обтисково–заготівельному стані The choice and justification of the calculation technique of energy-power parameters of rolling on the reversible cogging-billet mill
title_full	Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане
title_fullStr	Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане
title_full_unstemmed	Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане
title_short	Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане
title_sort	выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане
topic	Прокатное производство
topic_facet	Прокатное производство
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62898
work_keys_str_mv	AT kolosovbn vyboriobosnovaniemetodikirasčetaénergosilovyhparametrovprokatkinareversivnomobžimnozagotovočnomstane AT gorbanevaa vyboriobosnovaniemetodikirasčetaénergosilovyhparametrovprokatkinareversivnomobžimnozagotovočnomstane AT tokmakovpv vyboriobosnovaniemetodikirasčetaénergosilovyhparametrovprokatkinareversivnomobžimnozagotovočnomstane AT kiselevpa vyboriobosnovaniemetodikirasčetaénergosilovyhparametrovprokatkinareversivnomobžimnozagotovočnomstane AT kolosovbn vibíríobgruntuvannâmetodikirozrahunkuenergosilovihparametrívplûŝennânareversivnomuobtiskovozagotívelʹnomustaní AT gorbanevaa vibíríobgruntuvannâmetodikirozrahunkuenergosilovihparametrívplûŝennânareversivnomuobtiskovozagotívelʹnomustaní AT tokmakovpv vibíríobgruntuvannâmetodikirozrahunkuenergosilovihparametrívplûŝennânareversivnomuobtiskovozagotívelʹnomustaní AT kiselevpa vibíríobgruntuvannâmetodikirozrahunkuenergosilovihparametrívplûŝennânareversivnomuobtiskovozagotívelʹnomustaní AT kolosovbn thechoiceandjustificationofthecalculationtechniqueofenergypowerparametersofrollingonthereversiblecoggingbilletmill AT gorbanevaa thechoiceandjustificationofthecalculationtechniqueofenergypowerparametersofrollingonthereversiblecoggingbilletmill AT tokmakovpv thechoiceandjustificationofthecalculationtechniqueofenergypowerparametersofrollingonthereversiblecoggingbilletmill AT kiselevpa thechoiceandjustificationofthecalculationtechniqueofenergypowerparametersofrollingonthereversiblecoggingbilletmill

Выбор и обоснование методики расчета энергосиловых параметров прокатки на реверсивном обжимно–заготовочном стане

Репозитарії

Схожі ресурси