Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката
Целью работы явилось выявление перспективных путей развития производства толстолистового и широкополосного проката. Приведен анализ работ, выполненных в ИЧМ НАНУ им. З.И.Некрасова по проблеме деформационно–термического упрочнения (ДТУ) толстолистового и широкополосного проката конструкционного назна...
Saved in:
| Published in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Date: | 2009 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2009
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62913 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката / В.И. Спиваков, Э.А. Орлов, П.Л. Литвиненко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2009. — Вип. 19. — С. 219-233. — Бібліогр.: 26 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859694661341282304 |
|---|---|
| author | Спиваков, В.И. Орлов, Э.А. Литвиненко, П.Л. |
| author_facet | Спиваков, В.И. Орлов, Э.А. Литвиненко, П.Л. |
| citation_txt | Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката / В.И. Спиваков, Э.А. Орлов, П.Л. Литвиненко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2009. — Вип. 19. — С. 219-233. — Бібліогр.: 26 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Целью работы явилось выявление перспективных путей развития производства толстолистового и широкополосного проката. Приведен анализ работ, выполненных в ИЧМ НАНУ им. З.И.Некрасова по проблеме деформационно–термического упрочнения (ДТУ) толстолистового и широкополосного проката конструкционного назначения. Показано, что достигнутые технические решения соответствуют их мировым аналогам и позволяют производить экономичный и конкурентоспособный листовой прокат повышенной прочности.
Метою роботи э виявлення перспективних шляхів розвитку виробництва товстолистового та широкосмугового прокату. Наведено аналіз робіт, виконаних в ІЧМ НАНУ їм.З.І.Некрасова по проблемі деформаційно–термічного зміцнення (ДТУ) товстолистового та широкосмугового прокату конструкційного призначення. Показано, що досягнуті технічні рішення відповідають світовим аналогам і дають змогу одержати економічний і конкурентоздатний листовий прокат підвищеної міцності.
The purpose of the research was revealing of perspective ways of development of thick sheet and broadband rolled stock manufacture. The analysis of the works executed in the Institute of Steel and Iron of National Academy of Sciences of Ukraine of Z. I. Nekrasov of the problem of deformative-thermal hardening of structural thick sheet and broadband rolled stock is given. It is shown, that the achieved technical decisions correspond to their world analogues and allow to manufacture economic and competitive hardened sheet rolled stock.
|
| first_indexed | 2025-12-01T00:54:07Z |
| format | Article |
| fulltext |
219
УДК. 621.771.23-418.25:621.785
В.И.Спиваков, Э.А.Орлов, П.Л.Литвиненко
ПУТИ РАЗВИТИЯ ДЕФОРМАЦИОННО–ТЕРМИЧЕСКОГО
УПРОЧНЕНИЯ ТОЛСТОЛИСТОВОГО И ШИРОКОПОЛОСНОГО
ПРОКАТА
Целью работы явилось выявление перспективных путей развития производст-
ва толстолистового и широкополосного проката. Приведен анализ работ, выпол-
ненных в ИЧМ НАНУ им. З.И.Некрасова по проблеме деформационно–
термического упрочнения (ДТУ) толстолистового и широкополосного проката
конструкционного назначения. Показано, что достигнутые технические решения
соответствуют их мировым аналогам и позволяют производить экономичный и
конкурентоспособный листовой прокат повышенной прочности.
толстый лист, широкополосный прокат, деформационно–термическое
упрочнение, технические решения, пути развития
Современное состояние вопроса. Актуальность решения проблемы по-
вышения прочности массовых видов листового и фасонного проката в 60 –
70–х годах была связана с необходимостью снижения металлоемкости отече-
ственных конструкций и машин за счет использования проката повышенной
( σт =325–425 Н/мм2) и высокой (σт≥450 Н/мм2) прочности, производство кото-
рого отставало от потребностей народного хозяйства и было ресурсо – и энер-
гозатратным. Значительное снижение металлоемкости национального дохода
ожидалось именно при использовании этих видов проката, который при огра-
ниченных в то время объемах экспорта, практически полностью использовал-
ся на внутреннем рынке.
ИЧМ был определен Минчерметом СССР головным по проблеме ДТУ
массовых видов проката, доля которого составляла в то время более 90% от
общего объема производства, а конструкционного листового – более 30%. Ра-
боты по созданию перспективных технологий ДТУ толстых листов и широко-
полосной стали были начаты в ИЧМ по инициативе академика НАНУ К.Ф.
Стародубова и д.т.н. И.Г.Узлова. Следует отметить, что к этому времени, в
отличие от стержневой арматурной стали, потребность в которой остро испы-
тывала строительная индустрия для изготовления напряженного железобето-
на, конкретных потребителей листового проката повышенной прочности вы-
явить было сложно несмотря на то, что металлоконструкции и машины отече-
ственного производства, выполненные, в основном из горячекатаных сталей
типа Ст3, 09Г2, 09–12Г2С, 10ХСНД превышали по весу на 20–40% аналогич-
ные зарубежные образцы. Это не будет казаться странным, если учесть что
экономические стимулы производства и потребления массовых видов проката
повышенной прочности в то время практически отсутствовали. Так, произ-
водство машин и металлоконструкций планировались в тоннах, а приплаты на
меткомбинатах существовали только за дополнительную термообработку
проката – нормализацию или улучшение (закалку с отпуском), которая вы-
полнялась только по требованию потребителя.
220
В большинстве случаев потребители не требовали термообработку, удовле-
творяясь свойствами горячекатаного проката, производимого по ГОСТ, а у мет-
комбинатов не было проблем с его реализацией в связи с постоянным опережени-
ем спроса на металл над предложением. Интерес к применению листового и фа-
сонного металлопроката повышенной прочности возрос позже, после создания
экономических рычагов стимулирования его производства и применения в связи с
разработкой Госпланом СССР перечня экономичных видов металлопродукции.
Были определены коэффициенты экономии металла, которые составляли: 0,25 –
при использовании проката из низколегированных сталей, а также после его
улучшения (закалки и отпуска); 0,1 – после ДТУ; 0,1 – 0,2 – для проката, диффе-
ренцированного по группам прочности (ТУ 14– 3083) и 0,02 – нормализованного.
Следует подчеркнуть, что в условиях плановой экономики указанные мероприя-
тия являлись стимулом производства и применения эффективных видов проката,
которые не могут действовать в настоящее время.
Целью работы явилось выявление перспективных путей развития произ-
водства толстолистового и широкополосного проката.
Постановка задачи. Особенностью листового проката, как объекта ДТУ,
является большой марочный (ГОСТ 380, 14637, 6713, 5521, 27772, 19281 и
др.) и размерный сортамент (толщина от 4 до 50 мм). Вторая особенность за-
ключается в повышенной склонности к потере плоскостности при закалке или
регулируемом ускоренном охлаждении (РУО). В связи с этим, ДТУ листового
проката необходимо осуществлять во–первых как в условиях реверсивных так
и широкополосных станов, что решает вопрос полного сортамента и, во–
вторых, обеспечивать при этом его технологическую плоскостность листов
при РУО в свободном (незажатом) состоянии. Усеет последнее обстоятельст-
ва оказался особенно важным для успешного осуществления ДТУ толстолис-
товой стали с прокатного нагрева на реверсивных станах, поскольку на широ-
кополосных, при смотке полос в рулон после РУО, этой проблемы практиче-
ски не существует.
Изложение основных материалов исследования. Основная деятель-
ность ИЧМ сосредоточилась на разработке энергосберегающих технологий
ДТУ и оборудования для РУО проката, исследовании процессов формирова-
ния оптимальной структуры и механических свойств листовых сталей повы-
шенной (σт = 325 – 425 Н/мм2) и высокой (σт ≥ 450 Н/мм2) прочности, созда-
нии основ автоматизированного контроля и управления процессом ДТУ в по-
токе станов.
Основные результаты работ по ДТУ толстых листов и широкополосной
стали, выполненных в ИЧМ приведены ниже.
1. Конструкционный толстолистовой прокат общего назначения.
В отличие от сортового и фасонного проката, в 70–е годы уже существо-
вали оборудование и технологии для термической обработки толстых листов
с повторного нагрева. Так, для мосто– и судостроения производили толстый
лист по ГОСТ 6713, ГОСТ 5521 из низкоуглеродистых и низколегированных
сталей, а также легированный специального назначения по энергоемким тех-
нологиям – нормализацией и улучшением в термических отделениях цехов
реверсивных станов 2800, 2300 и др. меткомбинатов Украины и России.
221
Цель указанных энергоемких технологий термообработок, как правило,
состояла в повышении комплекса механических свойств стали до уровня тре-
бований ГОСТов на горячекатаный металл, которые не всегда обеспечивались
после прокатки. В связи с низкой стоимостью энергоносителей остро не стоял
вопрос о переходе к экономичным технологиям ДТУ с использованием тепла
прокатного нагрева. С удорожанием энергоносителей, стало очевидно, что
массовое производство эффективного проката экономически целесообразно
только при использовании энергосберегающих технологий ДТУ с использо-
ванием установок РУО от штатных температур конца прокатки (АС3 + 20–
500С) или применение низкотемпературной контролируемой прокатки (НКП)
карбонитридных сталей (при температурах < АС3 ) прежде всего для труб неф-
тегазопроводов, взамен более энергоемкой нормализации или улучшения
[1,2,3].
Использование оборудования, применяемого для закалки листов с печно-
го нагрева в зажатом состоянии, предотвращающего их депланацию, а именно
закалочных прессов и роликовых закалочных машин (РЗМ) старой конструк-
ции, оказалось практически неприемлемо при РУО листов с прокатного на-
грева. Предпринимались неоднократные попытки разместить за чистовыми
клетями отечественных реверсивных станов установки различных конструк-
ций, в том числе с применением РЗМ, однако дальше их опытного опробова-
ния дело, как правило, не продвигалось [4]. Таким образом, для ДТУ листово-
го проката прежде всего потребовалось создание эффективных средств РУО,
причем таких же надежных в эксплуатации, как и все основное оборудование
прокатного стана, обеспечивающих коэффициент упрочнения стали Ку (σт дту/
σт гк ) в пределах 1,1–1,5 и технологическую плоскостность толстолистового
проката.
На первом этапе, учитывая положительный опыт применения способа
термоупрочнения сортового проката в устройствах камерного типа (УКТ) с
высоким удельным расходом (до 100–150 м3/м2/ч), опробовали его в условиях
термоотделений реверсивного стана 2800 для ДТУ толстых листов [5] и полос
в условиях широкополосного стана 1700 [6]. Был получен высокий комплекс
свойств, удовлетворяющий требованиям ГОСТ 14637, 19281 для классов
прочности 325 (Ст3), 340 (09Г2) и 390 (09Г2С, 10ХСНД), достигнутый при
улучшении листов. Плоскостность листов после закалки на УКТ в свободном
состоянии была ниже требуемой, поэтому их применение рекомендовали для
новых РЗМ и в узлах интенсивного охлаждения полос на НШС [6]. Для осу-
ществления ДТУ листового проката в потоке реверсивных и широкополосных
станов без значительных капитальных затрат потребовалось создание низко-
расходных (до 40–50 м3/м2/ч) охлаждающих устройств для РУО, что являлось
дополнительным требованием при их разработке.
В 1973 г. после ввода в действие на «МК «Азовсталь» крупнейшего в Ев-
ропе толстолистового стана 3600 ИЧМ НАНУ были начаты работы, в резуль-
тате которых за чистовой клетью стана было создано опытно – промышленное
оборудование для РУО листов в незажатом состоянии и разработана техноло-
гия ДТУ по схеме одинарной обработки (без отпуска) листов путем РУО до
заданной температуры и двойной (с форсированным отпуском после РУО в
222
нормализационных печах, расположенных в потоке стана) [7]. В 1986г., впер-
вые в СССР, в условиях стана 3600 «МК «Азовсталь» была введена в эксплуа-
тацию промышленная охлаждающая установка ванного типа (УОВТ), изго-
товленная в ЧССР по проекту ИЧМ НАНУ, позволяющая охлаждать листы
толщиной 50–10 мм до 6000С и ниже в незажатом состоянии со скоростью со-
ответственно 7–300С/с, которая находится в эксплуатации и в настоящее вре-
мя без существенных конструктивных изменений.
Вопросы, связанные с обеспечением равномерности и скорости охлажде-
ния листов в УОВТ при небольших удельных расходах (до 45 м3/м2/ч) техни-
ческой водой грубой очистки удалось решить при плоскоструйном охлажде-
нии с использованием низконапорных устройств ванного типа для охлажде-
ния нижней и верхней сторон листа [8,9]. Технологическая плоскостность
раскатов достигнута за счет их асимметричного охлаждения и соотношения
общих расходов воды на верхней и нижней стороне листа, равным соответст-
венно от 1/1,5 до 1/2,0 [10]. Разработанные технологии и оборудование позво-
ляют производить листы повышенной прочности из низкоуглеродистых типа
Ст3сп (σт = 325–345 Н/мм2) и низколегированных типа 09Г2, 09Г2С, 10ХСНД,
14Г2АФ и др. (σт = 375–390 Н/мм2) сталей с прокатного нагрева при РУО без
использования РЗМ [11]. По нашему мнению, наличие подобных машин в по-
токе стана значительно усложняет и удорожает технологию ДТУ, их приме-
нение оправдано только в случае полной закалки листов с последующим вы-
соким отпуском, как это осуществила, например, фирма «Юзинор» (Франция)
[2].
Нами был предложен Укргипромезу вариант технологии ДТУ листов с
совместным использованием установок типа УОВТ и РЗМ, размещенных по-
следовательно в линии стана 3600, что в настоящее время является приори-
тетным решением в технически развитых странах. Опытно–промышленные
партии ДТУ листов из низкоуглеродистой Ст3сп (σт = 325–345 Н/мм2) и низ-
колегированной стали 09Г2С (σт = 375–390 Н/мм2) толщиной 10–30 мм были
исследованы совместно с ИЭС им. Е.О.Патона, ЦНИИСК, ЦНИИПСК. Сопос-
тавление свойств основного металла и зоны сварных соединений свидетельст-
вует о равноценности замены в металлических конструкциях низколегиро-
ванных марок стали с пределом текучести 300–400 Н/мм2 на упрочненную
низкоуглеродистую не только по нормируемым НТД характеристикам, но и
по сопротивлению переменным нагрузкам и циклической вязкости [12].
В связи с относительно невысокой степенью упрочнения (Ку = 1,1–1,2) ра-
зупрочнение при сварке ДТУ листов из Ф–П сталей не происходит, что по-
зволяет их применять для изготовления ответственных изделий, в том числе и
для сварных труб большого диаметра класса прочности К44 – К50, изготов-
ленных из низкоуглеродистой термоупрочненной стали [12,22]. Полученный,
например, у ДТУ стали Ст3сп высокий комплекс свойств позволил дать реко-
мендации по равноценной замене этой сталью в металлических конструкциях,
машинах и механизмах низколегированной горячекатаной стали марок 09Г2,
09Г2С, 10Г2С1 и др. класса прочности С46/33 по ГОСТ 27772, 19872 [13].
Как было установлено, производство проката повышенной прочности
223
должно сопровождаться общим улучшением качества металла и, прежде все-
го, снижением газонасыщенности и вредных примесей. Так, содержание серы
и фосфора в прокате из стали Ст3 сп по ГОСТ 380 должно быть не более
0,025% каждого, а из низколегированных сталей, по ГОСТ 19282, соответст-
венно не более 0,02%, что и было нами предусмотрено в разработанных но-
вых ТУ (ТУ У 14–4–405 и ТУ У ДП 14–4–421 ) на ДТУ прокат. В последую-
щем, для повышения стабильности и однородности свойств ДТУ листов на
промышленной установке УОВТ стана 3600 ИЧМ выполнялись работы по
созданию опытной автоматической системы регистрации параметров и управ-
ления процессом ДТУ с использованием разработанных моделей, алгоритмов
и программных средств [14]. При этом, в процессе отработки технологии ДТУ
способом одинарной обработки листов на требуемый уровень свойств и пло-
скостности, как наиболее энергосберегающего процесса, установлена необхо-
димость применения трех моделей управления процессом:
– достижения заданной среднемассовой температуры окончания РУО
листов на УОВТ (самоотпуска) – Тз срм – (модель теплотехническая);
– зависимости механических свойств от химсостава и Тз срм (модель «хи-
мия – технология – свойства»);
– обеспечения технологической плоскостности раскатов (модель плоско-
стности).
В результате проведенных исследований установлены основные факторы
влияния и параметры указанных моделей:
– первая – теплотехническая модель процесса ускоренного охлаждения
листов на установке УОВТ представлена уравнением:
Gв [м3/час] = 870 – 1076 (Тз срм – Тс)/(Т0 – Тс)+6,65 (V – 1)δ+0,164 Gн,
где Gв, Gн — расходы воды соответственно на верхние и нижние охлаж-
дающие устройства, м3/час;
Т0, Тз срм и Тс — соответственно температуры начала охлаждения раската,
заданная среднемассовая конечная и охлаждающей воды, 0С;
V — скорость перемещения раската в установке, м/с;
δ — толщина охлаждаемого раската, мм.
Указанная модель позволяет по заданной Тз срм, технологическим пара-
метрам установки (V, Gн) и входным параметрам раската (Т0, δ, V), рассчитать
расход воды на верхние охлаждающие устройства (Gв) при принятом посто-
янном расходе на нижние (Gн);
Вторая модель связывает среднемассовую температуру (Тз срм) и комплекс
механических свойств листов конкретного химического состава плавки (%) и
определяется по корреляционным моделям типа σB, σT, δ5, KCU = ƒ( Tз срм,%
C,% Mn,% Si, ..., Vохл.), которые определяются при многофакторном анализе
промышленной базы данных опытных плавок каждой стали.
Многофакторные модели были получены при анализе ДТУ листов из ста-
лей Ст3сп, 09–12Г2С и 10–15ХСНД. Коэффициенты множественной корреля-
ции при этом составили 0,675 – 0,875, что может обеспечить с достаточной
вероятностью требуемый выход годного по механическим свойствам [14].
224
Третья модель – плоскостность достигается, как сказано выше, асиммет-
ричным охлаждением раскатов [10] при использовании плоскоструйных уст-
ройств и соотношении расходов воды на верхней и нижней стороне листа
Gн/GВ, равным соответственно от 1/1,5 до 1/2,0.
Использование приведенных моделей в системе управления установкой
УОВТ позволяет обеспечить требуемый уровень механических свойств при
производстве термически упрочненного листового проката по ГОСТ 14637,
27772, и разработанным ТУ У 14–4–405, ТУ У ДП 14–4–421 и технологиче-
скую плоскостность раскатов на выходе из установки УОВТ, которая соответ-
ствует требованиям их удовлетворительной транспортировки по технологиче-
скому потоку.
В связи с созданием промышленной УОВТ на стане 3600 стало возмож-
ным осуществление следующих энергосберегающих технологий, при которых
используется тепло прокатного нагрева:
– нормализация с горячего посада листов по ГОСТ 5521, 6713 и др. с
предварительным охлаждением их до 600–6500С на УОВТ после прокатки для
обеспечения оптимальных условий перекристаллизации металла, что прино-
сило комбинату экономический эффект около 100 тыс.руб/год;
– РУО листов после прокатки от штатных (выше Ас3) температур при
одинарной и двойной обработке для обеспечения требований ДТУ проката по
ГОСТ 19282, 27772, ТУ У 14–4–405 и ТУ У ДП 14–4–421. Экономическая эф-
фективность производства этого вида проката составляла в то время около 4
руб./т за счет использования тепла прокатного нагрева.
При замене некоторых низколегированных сталей (09Г2С и др.) ДТУ низ-
коуглеродистыми типа Ст3сп (ГОСТ 380) экономия марганца составляла до
10–12 кг/т, а экономия других легирующих при ДТУ становится возможной
при оптимизация химического состава сложнолегированных сталей с учетом
заданного уровня прочности;
– РУО листового проката толщиной более 20мм, дифференцированного
по группам прочности, по ТУ 14– 3083– 83, объем производства которого со-
ставил на «МК «Азовсталь» только в 1985 г. более 107 тыс.т , принесло около
10,7–2,14 тыс.т экономии металла в народном хозяйстве;
– РУО листов из карбонитридных сталей для труб нефтегазопроводов
классов прочности К46–К50, К56–К60, Х65–Х70 позволяет повысить ста-
бильность свойств стали после НКП.
В целом установлено, что ДТУ путем РУО после штатных режимов де-
формации и температур (выше Ас3) конца прокатки обеспечивает промежу-
точные значения (между нормализацией и улучшением) прочностных свойств
в листах толщиной до 40 мм из сталей Ф – П класса (σт = 325 – 425 Н/мм2),
при требуемом уровне ударной вязкости и пластичности за счет подавления
процессов рекристаллизации, измельчения структуры, снижения доли струк-
турно–свободного феррита и образования до 10–15% псевдоэвтектоида. До-
полнительное регламентирование температуры конца прокатки по сравнению
с обычной технологией в сторону ее уменьшения (не ниже Ас3) позволяет при
РУО повысить стабильность и однородность свойств проката, в том числе из
малоперлитных сталей с карбонитридным упрочнением для труб газонефте-
225
проводов.
Уровень отечественных разработок в области ДТУ толстолистового про-
ката можно оценить при совместном анализе технических характеристик
сходных технологий ДТУ и оборудования с некоторыми зарубежными, ори-
ентируясь на конечный результат термообработки, т.е. достигаемый уровень
механических свойств проката, аналогичного типоразмера и химического со-
става (табл.1, 2).
Таблица 1. Сравнительные технические характеристики установок ДТУ,
для обработки листового проката «МК «Азовсталь» [7,11] и OLAC фирмы
«Ниппон кокан», (Япония) в г.Фукуяма [15]
Техническая
характеристика установок
«МК «Азовсталь»,
стан 3600, УОВТ
«Ниппон кокан»,
стан 5000, OLAC
Тип без зажатия листов без зажатия листов
Способ охлаждения плоскоструйный ламинарно–спрейерный
Количество секций, шт. пять шесть
Габаритные размеры, м: длина
ширина
30,0
4,5
38,0
4,75
Давление воды, МПа 0,05 0,05/0,6
Расход воды: общий м3/ч
удельный м3/ч/м2
3600
40
7200
40
Сортамент листов: толщина, мм
ширина, мм
длина, м
10–40
2000–3200
30
10–40
2000–4500
38
Температура листов, 0С:
начала охлаждения
конца охлаждения
820–920
до 500
820–980
до 500
Скорость перемещения, м/с 0,3–3,5 0,3–4,0
Скорость охлаждения, 0С/с 30–7 15–5
Таблица 2. Результаты ДТУ, полученные при обработке листового проката
на установках «МК «Азовсталь» [7,11] и OLAC фирмы «Ниппон кокан»,
(Япония) в г.Фукуяма [15]
Химический состав,% Механические свойства
Про-
цесс
Тип
ста
ли
Толщ.
, мм
C
Mn
Si
S
P
σт,
Н/мм
2
σв,
Н/мм
2
δ5,
%
KCV,
Дж/см
2
ДТУ,
Ук-
раина
Ст3
сп
12–30 0,15–
0,21
0,55–
0,80
0,26–
0,33
0,014–
0,057
0,014–
0,040
335–
400
500–
560
20–
28
0,40–
0,75
OLAC,
Япо-
ния
HT
50
12–25 0,11–
0,16
0,63–
1,80
0,16–
0,20
0,004–
0,012
0,020–
0,022
359–
388
514–
521
23–
26
0,39–
0,70
Из приведенных сравнительных данных видно, что технические ха-
рактеристики оборудования и уровень механических свойств листов, про-
изведенных по отечественной и зарубежной технологиям ДТУ, являются
226
аналогичными. Учитывая также длительный (более 20 лет) срок эксплуа-
тации установки УОВТ в потоке стана 3600, ее можно рассматривать как
типовое оборудование для РУО в незажатом состоянии толстолистового
проката на реверсивных станах.
2. Штрипсовый прокат для сварных труб газонефтепроводов.
Особое место в настоящее время занимают технологии, связанные с
производством толстых листов, предназначенных для изготовления свар-
ных труб большого диаметра для нефтегазопроводов, ведущая роль среди
которых принадлежит низкотемпературной контролируемой прокатке
(НКП) [2,3]. Оценивая роль НКП листов, осуществляемой в различных
температурных интервалах от Ас3 до Ас1 при которой регламентируют
также режимы деформации (более 60–70% обжатия в последних прохо-
дах), следует отметить, что ее целесообразно применять для малоперлит-
ных сталей (не более 0,1% С) с карбонитридным упрочнением, содержа-
щих Nb, V, Mo, что придает им повышенную стойкость против рекри-
сталлизации и разупрочнения после сварки.
В мировой практике указанные стали и технология НКП в том числе с
РУО применяются для изготовления труб большого диаметра с толщиной
стенки до 18 мм классов прочности К52 – К56 и Х65 – Х70 для газопро-
водов, работающих под давлением до 7,5 МПа [2,16]. В связи с одинако-
вым эффектом измельчения зерна, достигаемым по сравнению с нормали-
за-цией, технологию НКП в том числе с применением РУО называют
«нормализирующей прокаткой», что соответствует первоначальной цели
ее применения [17].
Нами было показано, что применение РУО для штрипсовых сталей с
карбонитридным упрочнением для газопроводов после штатной прокатки,
как технологии альтернативной НКП, допустимо, поскольку при этом
может быть обеспечен идентичный уровень свойств [18]. Представляло
интерес применить разработанную технологию ДТУ [7,11] для производ-
ства листов и труб газопроводов класса К46–К50 с рабочим давлением до
7,0 МПа из низкоуглеродистых сталей, не содержащих дорогостоящих
добавок Nb и V, для которых применение НКП нецелесообразно из–за
повышенной склонности к рекристаллизации и низкой устойчивости ау-
стенита.
В условиях стана 3600 опробована технология ДТУ толстых листов из
стали Ст3сп от штатных температур конца прокатки (при ограничении ее
верхних пределов (Ас3+50–700С) для производства листов для труб газо-
проводов класса К46–К50. Проведены масштабные исследования опыт-
но–промышленных партий проката и труб газопроводов, изготовленных
на ХГТЗ по разработанным ТУ 14–15–261–91) [19]. Исследование слу-
жебных свойств включая полигонные испытания сварных труб размером
720х10 мм из термоупрочненной стали Ст3сп (С345Т по ТУ У 14–4–405–
227
97), выполненные ГП «НИТИ» и ВНИИСТ (г.Москва), показали требуе-
мый уровень качества термоупрочненного листового проката и труб про-
изводства ОАО «МК «Азовсталь» и ХГТЗ. Впервые в отечественной
практике трубосварочного производства ВНИИСТ рекомендовал приме-
нение низкоуглеродистой (Ст3сп) термоупрочненной стали С345Т (ТУ У
14–4–405–97) для изготовления труб нефтегазового сортамента категории
прочности К46–К50 с рабочим давлением до 7,0 МПа обычного исполне-
ния (температура строительства минус 400С, эксплуатации – 00С).
В настоящее время в ИЧМ НАНУ продолжаются работы по развитию
совмещенного процесса КП и РУО листов применительно к сталям типа
09–10Г2ФБ для нефтегазопроводов категорий прочности К56–К60, Х65–
Х70 на давление 7,5 МПа, разрабатываются многофакторные модели типа
«химия–технология–свойства», позволяющие корректировать режимы
НКП и ДТУ сталей в зависимости от химического состава плавки для по-
лучения заданного уровня свойств[ 20]. Рассматривая дальнейшие пер-
спективы развития технологии ДТУ в этой области, следует отметить, что
обеспечить требуемый комплекс свойств листов для труб категорий проч-
ности Х70–Х80 на давление более 7,5 МПа без применения РУО стано-
вится проблематично, поскольку с увеличением толщины листов более 20
мм эффективность НКП снижается [16,17].
Применение совмещенных технологий (КП и РУО) позволяет кроме
расширения сортамента листов более 20 мм повысить производитель-
ность стана и снизить нагрузки в чистовой клети за счет некоторого уве-
личения температуры КП [ 20]. Эти факторы явились за рубежом основ-
ной причиной развития совмещенных технологий КП и РУО листов для
труб газопроводов с толщиной стенки до 25 мм и более и толчком для
создания установок для РУО в потоке станов, в том числе, для производ-
ства бейнитных сталей с σт = 650 – 700 Н/мм2 . В настоящее время боль-
шинство ведущих производителей листа для труб нефтегазопроводов в
Японии, Германии и др. странах пришли к мнению о том, что целесооб-
разно как использование отдельно стоящих установок для РУО листов
после КП [2], так и их применение совместно с РЗМ нового типа [2,15,17],
что совпадает с нашими предложениями по модернизации стана 3600 (см.
выше), направленными Укргипромезу еще в 1983 г.
Рассматривая этапы развития технологий ДТУ толстых листов можно
сделать вывод о том, что процессы КП и РУО необходимо рассматривать
как взаимодополняющие, совместное применение которых необходимо
прежде всего для производства листов ответственного назначения (нефте-
газопроводы, судостроение) толщиной более 20 мм с прочностью σв ≥ 600
Н/мм2 и высокой вязкостью при низких температурах эксплуатации. В ос-
тальных случаях производства конструкционных листовых сталей повы-
шенной (σт = 325 – 425 Н/мм2) и высокой (σт ≥ 450 Н/мм2) прочности об-
щего назначения технология ДТУ способом РУО после штатных темпера-
228
тур конца прокатки (выше Ас3) или повышенных температур КП, разрабо-
танная в ИЧМ НАНУ в 90–е годы, является эффективной альтернативой
по отношению к классической технологии НКП, предназначенной для
малоперлитных сталей с карбонитридным упрочнением.
3. Широкополосный прокат общего назначения.
Эффективность использования ДТУ листового проката из рядовых
низкоуглеродистых и низколегированных сталей у потребителей возмож-
на при условии его производства в полном сортаменте по толщине, пре-
имущественно от 4–х до 30 мм, что возможно при организации техноло-
гий ДТУ в условиях не только реверсивных но и непрерывных широкопо-
лосных станов (НШС). В отношении ДТУ конструкционного листового
проката, производимого на НШС, где уже по проекту предусмотрены сис-
темы охлаждения ламинарно–струевого типа, первоочередной задачей яв-
ляется достижение комплекса свойств полос толщиной более 8–10 мм
включительно, не ниже их уровня в аналогичном прокате, производимом
на реверсивных станах. Проблема заключается в том, что на отечествен-
ных НШС существующие технологии и оборудование для ускоренного
охлаждения «толстых» (5–10 мм) полос после прокатки перед смоткой в
рулон не позволяют обеспечить завершение превращения аустенита при
низких температурах (550–6500С). Это приводит к образованию полосча-
тости, укрупнению зерна, выделению грубого цементита – факторов,
снижающих прежде всего вязкость и хладостойкость стали, что ограничи-
вает области и эффективность применения конструкционного проката,
производимого на НШС в отличие от реверсивных станов.
Улучшить эти показатели на НШС возможно при корректировке хим-
состава сталей (в марочных пределах), использовании нестандартных тем-
пературных режимов прокатки «толстых» полос и разработке новых, бо-
лее эффективных устройств для охлаждения металла перед смоткой с ка-
питальном переустройством систем водоснабжения. На первом этапе,
применительно к полосовой стали Ст3сп толщиной 8 мм, выплавляемой
на «МК им. Ильича», при высокой (920–9700С) температуре конца про-
катки на НШС 1700 и смотки (730–8700С), корректировали химсостав,
однако, повышение содержания марганца и алюминия, например, в пре-
делах марки стали не улучшило показателей ударной вязкости горячека-
таных «толстых» полос. На втором этапе, прокатку в чистовой группе
клетей стана проводили при пониженной (до 830–8500С) температуре, ко-
торая достигалась за счет снижения толщины подката и уменьшения ско-
рости прокатки (с 6 до 3 м/с). Последнее мероприятие в сочетании с при-
мене-нием ламинарно–струевой системы охлаждения позволило снизить
температуру полос перед смоткой в рулон с 730–8700С до 630–6800С и
обеспечить требуемый уровень ударной вязкости (КСU20≥0,8Мдж/м2 и
КСU–20 ≥0,4Мдж/м2), который невозможно было достигнуть при штатных
режимах прокатки и охлаждения и корректировке химсостава в марочных
229
пределах [21].
По абсолютным значениям прочностных и пластических свойств про-
кат удовлетворял требованиям, предъявляемым к ДТУ стали классов
прочности С285Т–С315Т, например, по ТУ 14–4–405–97. Следует отме-
тить, что коэффициент упрочнения (σт дту/σт гк), достигаемый при этой
технологии является минимальным (1,05–1,1) при температуре смотки
Тсм.= 680–7000С и максимальным (1,15–1,25) при Тсм. = 600–6300С, что
обеспечивает коэффициент использования металла 0,1–0,2. Этот опыт,
при котором были использованы элементы НКП и РУО в условии НШС,
показал эффективность применения совмещенных технологий, однако
производительность стана при этом снижается за счет уменьшения скоро-
сти прокатки в два раза, что недопустимо при массовом производстве
ДТУ проката.
Альтернативным путем является совершенствование процесса ДТУ и
систем РУО полос на отводящем рольганге стана, направленное на повы-
шение скорости охлаждения полос, толщиной более 5 мм. В связи с этим,
за последней чистовой клетью стана 1700 «МК им. Ильича» нами был оп-
робован способ высокоактивного охлаждения полос турбулентными по-
токами охладителя в устройстве камерного типа (УКТ) [5,6], при котором
интенсивность теплосъема возрастает в 4–5 раз в сравнении с сущест-
вующей на стане ламинарно–струевой системой. При охлаждении указан-
ным способом полосы, толщиной 8 мм от штатной температуры 9200С со
скоростью до 2000С/с температура самоотпуска (смотки) составляла 550–
6500С, а комплекс механических свойств соответствовал требованиям,
предъявляемым к сталям класса прочности С285–С315. Таким образом,
ДТУ полосовой стали, например, типа Ст3сп при повышенных скоростях
охлаждения и штатных скоростях прокатки позволяет без снижения про-
изводительности стана получить комплекс свойств идентичный низко-
температурным (830–8500С) режимам прокатки, но с низкой (до 30 0С/с)
скоростью охлаждения.
Указанный камерный способ охлаждения листового проката и обору-
дование для его реализации на НШС были рекомендованы в качестве узла
интенсивного охлаждения «толстых» полос в сочетании с ламинарно–
струевыми системами и для межклетьевого охлаждения полос в чистовой
группе НШС 2000 Новолипецкого металлургического завода. Примене-
ние указанных УКТ на отечественных НШС 1700 и 1680 возможно при
капитальной реконструкции систем оборотного цикла охлаждающей воды
при максимальном объеме ее использования до 6000 м3/ч при удельных
расходах до 100–150 м3/час/м2, что в 2–2,5 раза превышает существующие
объемы. Учитывая, что сооружение таких дополнительных мощностей
связано с большими капитальными затратами, в условиях отечественных
НШС актуально в настоящее время совершенствование существующих
систем охлаждения с точки зрения повышения эффективности теплоотбо-
230
ра при термообработке.
Анализируя тенденции развития техники охлаждения полос на отво-
дящем рольганге НШС можно заметить, что в последние годы наметился
переход от применения ламинарно–струевых систем охлаждения к плос-
коструйному охлаждению типа «водяная завеса», в которых, как было ус-
тановлено фирмой «Дэви Маки», теплосъем на 20% выше, чем в лами-
нарной системе [2]. Как показано выше, ИЧМ НАН У в 80–е годы был
разработан и в условиях толстолистового реверсивного стана 3600 вне-
дрен способ охлаждения подобного типа в установке УОВТ с использова-
нием безнапорных БНВ и напорных НВ ванн, соответственно для плоско-
струйного охлаждения верхней и нижней поверхности листов при относи-
тельно небольших удельных расходах (30–40 м3/ч/м2) охладителя [7–9].
Анализ работы указанной системы в течение длительной эксплуатации
показал возможность ее использования также и для охлаждения полос в
условиях НШС вместо ламинарных и высокорасходных щелевых баков
различного конструктивного исполнения. Оценку эффективности приме-
нения систем плоскоструйного охлаждения проводили на модернизиро-
ванных установках ускоренного охлаждения полос со встроенными БНВ
и НВ на станах 1700 МК «Им. Ильича» и 1680 МК «Запорожсталь» [22–
24]. Установлена высокая охлаждающая способность и эксплуатационная
надежность установок УОВТ в потоке НШС, что позволяет обеспечивать
требуемую технологическими инструкциями температуру смотки и ре-
жимы ДТУ полос при коэффициенте упрочнения низкоуглеродистой ста-
ли σт дту/ σт гк = 1,1–1,2. Разработанные ИЧМ НАНУ экономичные уст-
ройства плоскоструйного охлаждения ванного типа с удельном расходом
охладителя до 40–50 м3/м2/час позволяют развернуть производство ДТУ
широкополосной низкоуглеродитстой стали толщиной 4–8 мм классов
прочности С285Т – С315Т по ТУ У 14–4–405–97 и низколегированных по
ГОСТ 18281 (σт ≥ 390Н/мм2) и др. без капитальных затрат на реконструк-
цию. Устройства внедрены на станах 1700 МК «им. Ильича», 1680 МК
«Запорожсталь»[25], 2800/1700 ЧерМК [26] и опробованы на полосовом
стане 1200 ДМК, что позволяет рекомендовать их применение при мо-
дернизации существующих установок охлаждения полос. Таким образом,
выполненный в ИЧМ НАНУ, совместно с меткомбинатами, научными и
проектными институтами отраслей потребления комплекс разработок и
исследований, позволил осуществить массовое производство на ревер-
сивных станах толстолистового (10–30 мм) проката повышенной (σт =
285–345 Н/мм2) и высокой (σт ≥ 390Н/мм2) прочности соответственно на
базе существующих низкоуглеродистых и низколегированных сталей по
энергосберегающей технологии ДТУ, т.е. с использованием тепла прокат-
ного нагрева.
Впервые в отечественной практике трубосварочного производства ре-
комендовано применение низкоуглеродистой (Ст3сп) термоупрочненной
231
толстолистовой стали С345Т (ТУ У 14–4–405–97) без использования ва-
надия и ниобия для изготовления нефтегазопроводных труб категории
прочности К46–К50 на рабочее давление до 7,0 МПа обычного исполне-
ния (температура строительства минус 400С, эксплуатации – 00С). Для
труб газопроводов категорий прочности К56–К60, Х65–Х70 из малопер-
литных сталей, содержащих V, Nb и Mo разрабатывается технология ДТУ
при повышенных температурах контролируемой прокатки с применением
РУО и моделей управления технологическими параметрами.
Заключение. Новые технологии ДТУ толстолистового проката (тол-
щиной 10–30 мм) позволяют за счет использования тепла прокатного на-
грева, оптимизации химического состава сталей, повышения температуры
контролируемой прокатки сократить энергозатраты в размере 640–1300
МДж/т, экономить марганец (10–12 кг/т) и другие легирующие, улучшить
условия эксплуатации прокатного оборудования на реверсивных станах.
ДТУ листового проката толщиной 4–8 мм, возможно на отечественных
НШС по температурным режимам КП с ускоренным охлаждением, что
обеспечивает комплекс механических свойств низкоуглеродистой стали
класса прочности С285 – С315 при высоких показателях относительного
удлинения (δ≥20%) и ударной вязкости (КСV20≥0,7 МДж/м2). Этот про-
цесс лимитируется снижением производительности стана, поэтому аль-
тернативным способом является технология ДТУ с применением высоко-
активных систем охлаждения камерного типа, взамен ламинарно–
струевых. В условиях дефицита охлаждающей воды на отечественных
НШС целесообразна модернизация существующих ламинарно–струевых
систем с заменой их на плоскоструйные при удельном расходе охлаж-
дающей воды не более 40–50 м3/ч/м2, что позволяет производить ДТУ
прокат класса прочности С285Т–С315Т без существенных капитальных
затрат. Указанные системы созданы и внедрены на станах 1700 МК «им.
Ильича», 1680 МК «Запорожсталь», 2800/1700 ЧерМК и опробованы на
полосовом стане 1200 ДМК. Учитывая постоянный рост цен на энергоно-
сители и сырье, роль технологии ДТУ, как эффективного и экономичного
способа производства листового проката высокой прочности, будет воз-
растать.
1 Термическое упрочнение проката / К.Ф.Стародубов, И.Г.Узлов, В.Я.Савенков
и др. – М.: Металлургия, 1970. – 368с.
2 Елесина О.П. Состояние и перспективы развития упрочнения толстолистового
проката. – М.: Черметинформация, 1986. – Вып.15. – 32 с.
3 Погоржельский В.И., Литвиненко Д.А., Матросов Ю.И. Контролируемая про-
катка. – М. : Металлургия, 1979. – 183с.
4 Интенсификация производства листовой стали / Ф.Е.Долженков, В.Г.Носов и
др. – Киев.: Техника, 1990. – 102 с.
5 Охлаждение толстых листов в камерном устройстве / В.Я.Савенков, А.Г.Пу-
тилин, В.И.Спиваков и др. // Сб. «Термическая обработка металлов», М.: Ме-
232
таллургия, 1976. – № 5. – С.6–9.
6 Термическое упрочнение толстых листов / К.Ф.Стародубов, В.И.Спиваков,
М.А.Столпаков и др. // Сб. «Термическая обработка металлов».– М.: Метал-
лургия, 1972.– Вып. 1. – С.141–142.
7 Освоение регулируемого охлаждения при термической обработке листов с
прокатного нагрева / В.И.Спиваков, В.Я.Савенков, М.С.Бабицкий и др. //
Сталь.– 1983.– № 12. – С.39.
8 А.с. СССР 558055 / В.И.Спиваков, В.Я.Савенков, И.Г. Узлов и др. // Откры-
тия. Изобретения. – 1977. – № 18. – 67 с.
9 А.с. СССР 889172/ В.И.Спиваков, В.Я.Савенков, А.Е.Руднев и др. // Откры-
тия. Изобретения. – 1981. – № 46. – С.54.
10 Спиваков В.И. Регулирование плоскостности толстолистового проката при
деформационно–термическом упрочнении. // «Фундаментальные и приклад-
ные проблемы черной металлургии». Сб. ИЧМ НАНУ. – Киев: Наукова дум-
ка, 1999.– Выпуск 2. – С.74–77.
11 Термическое упрочнение толстолистовой углеродистой стали до уровня
свойств низколегированной / В.И.Спиваков, А.А.Булянда, Э.А.Орлов и др. //
Сталь.– 1991. – № 1. – С.64–69.
12 Свойства термически упрочненного с прокатного нагрева толстолистового
проката из сталей ВCт3сп и 09Г2С / В.И. Труфяков, А.В. Бабаев, М.Н. Чален-
ко и др. // Сб. «Производство и свойства термически обработанного проката»,
М.: Металлургия, 1988. – С.72–74.
13 Рекомендации по применению в строительных и машиностроительных конст-
рукциях термически упрочненного листового и фасонного проката низкоуг-
леродистой стали марки ВСт3.– Киев.: Наукова думка, 1989.– 16 с.
14 Спиваков В.И. Управление деформационно–термическим упрочнением тол-
стых листов. // Металлургическая и горнорудная промышленность. – 1988. –
№3. – С.43–45.
15 Разработка средств ускоренного охлаждения для толстолистовой стали /
К.Аримата, К.Хирабе, Ю.Хачи и др. // Исследования по применению средств
охлаждения (OLAC) – II // «Transactions of ISIJ».– 1982.– V22. – № 6. – P.180–
183.
16 Морозов Ю.Д. Тенденции развития сталей для газопроводных труб большого
диаметра. // Сб. докладов международной научно–техн. конференции «Азов-
сталь –2002». – М.: Металлургиздат, 2004.– 28с.
17 Degenkolbe J., Schriever U. Влияние процесса прокатки и способа охлаждения
на структуру толстых листов. Walzverfahren und Kuhlmathode beeinflussen die
Gefugeausbild – und bei der Grobblechherstellung // Maschinenmark. –1988.–
№44.– С.66 –71.
18 Влияние упрочняющей термической обработки с прокатного нагрева на свой-
ства листов малоперлитных сталей / В.И.Спиваков, В.Я.Савенков, А.Н.Заннес
и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность. –1979. – №4. –
С.19. –21.
19 Исследование качества стальных труб большого диаметра из углеродистой
стали Ст3сп (С345Т), подвергнутой деформационно–термическому упрочне-
нию / В.К.Коломенский, И.П.Можаренко, Л.М.Шифрин и др. // Металлурги-
ческая и горнорудная промышленность. – 1997. – № 1. – С.42–44.
20 Влияние химического состава и температуры контролируемой прокатки на
233
комплекс свойств трубной стали / В.И.Спиваков, Э.А.Орлов, И.В.Ганошенко
и др. // «Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии». Сб.
ИЧМ НАНУ. – Киев: Наукова думка, 2005. – Вып.10.– С.180–186.
21 Исследование влияния технологических факторов производства листов из ру-
лонной стали / К.Ф.Стародубов, Я.А.Шнееров, В.И.Горбатов и др. // Сб.
«Листопрокатное производство». – М.: Металлургия, 1975. – № 4. – С.20–23.
22 А.с. СССР 1770393 / В.Я. Савенков, С.И. Нагний, В.И.Спиваков и др. // От-
крытия. Изобретения. – 1992. – № 39.– 82с.
23 Патент Украины В21В45/02 № 59767А / В.И.Спиваков, П.Л.Литвиненко,
А.Ю.Путноки и др. // Опубл. 15.09.2003г. – Бюл.№ 9.
24 Патент Украины С21Д № 62242А / В.И.Спиваков, П.Л.Литвиненко,
А.Ю.Путноки и др. // Опубл. 15.12.2003 г. – Бюл.№ 12.
25 Опыт работы и перспективы развития системы ускоренного охлаждения ши-
рокополосного проката на НТЛС–1680 / А.Ю.Путноки, П.Л.Литвиненко,
В.А.Яценко и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность. –
2008. –№ 5.– С.13–17.
26 Исследование эффективности новых устройств для охлаждения полос и руло-
нов на стане 1700 / В.В.Костяков, С.А.Воробей, А.А.Меденков и др. // Сталь.–
1993.– № 5.– С.48–52.
Статья рекомендована к печати:
ответственный редактор
раздела «Термомеханическая обработка проката»
докт.техн.наук, проф. И.Г.Узлов
рецензент канд.техн.наук М.Ф.Евсюков
В.І.Співаков, Е.О.Орлов, П.Л.Литвиненко
Шляхи розвитку деформаційно–термічного зміцнення товстолистового і
широкосмугового прокату
Метою роботи э виявлення перспективних шляхів розвитку виробництва тов-
столистового та широкосмугового прокату. Наведено аналіз робіт, виконаних в
ІЧМ НАНУ їм.З.І.Некрасова по проблемі деформаційно–термічного зміцнення
(ДТУ) товстолистового та широкосмугового прокату конструкційного призначен-
ня. Показано, що досягнуті технічні рішення відповідають світовим аналогам і
дають змогу одержати економічний і конкурентоздатний листовий прокат підви-
щеної міцності.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-62913 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-01T00:54:07Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Спиваков, В.И. Орлов, Э.А. Литвиненко, П.Л. 2014-05-28T15:21:50Z 2014-05-28T15:21:50Z 2009 Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката / В.И. Спиваков, Э.А. Орлов, П.Л. Литвиненко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2009. — Вип. 19. — С. 219-233. — Бібліогр.: 26 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62913 621.771.23-418.25:621.785 Целью работы явилось выявление перспективных путей развития производства толстолистового и широкополосного проката. Приведен анализ работ, выполненных в ИЧМ НАНУ им. З.И.Некрасова по проблеме деформационно–термического упрочнения (ДТУ) толстолистового и широкополосного проката конструкционного назначения. Показано, что достигнутые технические решения соответствуют их мировым аналогам и позволяют производить экономичный и конкурентоспособный листовой прокат повышенной прочности. Метою роботи э виявлення перспективних шляхів розвитку виробництва товстолистового та широкосмугового прокату. Наведено аналіз робіт, виконаних в ІЧМ НАНУ їм.З.І.Некрасова по проблемі деформаційно–термічного зміцнення (ДТУ) товстолистового та широкосмугового прокату конструкційного призначення. Показано, що досягнуті технічні рішення відповідають світовим аналогам і дають змогу одержати економічний і конкурентоздатний листовий прокат підвищеної міцності. The purpose of the research was revealing of perspective ways of development of thick sheet and broadband rolled stock manufacture. The analysis of the works executed in the Institute of Steel and Iron of National Academy of Sciences of Ukraine of Z. I. Nekrasov of the problem of deformative-thermal hardening of structural thick sheet and broadband rolled stock is given. It is shown, that the achieved technical decisions correspond to their world analogues and allow to manufacture economic and competitive hardened sheet rolled stock. Статья рекомендована к печати: ответственный редактор раздела «Термомеханическая обработка проката» докт.техн.наук, проф. И.Г.Узлов рецензент канд.техн.наук М.Ф.Евсюков ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Термомеханическая обработка проката Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката Шляхи розвитку деформаційно–термічного зміцнення товстолистового і широкосмугового прокату The ways of development of deformative-thermal hardening of thick sheet and broadband rolled stock Article published earlier |
| spellingShingle | Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката Спиваков, В.И. Орлов, Э.А. Литвиненко, П.Л. Термомеханическая обработка проката |
| title | Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката |
| title_alt | Шляхи розвитку деформаційно–термічного зміцнення товстолистового і широкосмугового прокату The ways of development of deformative-thermal hardening of thick sheet and broadband rolled stock |
| title_full | Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката |
| title_fullStr | Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката |
| title_full_unstemmed | Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката |
| title_short | Пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката |
| title_sort | пути развития деформационно–термического упрочнения толстолистового и широкополосного проката |
| topic | Термомеханическая обработка проката |
| topic_facet | Термомеханическая обработка проката |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/62913 |
| work_keys_str_mv | AT spivakovvi putirazvitiâdeformacionnotermičeskogoupročneniâtolstolistovogoiširokopolosnogoprokata AT orlovéa putirazvitiâdeformacionnotermičeskogoupročneniâtolstolistovogoiširokopolosnogoprokata AT litvinenkopl putirazvitiâdeformacionnotermičeskogoupročneniâtolstolistovogoiširokopolosnogoprokata AT spivakovvi šlâhirozvitkudeformacíinotermíčnogozmícnennâtovstolistovogoíširokosmugovogoprokatu AT orlovéa šlâhirozvitkudeformacíinotermíčnogozmícnennâtovstolistovogoíširokosmugovogoprokatu AT litvinenkopl šlâhirozvitkudeformacíinotermíčnogozmícnennâtovstolistovogoíširokosmugovogoprokatu AT spivakovvi thewaysofdevelopmentofdeformativethermalhardeningofthicksheetandbroadbandrolledstock AT orlovéa thewaysofdevelopmentofdeformativethermalhardeningofthicksheetandbroadbandrolledstock AT litvinenkopl thewaysofdevelopmentofdeformativethermalhardeningofthicksheetandbroadbandrolledstock |