Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива
Целью работы является изучение уровня изменения технологических параметров шихтовых материалов и их влияния на эффективность применения пылеугольного топлива в технологии доменной плавки. Показано, что определяющим звеном эффективности замены части кокса подготовленным пылеугольным топливом является...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Datum: | 2009 |
| Hauptverfasser: | , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2009
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63037 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива / А.С. Нестеров, В.И. Большаков, Н.М. Можаренко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2009. — Вип. 20. — С. 45-53. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860270737902796800 |
|---|---|
| author | Нестеров, А.С. Большаков, В.И. Можаренко, Н.М. |
| author_facet | Нестеров, А.С. Большаков, В.И. Можаренко, Н.М. |
| citation_txt | Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива / А.С. Нестеров, В.И. Большаков, Н.М. Можаренко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2009. — Вип. 20. — С. 45-53. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Целью работы является изучение уровня изменения технологических параметров шихтовых материалов и их влияния на эффективность применения пылеугольного топлива в технологии доменной плавки. Показано, что определяющим звеном эффективности замены части кокса подготовленным пылеугольным топливом является стабильность качества кокса при высоких температурах и рациональное распределение железорудных материалов по сечению доменной печи.
Метою роботи є вивчення рівня зміни технологічних параметрів шихтових матеріалів і їх впливу на ефективність застосування пиловугільного палива в технології доменної плавки. Показано, що визначальною ланкою ефективності заміни частини коксу підготовленим пиловугільним паливом є стабільність якості коксу при високих температурах і раціональний розподіл залізорудних матеріалів перетином доменної печі.
The work purpose is studying of technological parameters changing level of burden materials and their influence on coal efficiency fuel application in the technology of blast furnace smelting. It is shown, that a defining link of replacement efficiency of coke part by the prepared coal fuel is stability of coke quality at high temperatures and rational distribution of iron-ore materials on blast furnace section.
|
| first_indexed | 2025-12-07T19:06:09Z |
| format | Article |
| fulltext |
45
УДК 669.162.267.4:669.162.144
А.С.Нестеров, В.И.Большаков, Н.М.Можаренко
ИЗУЧЕНИЕ ПОВЕДЕНИЯ ПЕРВИЧНЫХ ШЛАКОВЫХ РАСПЛАВОВ НА
КОКСОВОЙ НАСАДКЕ ПРИ ВДУВАНИИ ПЫЛЕУГОЛЬНОГО ТОПЛИВА
Целью работы является изучение уровня изменения технологических пара-
метров шихтовых материалов и их влияния на эффективность применения пыле-
угольного топлива в технологии доменной плавки. Показано, что определяющим
звеном эффективности замены части кокса подготовленным пылеугольным топ-
ливом является стабильность качества кокса при высоких температурах и рацио-
нальное распределение железорудных материалов по сечению доменной печи.
доменная плавка, замена части кокса, пылеугольное топливо, стабиль-
ность качества, эффективность
Современное состояние вопроса. Несмотря на успехи в подготовке
пылеугольного топлива к доменной плавке, улучшение узлов ввода, со-
вершенствование технологии сжигания пылеугольного топлива часть его
не сгорает в пределах фурменной зоны, ухудшая дренажную способность
горна со всеми вытекающими отсюда неблагоприятными последствиями.
Это уменьшение коэффициента замены кокса пылеугольным топливом,
прогары воздушных фурм, простои, снижение производительности и т.д.
Теоретические исследования и промышленный опыт показывают, что эф-
фективная замена кокса пылеугольным топливом происходит при высо-
ком уровне металлургических свойств кокса и железорудного сырья, а
также обеспечении максимальной газификации пылеугольного топлива в
пределах фурменной зоны [1–5].
Цель и постановка задачи. Технологические отличия в ведении до-
менной плавки при замене части природного газа пылеугольным топли-
вом потребуют уменьшения обогащения дутья кислородом, что будет со-
провождаться снижением производительности. Кроме этого, ввод ПУТ
при сокращении расхода природного газа приведет к увеличению прихо-
да серы и щелочей, а также к изменению количества и состава конечного
доменного шлака. При вдувании пылеугольного топлива в доменную печь
в шлак попадают частицы несгоревшей или частично–сгоревшей уголь-
ной пыли. При неудовлетворительном смешивании природного газа и
дутья в полости воздушных фурм и при неполном сгорании газа происхо-
дит обильное образование сажистого углерода. Все эти гетерогенные
включения повышают вязкость промежуточных и конечных доменных
шлаков, в результате чего нарушается ровность хода печи, затрудняется
переход серы из металла в шлак, ухудшается дренажная способность про-
дуктов плавки в горне доменной печи. Эти явления способствуют загро-
мождению горна, увеличению количества прогаров воздушных фурм, и,
соответственно, снижению производительности доменных печей, увели-
46
чению расхода кокса и снижению качества чугуна. За последние 40 лет
опубликован ряд работ по оценке влияния различных углеродсодержа-
щих добавок на свойства доменных шлаков, в том числе за счет попада-
ния в него несгоревших частиц пыли [6–17]. Исследования свойств шла-
ков с добавками угольной пыли показали, что максимальное влияние пы-
леугольного топлива на вязкость шлака находится в области температур
его кристаллизации, с повышением температуры влияние несгоревших
частиц пыли на вязкость шлака уменьшается [14]. Разработанные диа-
граммы плавкости шлаков, загроможденных частицами ПУТ, являются
наглядными для конкретных указанных условий, однако не являются уни-
версальными и использование их затруднительно для других пользовате-
лей. Анализ показывает, что для эффективного применения пылеугольно-
го топлива в технологии доменной плавки целесообразно оценить уровень
изменения технологических параметров для шихтовых условий конкрет-
ного металлургичесского предприятия (в частности изменение состава и
свойств первичных, промежуточных и конечных шлаковых расплавов),
определить узкие места формирования и истечения шлакового расплава
по сечению доменной печи и разработать технологический регламент
«мягких» и интенсивных промывок горна доменных печей от кокса мел-
ких фракций и несгоревшего пылеугольного топлива.
Изложение материалов исследования. Для уточнения влияния ввода
мелкодисперсных частично сгоревших крупинок пылеугольного топлива
на вязкостные характеристики гомогенного шлакового расплава были
проведены эксперименты на лабораторном жидкостном вискозиметре
методом капилляра (истечения). В качестве исследуемых жидкостей ис-
пользовали силиконовые масла (ПМС–200, ПМС–500, ПМС–900) различ-
ных вязкостей, стабильных в температурном диапазоне от 5 до 250С.
Угольную пыль, дробили до фракции 500 мкм, после чего прокаливали до
потери 75 и 85% массы исходного угля. Измерение вязкости проводили,
добавляя в силиконовые масла различных марок частично сгоревшее пы-
леугольное топливо в пределах от одного до семи процентов. Для лучше-
го распределения высокой доли (пяти и семи процентов) частично сго-
ревшего угля по объему исследуемых жидкостей последние нагревали до
температуры 40–42ºС, после чего в течение 6–8 часов охлаждали.
Результаты испытаний, представленные в табл.1, показывают, что в
зависимости от характеристик расплава и степени сжигания пылеугольно-
го топлива, вязкость шлаковых расплавов увеличивается на 0,2–1,8 Пуаз.
Для конечных доменных шлаков в области температур 1500–15500С уве-
личение вязкости шлака на 0,2–0,3 пуаза, как уже было отмечено, не
должно повлиять на режим отработки продуктов плавки, в то же время
для промежуточных шлаковых расплавов (ŋ=9–10 пуаз) увеличение вяз-
кости на 1,5–2,0 пуаза в температурном диапазоне 1350–14500С может
создавать дополнительные требования к распределению шихтовых мате-
47
риалов по сечению доменной печи. Это относится как к железорудному
сырью, так и к коксу.
Таблица 1. Изменение вязкости имитационных жидкостей в зависимости
от количества и свойств частично сгоревшей угольной пыли.
Масса остатка угле-
рода в частично сго-
ревшем пылеуголь-
ном топливе, %
Марка угля
Масса час-
тично сго-
ревшего
ПУТ,% 5 15
Вязкость,
пуаз Время. сек
ПМС–200 0 – – 1,98 1874
ПМС–200 1 5 – 2,09 1969
ПМС–200 3 5 – 2,16 2024
ПМС–200 5 5 –– 2,21 2068
ПМС–200 7 5 – 2,26 2098
ПМС–200 1 – 15 2,12 2005
ПМС–200 3 – 15 2,22 2081
ПМС–200 5 –– 15 2,27 2148
ПМС–200 7 – 15 2,29 2180
ПМС–500 0 – – 5,02 4750
ПМС–500 1 5 – 5,12 4844
ПМС–500 3 5 – 5,28 5008
ПМС–500 5 5 –– 5,65 5360
ПМС–1000 0 5 – 8,81 8242
ПМС–1000 1 5 – 9,25 8672
ПМС–1000 3 5 – 9,52 8917
ПМС–1000 5 5 –– 9,65 8767
ПМС–1000 7 5 – 9,78 9148
ПМС–1000 1 – 15 9,42 8819
ПМС–1000 3 – 15 9,78 9148
ПМС–1000 5 –– 15 9,88 9243
ПМС–1000 7 – 15 Н.д Н.д
Для уточнения влияния введения 1–7 % частично несгоревшего пыле-
угольного топлива на состав и свойства промежуточных шлаковых рас-
плавов проведены исследования формирования первичных шлаковых
расплавов, локально образованных из агломерата, окатышей и их смесей в
различном соотношении. Результаты расчетов представлены в табл.2. Из
таблицы видно, что температуры потери газопроницаемости железоруд-
ного слоя и начала фильтрации жидких фаз из агломерата и окатышей
различаются на 80–1000С.
48
Таблица 2. Расчетный состав и свойства первичных шлаковых расплавов в зависимости от доли окатышей
по сечению печи в железорудной смеси
Содержание компонентов в первичном шлако-
вом расплаве, % Температура, 0С
Вязкость
при
14500С
Пов.
натяже-
ние Соотноше-
ние агло-
мерата и
окатышей,
%:%
ПУТ
CaO
SiO2
Al2O
3 FeO MgO C
потери
газопро-
ница–
емости
слоя
начала
фильт-
рации
жидких
фаз
100:0 – 46,47 33,15 3,65 8,07 8,65 – 1327 1458 9,84 284,9
88:12 – 44,20 33,48 3,38 11,22 7,71 – 1315 1436 6,75 294,3
67,3:32,4 – 40,5 33,75 2,82 17,45 5,49 – 1295 1396 4,39 311,1
60,1:39,9 – 39,20 33,80 2,58 19,42 5,00 – 1290 1390 3,75 317,0
57,3:42,7 – 37,91 33,25 2,53 21,48 4,82 – 1285 1390 3,37 324,3
20:80 – 32,60 35,44 1,95 28,16 1,84 – 1265 1365 1,91 338,5
0:100 – 28,67 34,13 1,05 35,03 1,11 – 1250 1355 2,53 362,1
100:0 + 44,24 33,94 4,66 8,40 8/23 0,45 1327 1470 11,32 284,9
88:12 + 41,98 33,94 4,45 11,60 7,32 0,45 1315 1446 7,78 294,3
67,3:32,4 + 37,27 33,87 3,21 18,21 6,95 0,45 1295 1410 4,87 311,1
60,1:39,9 + 37,24 34,20 3,69 19,67 4,5 0,45 1290 1400 4,13 317,0
57,3:42,7 + 36,05 33,73 4,59 20,85 4,58 0,45 1285 1400 3,67 324,3
20:80 + 30,97 35,80 2,9 28,35 1,64 0,45 1265 1375 2,04 338,5
0:100 + 27,23 34,56 2,33 34,67 1,05 0,45 1250 1365 2,78 362,1
49
Температурный диапазон полной потери газопроницаемости железоруд-
ного слоя и фильтрации первичных шлаковых расплавов из смеси агломерата
и окатышей находится в пределах 1265–14650С. Вязкость первичного шлака
из агломератов основности 1,55–1,7 ед. при температуре 14500С находится в
пределах 9–12 пуаз, в отличие от 2,5–3,0 пуаз шлакового расплава, образован-
ного из частично офлюсованных окатышей при тех же температурах. Мини-
мальная расчетная вязкость первичного шлака в пределах 1,9–2,2 пуаза при
температуре 14500С получена для смеси агломерата и окатышей в пределах
75–85% к 15–25% соответственно. Ввод частично сгоревшего пылеугольного
топлива, в количествах от одного до семи процентов от массы шлакового рас-
плава, увеличивает вязкость промежуточных шлаков на 8–15%. Необходимо
отметить, что если остатки ПУТ попадают в шлаковый расплав из окатышей,
то вязкость шлакового расплава увеличивается на 0,2–0,5 пуаза, в отличие от
попадания несгоревших частиц в промежуточные шлаки из агломерата, где
вязкость увеличивается на 1,5–2,0 пуаза.
Для сохранения газодинамического режима в нижней зоне доменной пе-
чи, в том числе устойчивой фильтрации первичных шлаковых расплавов че-
рез коксовую насадку при ведении технологии доменной плавки с примене-
нием пылеугольного топлива, необходимо обеспечить распределение железо-
рудных материалов по радиусу доменной печи таким образом, чтобы содер-
жание FeO в первичном шлаковом расплаве в промежуточной зоне (на верти-
кали, проходящей по границе фурменного очага) в сравнении с базовым ре-
жимом было выше на 3,5–5,0%. В этой зоне 2,0–2,5% FeO первичного шлако-
вого расплава будет реализовано при взаимодействии с остаточным углеро-
дом пылеугольного топлива и 1–3% необходимо для ослабления влияния ге-
терогенности на вязкость шлакового расплава.
В лабораторных условиях проведена проплавка смеси агломерата и ока-
тышей, а также смеси железорудных материалов и кокса мелких фракций на
коксовой насадке, замусоренной остатками частично несгоревшего пыле-
угольного топлива. Сравнение результатов фильтрации расплавов через кок-
совую насадку фракции 7–10 мм и насадку, обработанную мелкофракцион-
ным частично сгоревшим топливом, показали, что температуры начала
фильтрации жидких фаз для различных случаев практически не изменились.
Содержание закиси железа в первичных шлаках уменьшилось на 0,8–2,0% для
окатышей и 0,1–0,3% для агломерата. Масса остатка расплава в слое кокса
при проплавке окатышей на коксовых насадках различных характеристик
осталась на том же уровне. При проплавке в тех же условиях агломерата мас-
са остатка расплава возросла на 2,5–4%. Визуально отмечено, что при про-
плавке окатышей и фильтрации расплавов через коксовую насадку с угольной
пылью, образующиеся первичные шлаки после охлаждения выглядят более
хрупкими и пористыми, что указывает на вспенивание шлаков, в частности, за
счет повышенного газовыделения. Добавка в первичные шлаки, образованные
из окатышей либо их смесей с агломератом, частично сгоревшего пылеуголь-
ного топлива при повторной проплавке показала, что содержание FeO в рас-
плаве уменьшилось на 3–3,5% (табл.3).
50
Таблица 3. Состав и свойства первичных шлаковых расплавов в зависимости от доли окатышей в железорудной сме-
си
Смесь ЖРС и кокса Содержание компонентов в первичном шлако-
вом расплаве, % Температура, 0С Наличие в кок-
совой насадкеСоотно–
шение
агломер.
и окат.,
%:%
Доля
кокса
мелких
фрак-
ций
Фракция
кокса
7–10
ПУТ CaO SiO2 Al2O3 FeO MgO
потери
газопро–
ницаемо-
сти
начала
фильтр.
Масса
остатка,
%
Интервал
вязко–
пластичн.
состояния
оС
Степень
восстанов-
ления
при
1050оС,
R %
100:0 0 + – 46,47 33,15 3,65 8,07 8,65 1340 1475 32,0 288 79,4
100:0 0 + + 46,32 33,57 3,60 7,58 8,92 1340 1480 34,0 296 н.д.
100:0 5 + – 46,21 33,98 3,58 7,21 9,02 1350 1480 35,5 290 81,2
100:0 5 + + 46,16 34,19 3,58 6,92 9,14 1350 1495 38,8 305 нд..
88:12 0 + – 44,20 33,48 3,38 10,80 7,71 1315 1450 28,2 298 97,1
88:12 0 + + 44,91 33,52 3,41 10,50 7,66 1315 1450 30,0 305 н.д.
88:12 5 + – 45,10 33,91 3,42 9,94 7,64 1325 1465 30,6 297 80,5
88:12 5 + + 45,49 34,20 3,46 9,21 7,64 1325 1470 32,4 311 н.д.
60:40 0 + – 39,20 33,80 2,58 21,42 5,00 1295 1410 22,8 296 78,9
60:40 0 + + 38,73 33,38 2,72 20,24 4,97 1295 1410 23,2 298 н.д.
60:40 5 + – 38,98 34,19 2,74 19,12 4,97 1300 1420 25,0 300 80,1
60:40 5 + + 38,85 34,69 2,76 18,76 4,94 1300 1430 26,8 308 н.д.
20:80 0 + – 32,60 35,44 1,95 28,16 1,84 1265 1365 12,0 283 77,32
20:80 0 + + 33,57 36,49 1,98 26,14 1,82 1265 1370 12,4 285 н.д.
20:80 5 + – 33,83 35,23 2,02 27,12 1,80 1270 1375 14,2 287 79,4
20:80 5 + + 34,69 36,14 2,03 25,34 1,80 1270 1380 14,8 289 н.д.
0:100 0 + – 28,67 34,13 1,05 37,03 1,11 1245 1360 9,8 295 76,8
0:100 0 + + 28,36 34,59 1,07 34,87 1,10 1245 1360 10,2 296 н.д.
0:100 5 + – 28,30 34,94 1,08 34,60 1,08 1245 1370 10,8 299 808
0:100 5 + + 29,41 36,31 1,08 32,12 1,08 1245 1375 11,2 300 н.д.
51
Таблица 4. Время истечения калибровочных жидкостей различной степени замусоренности через коксовую насадку.
Время, сек. Объем вытекшей жид-
кости при
Фракция кокса Марка эта-
лонной
жидкости
Замусо-
ренность
эталонной
жидкости 7–10 5–7 0,5–1,0
истечения капле–
паде-
ния
истечении капле–
падении
ПМС–200 0 100 – – 16 60 88 7
ПМС–200 5 100 – – 17,5 68 88 6
ПМС–200 0 80 20 – 18 183 86 10
ПМС–200 0 68 16 16 95 220 36 55
ПМС–200 5 68 16 16 – 428 – 78
ПМС–1000 0 100 – – 92 330 76 8
ПМС–1000 5 100 – – 106 345 74 10
ПМС–1000 0 80 20 – 112 400 74 9
ПМС–1000 0 68 16 16 – 1580 – 80
ПМС–1000 5 68 16 16 – 3180 – 35
Расчет состава и свойств первичного шлака из смеси агломерата и окатышей показывает, что при равномерном
смешивании агломерата и окатышей по сечению доменной печи вязкость шлакового расплава находится в преде-
лах 3,5–4,0 пуаз, расчетное содержание FeO в первичных шлаках в диапазоне температур 1400–14500С находится
на уровне 21–25% в зависимости от основности агломерата, что хорошо корреспондируется с лабораторными экс-
периментами, где содержание FeO при доле окатышей 40% составляет 21%. При неравномерном распределении
агломерата и окатышей по сечению доменной печи доля окатышей в локальном объеме смеси может находиться в
пределах от 5–7% до 60–65%, при этом вязкость в температурном диапазоне 1400–14500С может изменяться в
пределах от 10–16 пуаз до 2,5–4,0 пуаз, а содержание FeO в первичных шлаках изменяется в диапазоне от 8 до
28%.
52
Для определения расчетной вязкости расплава, загроможденного пя-
типроцентным количеством частично сгоревшего пылеугольного топлива,
по времени прохождения через коксовую насадку различного фракцион-
ного состава проведены испытания эталонных (по вязкости) жидкостей
марок ПМС–200 и ПМС–1000 в области комнатных температур. Измере-
ние времени истечения жидкости проводили для жидкостей в чистом виде
и при добавлении в силиконовые масла частично сгоревшего пылеуголь-
ного топлива. По условиям эксперимента имитационные жидкости марок
ПМС–200 и ПМС–1000 в количестве 100 мл заливали в приемный тигель,
используемый при горячем моделировании. Перфорированное дно при-
емного тигля перекрывается коксом фракции 7–10 мм массой 40 г. При
холодном моделировании эксперименты проводили с коксовой насадкой
фракции 7–10мм и замене части насадки фракции 7–10 мм на фракции 5–7
и 0,5–1,0 мм. Результаты испытаний представлены в таблице 4. Анализ
результатов показывает, что при хорошем качестве коксовой насадки
время истечения замусоренной жидкости в зависимости от ее вязкости
возрастает на 10–16% по сравнению с эталонными жидкостями, а при су-
щественном увеличении количества кокса мелких фракций в насадке вре-
мя фильтрации жидкости через коксовую насадку может возрасти практи-
чески вдвое.
Заключение. Проведенные расчетно–аналитические и лабораторные
исследования показали, что вязкость промежуточных доменных шлаков
при применении пылеугольного топлива повышается на 0,5–1,5 пуаза.
Повышение гетерогенности шлакового расплава увеличивает вероятность
загромождения горна коксовым мусором и не полностью сгоревшими
частицами ПУТ. Определяющим звеном эффективности замены части
кокса подготовленным пылеугольным топливом является стабильность
качества кокса при высоких температурах и рациональное распределение
железорудных материалов по сечению доменной печи.
1. Ярошевский С.Л. Выплавка чугуна с применением пылеуголоного топлива. –
М.: – Металлургия, – 1988. – 166 с.
2. Бабич А.И., Ярошевский С.Л., Терещенко В.П. Интенсификация использования
пылеугольного топлива в доменной плавке. – К.: – Техника, – 1993. – 200 с.
3. Процессы при вдувании угольных пылей в доменную печь/ Д.Летцель,. Й.Хун-
гер, В.Крюгер и др. // Черные металлы. – 1999 (май).– №5. – С.20–28.
4. Развитие технологии вдувания пылеугольного топлива в доменную печь. /
В.А.Ноздрачев, А.Формосо, А.И.Бабич и др. //Металлург. – №8. – 1998 г. –
С.41–44.
5. Современное состояние вдувания ПУТ в Северной Америке / Мадху Д.Рэнэйд,
Дональд Г. Уайт, Дж. Дункан и др. // 4–й Европейский конгресс коксохими-
ков и доменщиков, 2000, Париж.
6. Старшинов Б.Н., Синицкий В.Д. О влиянии коксовой мелочи на физические
свойства шлаков в доменной печи. // Шлаковый режим доменных печей.
М.:Металлургия, 1967.– С.216–233.
53
7. Влияние режима сжигания природного газа на горение фурм доменной печи /
И.П.Семик, К.М.Бугаев и др. //Сталь. –1968.– №6 –С.490–493.
8. Жеребин Б.Н., Горбачев В.П., Кудояров М.С. Влияние заграфиченности на
физические свойства магнезиально–глиноземистых доменных шлаков //Изв.
ВУЗов. Черная металлургия.– 1972.–№6.– С22.–25.
9. Понамаренко А.Г., Козлов Ю.А. О растворимости углерода в шлаках. // Ме-
таллы. – 1974. – №5. – С.73–80.
10. Свойства жидких доменных шлаков. / В.Г.Воскобойников, Н.Е.Дунаев,
А.Г.Михалевич и др. – М.: Металлургия, 1975. – 184 с.
11. Поляков А.А., Вегман Е.Ф.. Валавин В.С. Исследование вязкости гетерогенных
шлаков. // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. – 1985. – №1. – С.146.
12. Теплофизические свойства топлив и шихтовых материалов черной металлур-
гии. / В.М.Бабошев, Е.А.Кричевцов, В.М.Абзалов, Я.М.Щелоков. –М.: Метал-
лургия, 1982. 152 с.
13. Чижикова В.М., Бачинин А.А., Нестеренко С.В. Вязкость гетерогенных шла-
ков, содержащих топливо. // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. – 1987. – №5.–
С.145–146.
14. Нестеренко С.В., Хоменко В.М. Изучение физических свойств шлаков систе-
мы CaO–MgO–SiO2–5%Al2O3– 2% S– 1% MnO –1%FeO– 0,5%K2O с добавка-
ми пылеугольного топлива. // Сталь. –1989. – №8. – С.15–20.
15. Результаты изучения физических свойств доменных шлаков металлургиче-
ского комбината им. Ильича. / А.А.Бачинин, С.В.Нестеренко, В.М.Хоменко и
др. //Сталь. –1996.– №10 –С.7–13.
16. Исследование физических свойств натуральных доменных шлаков различной
основности. / А.А.Бачинин, С.В.Нестеренко, В.М.Хоменко и др. //Металлы. –
1997. – №4. – С.31–37.
17. Андронов В.Н., Плоткин З.Ш. Горение угольной пыли в горне доменной печи
//Сталь. – 1996. – №10. – С.7–13.
Статья рекомендована к печати:
заместитель ответственного редактора
раздела «Доменное производство»:
докт.техн.наук, проф. И.Г.Товаровский
О.С.Нестеров, В.І.Большаков, М.М.Можаренко
Вивчення поведінки первинних шлакових розплавів на коксовій насадці
при вдуванні пиловугільного палива
Метою роботи є вивчення рівня зміни технологічних параметрів шихтових
матеріалів і їх впливу на ефективність застосування пиловугільного палива в тех-
нології доменної плавки. Показано, що визначальною ланкою ефективності заміни
частини коксу підготовленим пиловугільним паливом є стабільність якості коксу
при високих температурах і раціональний розподіл залізорудних матеріалів пере-
тином доменної печі.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-63037 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T19:06:09Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Нестеров, А.С. Большаков, В.И. Можаренко, Н.М. 2014-05-29T13:43:30Z 2014-05-29T13:43:30Z 2009 Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива / А.С. Нестеров, В.И. Большаков, Н.М. Можаренко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2009. — Вип. 20. — С. 45-53. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63037 669.162.267.4:669.162.144 Целью работы является изучение уровня изменения технологических параметров шихтовых материалов и их влияния на эффективность применения пылеугольного топлива в технологии доменной плавки. Показано, что определяющим звеном эффективности замены части кокса подготовленным пылеугольным топливом является стабильность качества кокса при высоких температурах и рациональное распределение железорудных материалов по сечению доменной печи. Метою роботи є вивчення рівня зміни технологічних параметрів шихтових матеріалів і їх впливу на ефективність застосування пиловугільного палива в технології доменної плавки. Показано, що визначальною ланкою ефективності заміни частини коксу підготовленим пиловугільним паливом є стабільність якості коксу при високих температурах і раціональний розподіл залізорудних матеріалів перетином доменної печі. The work purpose is studying of technological parameters changing level of burden materials and their influence on coal efficiency fuel application in the technology of blast furnace smelting. It is shown, that a defining link of replacement efficiency of coke part by the prepared coal fuel is stability of coke quality at high temperatures and rational distribution of iron-ore materials on blast furnace section. Статья рекомендована к печати: заместитель ответственного редактора раздела «Доменное производство»: докт.техн.наук, проф. И.Г. Товаровский. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Производство чугуна Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива Вивчення поведінки первинних шлакових розплавів на коксовій насадці при вдуванні пиловугільного палива Studying of initial melted slags behaviour on the coke nozzle at coal injection Article published earlier |
| spellingShingle | Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива Нестеров, А.С. Большаков, В.И. Можаренко, Н.М. Производство чугуна |
| title | Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива |
| title_alt | Вивчення поведінки первинних шлакових розплавів на коксовій насадці при вдуванні пиловугільного палива Studying of initial melted slags behaviour on the coke nozzle at coal injection |
| title_full | Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива |
| title_fullStr | Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива |
| title_full_unstemmed | Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива |
| title_short | Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива |
| title_sort | изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива |
| topic | Производство чугуна |
| topic_facet | Производство чугуна |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63037 |
| work_keys_str_mv | AT nesterovas izučeniepovedeniâpervičnyhšlakovyhrasplavovnakoksovoinasadkeprivduvaniipyleugolʹnogotopliva AT bolʹšakovvi izučeniepovedeniâpervičnyhšlakovyhrasplavovnakoksovoinasadkeprivduvaniipyleugolʹnogotopliva AT možarenkonm izučeniepovedeniâpervičnyhšlakovyhrasplavovnakoksovoinasadkeprivduvaniipyleugolʹnogotopliva AT nesterovas vivčennâpovedínkipervinnihšlakovihrozplavívnakoksovíinasadcíprivduvannípilovugílʹnogopaliva AT bolʹšakovvi vivčennâpovedínkipervinnihšlakovihrozplavívnakoksovíinasadcíprivduvannípilovugílʹnogopaliva AT možarenkonm vivčennâpovedínkipervinnihšlakovihrozplavívnakoksovíinasadcíprivduvannípilovugílʹnogopaliva AT nesterovas studyingofinitialmeltedslagsbehaviouronthecokenozzleatcoalinjection AT bolʹšakovvi studyingofinitialmeltedslagsbehaviouronthecokenozzleatcoalinjection AT možarenkonm studyingofinitialmeltedslagsbehaviouronthecokenozzleatcoalinjection |