Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки
Целью работы является определение механизма окисления железа и основных примесей чугуна (углерода, кремния, марганца) по периодам кислородно-конвертерной плавки. В работе сделана попытка представить механизм и реальное прохождение процесса с использованием формул наиболее вероятных структурных групп...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Datum: | 2010 |
| Hauptverfasser: | , , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2010
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63105 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, Н.И. Падун, А.М. Шевченко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 138-148. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859706139754627072 |
|---|---|
| author | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Падун, Н.И. Шевченко, А.М. |
| author_facet | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Падун, Н.И. Шевченко, А.М. |
| citation_txt | Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, Н.И. Падун, А.М. Шевченко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 138-148. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Целью работы является определение механизма окисления железа и основных примесей чугуна (углерода, кремния, марганца) по периодам кислородно-конвертерной плавки. В работе сделана попытка представить механизм и реальное прохождение процесса с использованием формул наиболее вероятных структурных группировок (Fe₃C, FeC; FeSi; FeMn), формальных соединений и комплексов реакций. Показано, что в первый период в основном окисляется железо, кремний, марганец и в некоторой степени углерод. Второй период характеризуется интенсивным окислением углерода. В третьем периоде отмечается замедление окисления углерода и начало интенсивного окисления железа.
Метою роботи є визначення механізму окислення заліза і основних домішок чавуну (вуглецю, кремнію, марганцю) протягом періодів киснево-конвертерної плавки. У роботі представлено ймовірний механізм та реальне проходження процесу з використанням формул найвірогідніших структурних угрупувань (Fe₃C, FeC; FeSi; FeMn), формальних з'єднань і комплексів реакцій. Показано, що у першому періоді в основному окислюється залізо, кремній, марганець і в деякій мірі вуглець. Другий період характеризується інтенсивним окисленням вуглецю. У третьому періоді спостерігається уповільнення окислення вуглецю та інтенсивне окислення заліза.
The work purpose is definition of the mechanism of iron oxidizing and the basic impurity of pig–iron (carbon, silicium, manganese) on the periods oxygen–сonverter fusion. In work attempt to present the mechanism and real passing of process with use of formulas of the most probable structural groups (Fe₃C, FeC ; FeSi; FeMn), formal bridgings and complexes of reactions is made. It is shown, that during the first period mainly oxidized iron, silicium, manganese, and to some degree, carbon . The second period is characterised by intensive oxidizing of carbon. In the third period marked slowdown in the oxidizing of carbon and the beginning of intensive oxidizing of iron.
|
| first_indexed | 2025-12-01T03:10:02Z |
| format | Article |
| fulltext |
138
УДК 669.184.4:669.12
В.П.Корченко, Л.Г.Тубольцев, В.Ф.Поляков, Н.И.Падун,
А.М.Шевченко
ДИНАМИКА УДАЛЕНИЯ ПРИМЕСЕЙ ЧУГУНА И ОКИСЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗА
ПО ХОДУ КИСЛОРОДНО-КОНВЕРТЕРНОЙ ПЛАВКИ
Целью работы является определение механизма окисления железа и основных
примесей чугуна (углерода, кремния, марганца) по периодам кислородно-
конвертерной плавки. В работе сделана попытка представить механизм и реальное
прохождение процесса с использованием формул наиболее вероятных структур-
ных группировок (Fe3C, FeC; FeSi; FeMn), формальных соединений и комплексов
реакций. Показано, что в первый период в основном окисляется железо, кремний,
марганец и в некоторой степени углерод. Второй период характеризуется интен-
сивным окислением углерода. В третьем периоде отмечается замедление окисле-
ния углерода и начало интенсивного окисления железа.
кислородно-конвертерная плавка, дутьевой кислород, железо, углерод,
кремний, марганец, структурные группировки, химические реакции
Состояние вопроса. При разработке моделей кислородно-
конвертерной плавки в системах балансовых уравнений величины неко-
торых параметров устанавливаются с определенными допущениями из-за
невозможности их теоретической оценки. К одному из таких параметров
относятся потери железа при окислении примесей чугуна по ходу продув-
ки. При обобщении многочисленных экспериментальных данных измене-
ния состава металла и шлака во время продувки чугуна достаточно четко
просматриваются три периода продувки, отличительным признаком кото-
рых является количество дутьевого кислорода, израсходованного на окис-
ление железа и основных примесей чугуна (углерод, кремний, марганец).
В первом периоде в основном окисляется железо, кремний, марганец и в
некоторой степени углерод. Второй период характеризуется интенсивным
окислением углерода. В третьем периоде отмечается замедление окисле-
ния углерода и начало интенсивного окисления железа. Первый период
составляет примерно 0-20% длительности продувки, второй – 20-80%
,третий – 80-100% [1, с.111]. В окислительных процессах участвует кис-
лород газовой фазы {O2}, кислород окислов железа (FeO),марганца
(MnO),кислород, растворённый в металле [O].
Целью работы является определение механизма окисления железа и
основных примесей чугуна (углерода, кремния, марганца) по периодам
кислородно-конвертерной плавки.
Изложение основных материалов исследования. Основным отли-
чием предлагаемого метода анализа является учёт в поэтапном комплексе
химических реакций особенностей вероятной структуры устойчивых
группировок железа с углеродом, кремнием и марганцем. По результатам
исследований, представленных в монографиях [2–5], к наиболее вероят-
139
ным группировкам в виде молекул химических соединений относятся:
Fe3C, FeC; FeSi; FeMn. В работах [6–7] определена вероятность группиро-
вок FenC ,в которых n по мере выгорания углерода чугуна может изме-
няться от 3 до 14, а также наличие углерода в металле в виде графита
[C]гр. Формулы наиболее вероятных структурных группировок были ис-
пользованы при анализе процессов рафинирования металла и окисления
железа, и таким образом сделана попытка представить механизм и реаль-
ное прохождение процесса с использованием формальных соединений и
реакций.
Исходя из формул молекул вероятных группировок, комплекс хими-
ческих реакций в первом периоде кислородно-конвертерной плавки мож-
но представить в следующем виде:
2[C]гр + {O2} = 2{CO};
[FeC] + {O2} = (FeO) + {CO};
[Fe3C] + 2{O2} = 3(FeO) + {CO};
2[FenC] + (n+1){O2} = 2n(FeO) + 2{CO};
2[FeSi] + 3{O2} = 2(FeO) + 2(SiO2);
[FeMn] + {O2} = (FeO) + (MnO).
Наиболее вероятными реакциями восстановления (FeO) можно счи-
тать: 2(FeO) + [FeSi] = 3[Fе] + (SiO2);
(FeO) + [FeMn] = 2[Fе] + (MnO).
Профилирующими реакциями в первом периоде являются реакции
окисления кремния, марганца и железа. Структура группировок железа с
кремнием и марганцем постоянна, и расход дутьевого кислорода на окис-
ление этих группировок зависит от концентрации кремния и марганца в
чугуне. Структуры вероятных группировок железа с углеродом могут
быть разными в зависимости от содержания углерода в чугуне и темпера-
туры. Чем сложнее структурная группировка, тем больше выгорает желе-
за при окислении углерода.
Если предположить группировку железа с углеродом в форме [FeC],
то окисление железа и углерода будет осуществляться по реакции:
[FeC] + {O2} = (FeO) + {CO},
т.е. железо в таких условиях будет окисляться в меньших количе-
ствах, чем в вероятном варианте окисления Fe3C.
Одновременное прохождение окислительно-восстановительных про-
цессов группировок с железом, кремнием и марганцем можно представить
следующими комплексами химических реакций:
Для группировки железа с кремнием
2[FeSi] + 3{O2} = 2 (FeO) + 2(SiO2)
+
2(FeO) + [FeSi] = 3[Fe] + (SiO2)
3 [FeSi] + 3{O2} = 3[Fe] + 3(SiO2),
или
[FeSi] + {O2} = [Fe] + (SiO2),
140
Для группировки железа с марганцем
[FeMn] + {O2} = (FeO) + (MnO)
+
(FeO) + [FeMn] = 2[Fe] + (MnO)
2[FeMn] + {O2} = 2[Fe] + 2 (MnO)
Исходя из результатов суммирующих реакций теоретически все окис-
ленное железо группировок может восстановиться составляющими этих
группировок. Однако не все окислившееся железо группировок восста-
навливается их более активными к кислороду составляющими. Результа-
ты предварительных балансовых расчетов по данным экспериментов по-
казали, что вероятнее всего это касается группировок [FeMn].
На втором этапе идет интенсивное удаление углерода. На окисление
углерода расходуется не только газообразный кислород дутья {O2}, но и
кислород, содержащийся в шлаковой фазе в виде закиси железа (FeO) и
марганца (MnO). Объясняется это величинами значений свободной энер-
гии образования окиси углерода (СО), закиси железа (FeO) и марганца
(MnO), разницей в химическом сродстве элементов к кислороду при тем-
пературе выше 14000С и интенсивным перемешиванием металлической
фазы и шлакометаллической ванны. Исходя из формул вероятных груп-
пировок углерода, кремния и марганца с железом, комплекс химических
реакций во втором периоде продувки кислородно-конвертерной плавки
можно представить в следующем виде.
Окисление углерода дутьевым кислородом {O2} (первый вариант):
[Fe3C] + 3{O2} = 3(FeO) + 3{CO}
+
3(FeO) + [Fe3C] = 6[Fe] + 3{CO}
2[Fe3C] +3{O2} = 6[Fe] + 6{CO};
Окисление углерода дутьевым кислородом {O2} (второй вариант):
[FeC] + {O2} = (FeO) + {CO}
+
(FeO) + [FeC] = 2[Fe] + {CO}
2[FeC] + {O2} = 2[Fe] + 2{CO};
Как видно из сопоставления двух результирующих реакций, участие
дутьевого кислорода проявляется в том, что, с одной стороны, он окисля-
ет входящий в состав группировок углерод, а, с другой стороны, образу-
ющийся в результате первых реакций FeO взаимодействует с углеродом
таких же группировок. Поэтому на этом этапе плавки участие кислорода в
окислении железа на втором этапе плавки формально можно не рассмат-
ривать.
Поскольку окисление железа кислородом закиси железа и марганца
шлаковой фазы невозможно, то восстановление железа и марганца из
(FeO) и (МnO) во втором периоде продувки с учётом структуры группи-
ровок железа с углеродом можно представить следующими реакциями:
[Fe3C] + (FeO) = 4[Fe] + {CO};
141
[FeC] + (FeO) = 2[Fe] + {CO};
[Fe3C] + (MnO) = 2[Fe] + [FeMn] + {CO};
[FeC] + (MnO) = [FeMn] + {CO};
Следует отметить, что во втором периоде продувки происходит ак-
тивное перемешивание шлакометаллической ванны объёмами выделяю-
щейся окиси углерода и струями вдуваемого кислорода, в результате чего
закись железа и марганца шлаковой фазы контактирует с углеродом в со-
ставе вероятных группировок и принимает активное участие в его удале-
нии.
На втором этапе плавки практически весь дутьевой кислород расходу-
ется на окисление углерода и частично (незначительная часть) на дожига-
ние отходящего {CO} до {CO2}. Окисление углерода происходит также за
счет кислорода шлаковой фазы в составе (FeО) и (MnО), определение ко-
личества которого требует определения количества и окисленности шла-
ка, что представляет определенные трудности в процессе ведения плавки.
Следует отметить, что на втором этапе плавки скорость окисления уг-
лерода остается постоянной даже при уменьшении концентрации углеро-
да до критической величины (около 0,25%), что подтверждается как авто-
рами, так и другими исследователями [8,9].
На третьем этапе плавки скорость удаления углерода убывает вместе с
его концентрацией и возрастает скорость выгорания железа. В связи с со-
кращением объёмов выделяющейся окиси углерода, интенсивность кон-
такта углерода вероятных группировок с кислородом дутья и шлаковой
фазы снижается и начинается период активного окисления железа.
Комплекс химических реакций в третьем периоде продувки можно
представить в следующем виде:
[Fe] + 0,5{O2} = (FeO);
[Fe3C] + 2{O2} = 3(FeO) + {СО};
[FeC] + {O2} = (FeO) + {CO}:
[FeMn] + {O2} = (FeO) + (MnO).
Этот период продувки характеризуется интенсивным окислением же-
леза, особенно при выплавке металла с низким и сверхнизким содержани-
ем углерода. В конце периода при снижении содержаниях углерода уве-
личивается концентрация кислорода, растворённого в металле [2-4]. В
результате, могут активно реализовываться следующие реакции:
[Fe3C] + [O] = 3[Fe] + (СО);
[FeC] + [O] = [Fe] + (СО);
Взаимосвязь дутьевого кислорода с железом металлической ванны на
третьем этапе имеет важное значение, т.к. определяет потери железа,
снижение выхода годного. В этот период продолжается окисление угле-
рода и марганца. Количество кислорода, затрачиваемого на окисление
железа, зависит не только от требуемого содержания углерода в металле,
но и от структуры группировок железа с углеродом в исходном чугуне.
142
При использовании поэтапных комплексов химических реакций с це-
лью определения взаимосвязей между вдуваемым кислородом и окисляе-
мыми элементами по этапам конвертерной плавки установлены следую-
щие положения, которые могут быть учтены при расчетах баланса дутье-
вого кислорода на окисление примесей и железа чугуна:
в первом периоде продувки отмечается взаимосвязь дутьевого кисло-
рода со всеми параметрами, представленными в таблице. На количество
окисляемого железа существенное влияние может оказать структура веро-
ятных группировок железа с углеродом [Сгр], [FenC], которые зависят от
содержания углерода и температуры чугуна. Вероятные группировки же-
леза с кремнием и марганцем постоянные и количество окисляемого же-
леза зависит от содержания кремния и марганца;
на втором этапе плавки практически весь дутьевой кислород расходу-
ется на окисление углерода и частично (незначительная часть) на дожига-
ние отходящего {CO} до {CO2}. На окисление углерода расходуется кис-
лород шлаковой фазы (FeО) и (MnО), определение количества которого
осложняется изменением количества шлака. Взаимосвязи дутьевого кис-
лорода с (FeО) и (MnО), а также с [Fe] и [Mn] отсутствуют. На втором и
третьем этапе отсутствует взаимосвязь дутьевого кислорода с [Si];
на третьем этапе взаимосвязь дутьевого кислорода с железом метал-
лической ванны определяет потери железа и снижение выхода годного. В
этот период продолжается окисление углерода и марганца. Количество
кислорода, затрачиваемого на окисление железа, зависит не только от
требуемого содержания углерода в металле, но и от структуры группиро-
вок железа с углеродом в исходном чугуне.
Для возможности использования изложенных выше положений при
создании статических и динамических моделей кислородно-конвертерной
плавки был разработан алгоритм расчета баланса дутьевого кислорода,
который может быть использован для каждого из 3-х этапов плавки и всей
плавки в целом. Предварительно были сопоставлены величины расходов
кислорода на окисление элементов жидкой ванны конвертера по отноше-
нию к железу (табл.1Расчеты показывают, что на окисление 1 кг [Si] рас-
ходуется в 4 раза больше кислорода, чем на окисление 1 кг [Fe], а на
окисление 1 кг [С] – в 4,5 раза больше, т.е. расход кислорода на окисление
железа сравнительно небольшой..
Таблица 1. Расход дутьевого кислорода на окисление примесей чугуна
Элемент металла,
[Эл]
Формула продукта
реакции
Расход кислорода на
окисление элемента,
м3/ кг [Эл]
[C] {CO} 0,93
[Si] (SiO2) 0,80
[Mn] (MnO) 0,235
[Fe] (FeO) 0,200
143
Для возможности составления материального баланса кислородно-
конвертерной плавки выполнен также расчет количества железа на еди-
ницу элемента в вероятной группировке (табл.2).
Таблица 2. Расчет количества железа в группировке
Формула
вероятной
группиров-
ки
Молекуляр-
ный вес груп-
пировки,
кг/Моль
Количество
железа в
группиров-
ке, кг
Количество
[Эл] в груп-
пировке, кг
Количество
железа на
единицу
[Эл] в груп-
пировке,
кг[Fe]/
кг[Эл]
Fe9C 516 504 12 42
Fe3C 180 168 12 14,0
FeC 68 56 12 4,66
FeSi 84 56 28 2,0
FeMn 111 56 55 1,02
Представленные результаты расчетов показывают, что меньше всего
железа окисляется с группировкой [FeMn]. При переделе низкомарган-
цовисиых чугунов больше железа будет окисляться с группировкой [FeSi].
Железо с группировками FenC, вероятнее всего, будет окисляться в треть-
ем периоде плавки.
С использованием разработанного алгоритма выполнен расчет балан-
са дутьевого кислорода для трех этапов экспериментальной кислородно-
конвертерной плавки с верхней продувкой с отбором проб металла и шла-
ка по ходу процесса. Металлошихта включала 110 т жидкого чугуна, 33 т
металлолома, расход кислорода составлял 310 нм3/мин.
Расчет баланса кислорода по ходу кислородно-конвертерной плавки
представлен в табл.3–6.
В таблицах 3–6 использованы следующие обозначения:
[Эл] – элемент металла жидкой ванны;
Δ[Эл] – изменение количества элемента [Эл] от исходного содержания
элемента [Эл]и до конечного на этапе плавки [Эл]к (Δ[Эл] = ([Эл]и –
[Эл]к );
ΔGэл
О2 – расход кислорода на окисление элемента
ΣGэл
О2 – суммарный расход кислорода на окисление всех элементов;
Доля ΣGэл
О2 – доля расхода кислорода от суммарного ΣGэл
кислород на окис-
ление [Эл],
ΣGО2 – расход дутьевого кислорода по прибору;
ΣпрGО2 – приход кислорода в результате восстановительных химических
реакций;
ДоляΣпрGО2 – доля прихода кислорода от восстановительных реакций к
дутьевому.
144
Расчет баланса расхода кислорода для первого этапа плавки (первые 5
мин 20 с продувки) представлен в табл.3. Исходя из теормодинамических
параметров (температура, сродство элемента к кислороду), наиболее ве-
роятным процессом поступления железа в шлак является окисление груп-
пировки [FeMn]. Стехиометрически при окислении 770 кг [Mn] из соста-
ва [FeMn] должно окислиться 785 кг [Fe]. По расчету, исходя из количе-
ства шлака, содержание железа металлического в шлаке (Feобщ) составляет
823 кг. Скорее всего, небольшая доля железа поступает в шлак при окис-
лении группировки [FeSi]. Окисление группировок углерода с железом
маловероятно, т.к. в этом случае должно окисляться значительно большее
количество железа (табл.2). Можно предположить, что снижение содер-
жания углерода на первом этапе плавки связано с окислением графита
([С]гр). Реально, что часть [С]гр выдувается пузырьками {CO}. Подтвер-
ждением этому может служить факт теоретически невозможной сходимо-
сти расхода кислорода на окисление примесей и дутьевого. При учете вы-
дуваемого [С]гр расход кислорода на окисление элементов будет ниже за
счет меньшего расхода на окисление [С]гр.
Таблица 3. Баланс расхода дутьевого расхода кислорода на первом этапе
плавки.
[Эл] Δ[Эл], кг ΔGэл
О2, м3 ΣGэл
О2,
нм3
Доля
ΣGэл
О2, %
ΣGкислород,
нм3
[C] 880 820 49,7
[Si] 605 484 29,3
[Mn] 770 180,6 11,2
[Fe]* 823 164 10,0
1648,6 1650
* – количество окислившегося железа определялось из расчета количества
шлака и содержания (Feобщ) в шлаке.
Расчет баланса расхода кислорода для второго этапа плавки (5-15 мин
продувки) представлен в табл.4.
Таблица 4. Баланс расхода кислорода второго этапа плавки.
[Эл] Δ[Эл],
кг
ΔGэл
О2,
м3
ΣпрGО2 ΣGэл
О2,
нм3, м3
ΣGО2,
нм3
Доля
ΣGэл
О2
, %
ДоляΣпрGО2,
%
[C] 3100 2880
[Si] 110 88
[Mn] -305 71,5
[Fe] -61 12,2
3051,7 3100 96 2,7
145
Восстановление (FeO) и (MnO) жидкой шлаковой фазы может проис-
ходить при контакте металла с группировками FenC и FeSi. Для второго
этапа плавки величина n в группировке FenC не имеет значения. Вероят-
нее всего окисляется углерод группировок FenC с минимальными значе-
ниями n. Следует отметить, что величина прихода кислорода из шлаковой
фазы по отношению к расходу дутьевого кислорода незначительная, ме-
нее 3%.
Расчет баланса кислорода для третьего этапа плавки (15-20 мин) про-
дувки представлен в табл.5.
Таблица 5. Баланс расхода кислорода третьего этапа плавки
[Эл] Δ[Эл],
кг
ΔGэл
О2,
м3
ΣGэл
О2,
нм3, м3
Доля
ΣGэл
О2 ,
%
ΣGО2,
нм3
Доля
ΣGэл
О2
[C] 1225 1135 86
[Si] 0 0 0
[Mn] 206 48,4 3,7
[Fe]* 683 136,6 10,3
1320 1550 85,2
* – количество окислившегося железа определялось из расчета количества
шлака и содержания (Feобщ) в шлаке.
Если предположить процесс окисления железа совместно с марган-
цем, т.е. окисление [FeMn], то на третьем этапе плавки за счет этого про-
цесса должно окислиться 210 кг железа. Таким образом, остальная часть
железа (473 кг) окислилась при участии группировок [FenC]. Не исключе-
но, что вначале и в течение какого-то периода третьего этапа сохраняется
такой же механизм окисления углерода, как и во втором этапе. Но по мере
снижения содержания углерода в металле и уменьшения интенсивности
перемешивания металлической ванны окисление железа происходит при
окислении группировок [FenC].
Если исходить из того, что при окислении 1 кг углерода в группиров-
ке [FeC] окисляется 4,66 кг железа (табл.2), то при окислении 473 кг желе-
за должно окислиться 101 кг углерода из 1225 кг за весь третий этап, что
составляет только 8,25% от общего. Вероятнее всего, железо сгорает од-
новременно с углеродом при окислении [FeC] до (FeО), которое не полно-
стью восстанавливается углеродом соединений [FenC] (как на втором эта-
пе продувки), вследствие снижения интенсивности перемешивания кон-
вертерной ванны. На экспериментальной промышленной плавке на треть-
ем этапе содержание углерода снизилось от 1,25% до 0,30%. При более
низких содержаниях доля углерода, окислившегося с [FenC], будет возрас-
тать при соответственном увеличении количества окисляющегося железа.
Для исследования особенностей баланса дутьевого кислорода при вы-
плавке металла с низким и сверхнизким содержанием углерода использо-
146
вали данные экспериментальной плавки, проведенной в лабораторном 1,5
тонном конвертере. Содержание углерода в металле на конечном этапе
плавки («передув» после полного падения факела) снижалось от 0,041%
до 0,019%. Расчет баланса кислорода на конечном этапе конвертерной
плавки в 1,5 тонном конвертере при выплавке металла со сверхнизким
содержанием углерода представлен в табл.6.
Таблица 6. Баланс расхода кислорода на этапе передува конвертерной
плавки в 1,5 тонном конвертере
[Эл] Δ[Эл], кг ΔGэл
О2,
м3
ΣGэл
О2,
нм3, м3
Доля
ΣGэл
О2
, %
ΣGО2,
нм3
Доля
ΣGэл
О2
[C] 0,297 0,287 9,0
[Si] 0 0 0
[Mn] 0,094 0,022 0,7
[Fe]** 14,9 2,98 90,3
3,289 16,5 19,9
** – количество окислившегося железа определялось по разнице (Feобщ) в
конечном и исходном шлаке.
На этапе передува на окисление железа расходуется 90,3% кислорода
от суммарного на окисление элементов. Окисление углерода на этом эта-
пе плавки происходит при окислении группировок [FenC]. Расчетная ве-
личина n в группировке составляет 10,7, что близко к вероятной группи-
ровке Fe9C. По мере снижения содержания углерода структура группиро-
вок [FenC] усложняется. Выплавка металла со сверхнизким содержанием
углерода за счет передува связана с большими потерями железа. Отмеча-
ется еще один факт: на окисление элементов металла ( в данном экспери-
менте) затрачивается порядка 20% вдуваемого кислорода. Остальной кис-
лород, естественно, поступает в газовую фазу, что в принципе, должно
отрицательно влиять на стойкость газоотводящего тракта.
Заключение.
Динамика рафинирования металла по ходу кислородно-конвертерной
плавки характеризуется тремя периодами: в первом периоде в основном
окисляется железо, кремний, марганец и в некоторой степени углерод;
второй период характеризуется интенсивным окислением углерода; в тре-
тьем периоде отмечается замедление окисления углерода и начало интен-
сивного окисления железа. На всех этапах рафинирования существенное
влияние оказывает структура вероятных группировок железа с углеродом
(Сграфит, [FenC]), что определяет количество окисляемого железа и содер-
жание углерода в металле.
На втором этапе плавки практически весь дутьевой кислород расходу-
ется на окисление углерода и частично (незначительная часть) на дожига-
ние отходящего {CO} до {CO2}. Окисление углерода происходит также за
147
счет кислорода шлаковой фазы в составе (FeО) и (MnО), определение ко-
личества которого требует определения количества и окисленности шла-
ка, что представляет определенные трудности в процессе ведения плавки.
Взаимосвязь дутьевого кислорода с железом металлической ванны на
третьем этапе имеет важное значение, т.к. определяет потери железа,
снижение выхода годного. В этот период продолжается окисление угле-
рода и марганца. Количество кислорода, затрачиваемого на окисление
железа, зависит не только от требуемого содержания углерода в металле,
но и от структуры группировок железа с углеродом в исходном чугуне.
Таким образом, разработанный алгоритм расчета расхода дутьевого
кислорода по ходу кислородно-конвертерной плавки отличается научной
новизной, поскольку учитывает современные представления о характере и
структуре жидкого металла конвертерной ванны, а также уточненный ба-
ланс распределения кислорода между окисляющимися элементами жид-
кой ванны. Полученные материалы являются основой для разработки но-
вой статической модели кислородно-конвертерной плавки, разработка
которой является необходимым этапом создания динамической модели
процесса. Полученные результаты можно использовать для теоретическо-
го обоснования и изучения механизма поведения элементов в ходе кисло-
родно-конвертерной плавки, а также для последующего внедрения ре-
зультатов исследования с целью управления процессом плавки на про-
мышленных конвертерах.
1. Бойченко Б.М., Охотский В.Б., Харлашин П.С. Конвертерное производство
стали: теория, технология, качество стали, конструкция агрегатов, рециркуля-
ция материалов и экология. Учебник. – Днепропетровск. –РВА «Дніпро-
ВАЛ», 2006. – 454 с. (С.111).
2. Явойский В.И. Теория процессов производства стали. – М.:Металлургия, 1963.
– 819 с. (С.340)
3. Явойский В.И. Теория процессов производства стали. – М.:«Металлургия»,
1967. – 792с. (С.329)
4. Металлургия стали /под ред. В.И.Явойского, Г.Н.Ойкса – М.:«Металлургия»,
1973 – 816с. (С.82).
5. Есин О.А., Гельд П.В. Физическая химия пирометаллургических процессов. –
Ч.2, – М.:Металлургиздат, 1966. – 703.с.
6. Лучкин В.С., Тубольцев Л.Г., Падун Н.И., Шевченко А.М. Диаграмма состоя-
ния и структура жидких Fe-C сплавов //Сб. тр. ИЧМ. Фундаментальные и
прикладные проблемы черной металлургии. – Вып.19. – 2009. – С.265–282.
7. Спадковість структурних змін при переплавах литих сталей / С.Є.Кондратюк,
О.М.Стоянова, І.Н.Приймак, В.М.Щеглов // МОМ.– 2007. – №3. – С.3-10.
8. Корченко В.П., Тубольцев Л.Г., Поляков В.Ф., Падун Н.И., Шевченко А.М. Ис-
следование особенностей технологий выплавки в конвертерах с комбиниро-
ванной продувкой низкоуглеродистой стали //Сб. тр. ИЧМ. Фундаментальные
и прикладные проблемы черной металлургии. – Вып.17. – 2008. – С.147–152.
148
9. Филиппов С.И., Крашенинников М.Г., Бородин А.Н. Динамика газообразова-
ния и кипения при обезуглероживании Fe–C расплавов // Известия вузов.
Черная металлургия. – №5. – 1977. – С 8–12.
Статья рекомендована к печати докт.техн.наук, проф. Э.В.Приходько
В.П.Корченко, Л.Г.Тубольцев, В.Ф.Поляков, Н.І.Падун, А.М.Шевченко
Динаміка видалення домішок чавуну і окислення заліза по ходу киснево-
конвертерної плавки
Метою роботи є визначення механізму окислення заліза і основних домішок
чавуну (вуглецю, кремнію, марганцю) протягом періодів киснево-конвертерної
плавки. У роботі представлено ймовірний механізм та реальне проходження про-
цесу з використанням формул найвірогідніших структурних угрупувань (Fe3C,
FeC; FeSi; FeMn), формальних з'єднань і комплексів реакцій. Показано, що у пер-
шому періоді в основному окислюється залізо, кремній, марганець і в деякій мірі
вуглець. Другий період характеризується інтенсивним окисленням вуглецю. У
третьому періоді спостерігається уповільнення окислення вуглецю та інтенсивне
окислення заліза.
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Error
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Tags
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJDFFile false
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/DetectCurves 0.0000
/ColorConversionStrategy /CMYK
/DoThumbnails false
/EmbedAllFonts true
/EmbedOpenType false
/ParseICCProfilesInComments true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams false
/MaxSubsetPct 100
/Optimize true
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveDICMYKValues true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveFlatness true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments true
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Apply
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/CropColorImages true
/ColorImageMinResolution 300
/ColorImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleColorImages true
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth -1
/ColorImageMinDownsampleDepth 1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterColorImages true
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/CropGrayImages true
/GrayImageMinResolution 300
/GrayImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleGrayImages true
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth -1
/GrayImageMinDownsampleDepth 2
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterGrayImages true
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/CropMonoImages true
/MonoImageMinResolution 1200
/MonoImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleMonoImages true
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/CheckCompliance [
/None
]
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile ()
/PDFXOutputConditionIdentifier ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName ()
/PDFXTrapped /False
/Description <<
/CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002>
/CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002>
/DAN <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>
/DEU <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>
/ESP <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>
/FRA <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>
/ITA <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>
/JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002>
/KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e>
/NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.)
/NOR <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>
/PTB <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>
/SUO <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>
/SVE <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>
/ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.)
>>
/Namespace [
(Adobe)
(Common)
(1.0)
]
/OtherNamespaces [
<<
/AsReaderSpreads false
/CropImagesToFrames true
/ErrorControl /WarnAndContinue
/FlattenerIgnoreSpreadOverrides false
/IncludeGuidesGrids false
/IncludeNonPrinting false
/IncludeSlug false
/Namespace [
(Adobe)
(InDesign)
(4.0)
]
/OmitPlacedBitmaps false
/OmitPlacedEPS false
/OmitPlacedPDF false
/SimulateOverprint /Legacy
>>
<<
/AddBleedMarks false
/AddColorBars false
/AddCropMarks false
/AddPageInfo false
/AddRegMarks false
/ConvertColors /ConvertToCMYK
/DestinationProfileName ()
/DestinationProfileSelector /DocumentCMYK
/Downsample16BitImages true
/FlattenerPreset <<
/PresetSelector /MediumResolution
>>
/FormElements false
/GenerateStructure false
/IncludeBookmarks false
/IncludeHyperlinks false
/IncludeInteractive false
/IncludeLayers false
/IncludeProfiles false
/MultimediaHandling /UseObjectSettings
/Namespace [
(Adobe)
(CreativeSuite)
(2.0)
]
/PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK
/PreserveEditing true
/UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged
/UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile
/UseDocumentBleed false
>>
]
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-63105 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-01T03:10:02Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Падун, Н.И. Шевченко, А.М. 2014-05-29T16:14:39Z 2014-05-29T16:14:39Z 2010 Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, Н.И. Падун, А.М. Шевченко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 138-148. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63105 669.184.4:669.12 Целью работы является определение механизма окисления железа и основных примесей чугуна (углерода, кремния, марганца) по периодам кислородно-конвертерной плавки. В работе сделана попытка представить механизм и реальное прохождение процесса с использованием формул наиболее вероятных структурных группировок (Fe₃C, FeC; FeSi; FeMn), формальных соединений и комплексов реакций. Показано, что в первый период в основном окисляется железо, кремний, марганец и в некоторой степени углерод. Второй период характеризуется интенсивным окислением углерода. В третьем периоде отмечается замедление окисления углерода и начало интенсивного окисления железа. Метою роботи є визначення механізму окислення заліза і основних домішок чавуну (вуглецю, кремнію, марганцю) протягом періодів киснево-конвертерної плавки. У роботі представлено ймовірний механізм та реальне проходження процесу з використанням формул найвірогідніших структурних угрупувань (Fe₃C, FeC; FeSi; FeMn), формальних з'єднань і комплексів реакцій. Показано, що у першому періоді в основному окислюється залізо, кремній, марганець і в деякій мірі вуглець. Другий період характеризується інтенсивним окисленням вуглецю. У третьому періоді спостерігається уповільнення окислення вуглецю та інтенсивне окислення заліза. The work purpose is definition of the mechanism of iron oxidizing and the basic impurity of pig–iron (carbon, silicium, manganese) on the periods oxygen–сonverter fusion. In work attempt to present the mechanism and real passing of process with use of formulas of the most probable structural groups (Fe₃C, FeC ; FeSi; FeMn), formal bridgings and complexes of reactions is made. It is shown, that during the first period mainly oxidized iron, silicium, manganese, and to some degree, carbon . The second period is characterised by intensive oxidizing of carbon. In the third period marked slowdown in the oxidizing of carbon and the beginning of intensive oxidizing of iron. Статья рекомендована к печати докт.техн.наук, проф. Э.В.Приходько. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Сталеплавильное производство Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки Динаміка видалення домішок чавуну і окислення заліза по ходу киснево-конвертерної плавки Dynamics of pig–iron disposal impurities and oxidszing of iron in the course of oxygen–converter fusion Article published earlier |
| spellingShingle | Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Падун, Н.И. Шевченко, А.М. Сталеплавильное производство |
| title | Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки |
| title_alt | Динаміка видалення домішок чавуну і окислення заліза по ходу киснево-конвертерної плавки Dynamics of pig–iron disposal impurities and oxidszing of iron in the course of oxygen–converter fusion |
| title_full | Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки |
| title_fullStr | Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки |
| title_full_unstemmed | Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки |
| title_short | Динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки |
| title_sort | динамика удаления примесей чугуна и окисления железа по ходу кислородно-конвертерной плавки |
| topic | Сталеплавильное производство |
| topic_facet | Сталеплавильное производство |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63105 |
| work_keys_str_mv | AT korčenkovp dinamikaudaleniâprimeseičugunaiokisleniâželezapohodukislorodnokonverternoiplavki AT tubolʹcevlg dinamikaudaleniâprimeseičugunaiokisleniâželezapohodukislorodnokonverternoiplavki AT polâkovvf dinamikaudaleniâprimeseičugunaiokisleniâželezapohodukislorodnokonverternoiplavki AT padunni dinamikaudaleniâprimeseičugunaiokisleniâželezapohodukislorodnokonverternoiplavki AT ševčenkoam dinamikaudaleniâprimeseičugunaiokisleniâželezapohodukislorodnokonverternoiplavki AT korčenkovp dinamíkavidalennâdomíšokčavunuíokislennâzalízapohodukisnevokonverternoíplavki AT tubolʹcevlg dinamíkavidalennâdomíšokčavunuíokislennâzalízapohodukisnevokonverternoíplavki AT polâkovvf dinamíkavidalennâdomíšokčavunuíokislennâzalízapohodukisnevokonverternoíplavki AT padunni dinamíkavidalennâdomíšokčavunuíokislennâzalízapohodukisnevokonverternoíplavki AT ševčenkoam dinamíkavidalennâdomíšokčavunuíokislennâzalízapohodukisnevokonverternoíplavki AT korčenkovp dynamicsofpigirondisposalimpuritiesandoxidszingofironinthecourseofoxygenconverterfusion AT tubolʹcevlg dynamicsofpigirondisposalimpuritiesandoxidszingofironinthecourseofoxygenconverterfusion AT polâkovvf dynamicsofpigirondisposalimpuritiesandoxidszingofironinthecourseofoxygenconverterfusion AT padunni dynamicsofpigirondisposalimpuritiesandoxidszingofironinthecourseofoxygenconverterfusion AT ševčenkoam dynamicsofpigirondisposalimpuritiesandoxidszingofironinthecourseofoxygenconverterfusion |