Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта

Методами дилатометрического и микроструктурного анализов изучена кинетика структурообразования микролегированных ванадием колесно–бандажных сталей. Определены температурно–временные границы диффузионного, промежуточного бейнитного и сдвигового превращений. Показано, что скорость охлаждения при терми...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Дата:	2010
Автори:	Узлов, И.Г., Евсюков, М.Ф., Узлов, К.И., Кныш, А.В., Хулин, А.Н., Дементьева, Ж.А.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2010
Теми:	Термомеханическая обработка проката
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63126
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта / И.Г. Узлов, М.Ф. Евсюков, К.И. Узлов, А.В. Кныш, А.Н. Хулин, Ж.А. Дементьева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 211-226. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-63126
record_format	dspace
spelling	Узлов, И.Г. Евсюков, М.Ф. Узлов, К.И. Кныш, А.В. Хулин, А.Н. Дементьева, Ж.А. 2014-05-29T16:47:59Z 2014-05-29T16:47:59Z 2010 Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта / И.Г. Узлов, М.Ф. Евсюков, К.И. Узлов, А.В. Кныш, А.Н. Хулин, Ж.А. Дементьева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 211-226. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63126 669.017:669.14.018.294:669.292 Методами дилатометрического и микроструктурного анализов изучена кинетика структурообразования микролегированных ванадием колесно–бандажных сталей. Определены температурно–временные границы диффузионного, промежуточного бейнитного и сдвигового превращений. Показано, что скорость охлаждения при термической обработке формирует структурное состояния и механические свойства изделий. Методами дилатометричного та мікроструктурного аналізів вивчено кінетика структуроутворення мікролегованих ванадієм колісно–бандажних сталей. Визначено температурно–часові границі дифузійного, проміжного бейнітного та зсувного перетворень. Показано, що швидкість охолодження при термічній обробці визначає структурний стан та механічні властивості виробів. By methods of dilatometric and microstructural analysis is studied the kinetics of structure formation in microalloyed by vanadium wheel–banded steels. The temperature–time boundary diffusion, intermediate bainite and shear transformations are defined. It is shown that the rate of cooling during heat treatment generates a structural state and mechanical properties of the products. Статья рекомендована к печати канд. техн. наук А.И. Бабаченко. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Термомеханическая обработка проката Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта Дослідження кінетики формування структури мікролегованої ванадієм колісно–бандажної сталі та її впливу на механічні властивості виробів залізничного транспорту Investigation of kinetics of structure microalloyed by vanadium wheelbanded steel and its influence on the mechanical properties of products of railway transport Article published earlier
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
title	Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта
spellingShingle	Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта Узлов, И.Г. Евсюков, М.Ф. Узлов, К.И. Кныш, А.В. Хулин, А.Н. Дементьева, Ж.А. Термомеханическая обработка проката
title_short	Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта
title_full	Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта
title_fullStr	Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта
title_full_unstemmed	Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта
title_sort	исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта
author	Узлов, И.Г. Евсюков, М.Ф. Узлов, К.И. Кныш, А.В. Хулин, А.Н. Дементьева, Ж.А.
author_facet	Узлов, И.Г. Евсюков, М.Ф. Узлов, К.И. Кныш, А.В. Хулин, А.Н. Дементьева, Ж.А.
topic	Термомеханическая обработка проката
topic_facet	Термомеханическая обработка проката
publishDate	2010
language	Russian
container_title	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
publisher	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
format	Article
title_alt	Дослідження кінетики формування структури мікролегованої ванадієм колісно–бандажної сталі та її впливу на механічні властивості виробів залізничного транспорту Investigation of kinetics of structure microalloyed by vanadium wheelbanded steel and its influence on the mechanical properties of products of railway transport
description	Методами дилатометрического и микроструктурного анализов изучена кинетика структурообразования микролегированных ванадием колесно–бандажных сталей. Определены температурно–временные границы диффузионного, промежуточного бейнитного и сдвигового превращений. Показано, что скорость охлаждения при термической обработке формирует структурное состояния и механические свойства изделий. Методами дилатометричного та мікроструктурного аналізів вивчено кінетика структуроутворення мікролегованих ванадієм колісно–бандажних сталей. Визначено температурно–часові границі дифузійного, проміжного бейнітного та зсувного перетворень. Показано, що швидкість охолодження при термічній обробці визначає структурний стан та механічні властивості виробів. By methods of dilatometric and microstructural analysis is studied the kinetics of structure formation in microalloyed by vanadium wheel–banded steels. The temperature–time boundary diffusion, intermediate bainite and shear transformations are defined. It is shown that the rate of cooling during heat treatment generates a structural state and mechanical properties of the products.
issn	XXXX-0070
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63126
citation_txt	Исследования кинетики формирования структуры микролегированной ванадием колесно–бандажной стали и ее влияния на механические свойства изделий железнодорожного транспорта / И.Г. Узлов, М.Ф. Евсюков, К.И. Узлов, А.В. Кныш, А.Н. Хулин, Ж.А. Дементьева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 211-226. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.
work_keys_str_mv	AT uzlovig issledovaniâkinetikiformirovaniâstrukturymikrolegirovannoivanadiemkolesnobandažnoistaliieevliâniânamehaničeskiesvoistvaizdeliiželeznodorožnogotransporta AT evsûkovmf issledovaniâkinetikiformirovaniâstrukturymikrolegirovannoivanadiemkolesnobandažnoistaliieevliâniânamehaničeskiesvoistvaizdeliiželeznodorožnogotransporta AT uzlovki issledovaniâkinetikiformirovaniâstrukturymikrolegirovannoivanadiemkolesnobandažnoistaliieevliâniânamehaničeskiesvoistvaizdeliiželeznodorožnogotransporta AT knyšav issledovaniâkinetikiformirovaniâstrukturymikrolegirovannoivanadiemkolesnobandažnoistaliieevliâniânamehaničeskiesvoistvaizdeliiželeznodorožnogotransporta AT hulinan issledovaniâkinetikiformirovaniâstrukturymikrolegirovannoivanadiemkolesnobandažnoistaliieevliâniânamehaničeskiesvoistvaizdeliiželeznodorožnogotransporta AT dementʹevaža issledovaniâkinetikiformirovaniâstrukturymikrolegirovannoivanadiemkolesnobandažnoistaliieevliâniânamehaničeskiesvoistvaizdeliiželeznodorožnogotransporta AT uzlovig doslídžennâkínetikiformuvannâstrukturimíkrolegovanoívanadíêmkolísnobandažnoístalítaíívplivunamehaníčnívlastivostívirobívzalízničnogotransportu AT evsûkovmf doslídžennâkínetikiformuvannâstrukturimíkrolegovanoívanadíêmkolísnobandažnoístalítaíívplivunamehaníčnívlastivostívirobívzalízničnogotransportu AT uzlovki doslídžennâkínetikiformuvannâstrukturimíkrolegovanoívanadíêmkolísnobandažnoístalítaíívplivunamehaníčnívlastivostívirobívzalízničnogotransportu AT knyšav doslídžennâkínetikiformuvannâstrukturimíkrolegovanoívanadíêmkolísnobandažnoístalítaíívplivunamehaníčnívlastivostívirobívzalízničnogotransportu AT hulinan doslídžennâkínetikiformuvannâstrukturimíkrolegovanoívanadíêmkolísnobandažnoístalítaíívplivunamehaníčnívlastivostívirobívzalízničnogotransportu AT dementʹevaža doslídžennâkínetikiformuvannâstrukturimíkrolegovanoívanadíêmkolísnobandažnoístalítaíívplivunamehaníčnívlastivostívirobívzalízničnogotransportu AT uzlovig investigationofkineticsofstructuremicroalloyedbyvanadiumwheelbandedsteelanditsinfluenceonthemechanicalpropertiesofproductsofrailwaytransport AT evsûkovmf investigationofkineticsofstructuremicroalloyedbyvanadiumwheelbandedsteelanditsinfluenceonthemechanicalpropertiesofproductsofrailwaytransport AT uzlovki investigationofkineticsofstructuremicroalloyedbyvanadiumwheelbandedsteelanditsinfluenceonthemechanicalpropertiesofproductsofrailwaytransport AT knyšav investigationofkineticsofstructuremicroalloyedbyvanadiumwheelbandedsteelanditsinfluenceonthemechanicalpropertiesofproductsofrailwaytransport AT hulinan investigationofkineticsofstructuremicroalloyedbyvanadiumwheelbandedsteelanditsinfluenceonthemechanicalpropertiesofproductsofrailwaytransport AT dementʹevaža investigationofkineticsofstructuremicroalloyedbyvanadiumwheelbandedsteelanditsinfluenceonthemechanicalpropertiesofproductsofrailwaytransport
first_indexed	2025-11-25T21:33:30Z
last_indexed	2025-11-25T21:33:30Z
_version_	1850552755890946048
fulltext	211 УДК 669.017:669.14.018.294:669.292 И.Г.Узлов, М.Ф.Евсюков, К.И.Узлов, А.В.Кныш, А.Н.Хулин, Ж.А.Дементьева ИССЛЕДОВАНИЯ КИНЕТИКИ ФОРМИРОВАНИЯ СТРУКТУРЫ МИКРОЛЕГИРОВАННОЙ ВАНАДИЕМ КОЛЕСНО–БАНДАЖНОЙ СТАЛИ И ЕЕ ВЛИЯНИЯ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ИЗДЕЛИЙ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА Методами дилатометрического и микроструктурного анализов изучена кинетика структурообразования микролегированных ванадием колесно– бандажных сталей. Определены температурно–временные границы диффузи- онного, промежуточного бейнитного и сдвигового превращений. Показано, что скорость охлаждения при термической обработке формирует структурное состояния и механические свойства изделий. колесно–бандажная сталь, микролегирование ванадием, термическая обработка, структурообразование, кинетика, скорость охлаждения, дила- тометрический анализ, механические свойства. Состояние вопроса и задачи исследования. В предыдущих ис- следованиях авторов настоящей работы [1] методом закалочно– мик- роструктурного анализа было установлено, что в микролегированных ванадием, высокопрочных колесно–бандажных сталях нового поколе- ния при изменении скорости охлаждения в интервале 4–400С форми- руются три типа структурных состояний – феррито–перлитное (с по- лиэдрическим ферритом), бейнитное с ферритом игольчатой морфоло- гии и бейнитно–мартенситное. Показано [1], что бейнитная структура с игольчатым ферритом в значимом количестве формируется при ско- ростях охлаждения 6,5–170С/сек. При больших скоростях охлаждения (до 240С/сек) структурно–свободный феррит не образуется, структура представлена продуктами сдвигово–диффузионного превращения. Дальнейшее увеличение скорости охлаждения приводит к реализации сдвиговой реакции гамма – альфа превращения с закономерным появ- лением в структуре мартенсита. При этом, было показано, что такая структурно–чувствительная характеристика стали как твердость про- являет немонотонный характер изменения в соответствующих интер- валах скоростей охлаждения – до ≈6,50С/сек; 6,5–170С/сек; >170С/сек. Целью настоящего исследования является детальное изучение кинетики фазовых превращений и, как следствие, структурообразова- ния микролегированных ванадием колесно–бандажных сталей при их термической обработке по различным режимам методами дилатомет- рического и микроструктурного анализов с последующим изучением влияния сформированных структурных состояний на комплекс меха- нических свойств колесно–бандажной продукции. 212 Материал и методика исследований. В качестве объектов анали- за были выбраны колесные и бандажные высокопрочные, микролеги- рованные стали, химические составы которых в сопоставлении с тре- бованиями нормативных документов представлены в таблице 1. Срав- нение с требованиями нормативной документации к химическим со- ставам, представленным в таблице 1, свидетельствует о том, что стали выбранных плавок производства ОАО «ИНТЕРПАЙП НТЗ» (являю- щихся типовыми в производстве) полностью удовлетворяют требова- ния любого из представленных в таблице ГОСТа либо ТУ на колеса и бандажи. Это позволяет рассматривать результаты настоящих иссле- дований в качестве закономерных именно для колесно–бандажной продукции «нового поколения» (по определению [2]). Кинетику превращения аустенита после отдельного нагрева при охлаждении в широком диапазоне скоростей изучали на дилатометрах АД–80 и МД–83 конструкции ИЧМ НАНУ [3]. Из обода колеса, под- вергнутого (после полного комплекса производственных процедур изготовления) отжигу при 9000С в течение двух часов с последующим охлаждением с печью, изготавливали дилатометрические образцы диаметром 3 и 4 мм и толщиной 1,6 мм. Нагрев образцов в дилатомет- ре осуществляли до 8850С с последующей выдержкой в течение 10 мин. После нагрева и выдержки образцы охлаждали по программе: в печах с различной тепловой инерцией, на воздухе, под вентилятором, в масле и в воде. В процессе охлаждения температуру образца во време- ни регистрировали с помощью ХА термопар на потенциометре КСП–4, а изменение длины образца в зависимости от температуры (дилато- грамму) регистрировали на двухкоординатном потенциометре ПДП4– 002. По термограмме определяли среднюю скорость охлаждения и его температуру, по перегибам на дилатограммах – температуру начала и конца фазового превращения. Процентное содержание продуктов рас- пада оценивали по расчетам дилатограмм, записанных в координатах температура – расширение исследуемых образцов после различных скоростей охлаждения. Температура перегрева образцов за счет тепла фазового превращения аустенита определялась также по дилатограм- мам с учетом термограмм, записанных в координатах температура – время. Средняя скорость охлаждения образцов рассчитывалась в ин- тервале температур – температура нагрева → температура начала мар- тенситного превращения для всех скоростей охлаждения. Для определенных скоростей охлаждения среднюю скорость охлаждения вычисляли также и в интервале температур от температу- ры нагрева до 5000С. Такие данные при последующем обсуждении полученных результатов будут представлены в круглых скобках. 21 3 Та бл иц а 1. Х им ич ес ки й со ст ав и сс ле до ва нн ы х ко ле сн о– ба нд аж ны х ст ал ей в с ра вн ен ии с т ре бо ва ни ям и но рм ат ив - ны х до ку ме нт ов . Н ор м. д о– ку ме нт / П ла в- ка № М а – рк а ст а –л и М ас со ва я до ля э ле ме нт ов ,% [H ], pp m C M n Si P S C r N i C u V A l M o ГО С Т 39 8– 96 2 0, 57 – 0, 65 0, 60 – 0, 90 0, 22 – 0, 45 ≤0 ,0 35 ≤0 ,0 40 ≤0 ,2 0 ≤0 ,2 5 ≤0 ,3 0 ≤0 ,1 5 ** * ≤0 ,0 8 ≤2 ,0 ГО С Т 39 8– 96 3 0, 60 – 0, 68 0, 60 – 0, 90 0, 22 – 0, 45 ≤0 ,0 35 ≤0 ,0 40 ≤0 ,2 0 ≤0 ,2 5 ≤0 ,3 0 0, 06 – 0, 15 ** * ≤0 ,0 8 ≤2 ,0 ТУ У 3 5. 2– 23 36 54 25 –6 28 :2 00 8 Т 0, 60 – 0, 68 0, 70 – 0, 90 ≤0 ,4 0 ≤0 ,0 25 ≤0 ,0 20 ≤0 ,4 0 ≤0 ,2 5 ≤0 ,3 0 0, 08 – 0, 15 0, 01 3– 0, 03 0 ≤0 ,0 8 ≤2 ,0 Д С ТУ Г О С Т 10 79 1: 20 06 2 0, 55 – 0, 65 0, 50 – 0, 90 0, 22 – 0, 45 ≤0 ,0 35 ≤0 ,0 30 ≤0 ,3 0 ≤0 ,3 0 ≤0 ,3 0 ≤0 ,1 0 ** * ≤0 ,0 8 ≤2 ,0 Д С ТУ Г О С Т 10 79 1: 20 06 3 0, 58 – 0, 67 0, 50 – 0, 90 0, 22 – 0, 45 ≤0 ,0 30 ≤0 ,0 20 ≤0 ,3 0 ≤0 ,3 0 ≤0 ,3 0 0, 08 – 0, 15 ** * ≤0 ,0 8 ≤2 ,0 ТУ У 3 5. 2– 23 36 54 25 –6 00 :2 00 6 Т 0, 61 – 0, 69 0, 70 – 0, 90 ≤0 ,4 0 ≤0 ,0 25 ≤0 ,0 20 ≤0 ,4 0 ≤0 ,2 5 ≤0 ,3 0 0, 08 – 0, 15 0, 01 3– 0, 03 0 ≤0 ,0 8 ≤2 ,0 21 18 7( БЛ 2) 2 0, 62 0, 72 0, 33 0, 01 4 0, 01 0 0, 08 0, 06 0, 06 0, 00 0 0, 02 2 0, 00 1, 5 32 50 1( К П Т) Т 0, 63 0, 72 0, 32 0, 00 7 0, 00 7 0, 16 0, 11 0, 05 0, 09 4 0, 02 2 0, 00 1, 7 52 08 5( БЛ Т) Т 0, 65 0, 79 0, 30 0, 01 4 0, 01 2 0, 18 0, 12 0, 07 0, 09 3 0, 02 0 0, 00 1. 3 ** *) – н е но рм ир уе тс я 214 При распаде аустенита по диффузионному механизму за начало рас- пада аустенита с образованием феррита и перлита принято 1% новой фа- зы, за конец распада аустенита принято образование 98% новой фазы. Фактические температурные интервалы распада аустенита с учетом тепла фазового превращения после различных скоростей охлаждения приведе- ны в тексте. Строение продуктов распада изучали на дилатометрических образцах в поперечном сечении микроструктурным методом на микроскопе НЕОФОТ–2 после травления 4% раствором азотной кислоты в этиловом спирте. Балл зерна аустенита определяли после травления по методике ИЧМ НАНУ [4] и оценивали по ГОСТ 5639. Микроструктурный анализ проводили по стандартной методике ГОСТ 8233. Образцы для механиче- ских испытаний, в соответствии с действующей на ОАО «ИНТЕРПАЙП НТЗ» технологией термического упрочнения колес и бандажей (см., например [5]), дополнительно отпускали в соляной ванне при температуре 490±50C в течение 2,5 часа. Механические испытания на статическое рас- тяжение осуществляли согласно ГОСТ 1497 на цилиндрических образцах диаметром 5 мм на испытательной машине «INSTRON». Испытания на ударный изгиб – по ГОСТ 9454 на маятниковом копре PSW–5. Твердость измеряли с помощью твердомера ТБ–5004, микротвердость – на микро- твердомере ПМТ–3. Результаты исследований и их обсуждение. Критические точки ис- следованной стали КПТ (табл. 1), определенные на образцах диаметром 4 мм при нагреве со скоростью 2000С/час, как среднее значение трех изме- рений равны: Ас1–7400С, Ас3–7700С. Температура начала мартенситного превращения, определенная на дилатометрических образцах диаметром 3мм в процессе охлаждения в воде и масле соответственно со скоростями 2670С/сек и 680С/сек равна 2700С. Примеры дилатометрических кривых охлаждения стали КПТ в интер- вале до 6,80С/сек представлены на рис.1. Типичные дилатограммы интер- вала 6,8–210С/сек – на рис.2. При минимально исследованной скорости охлаждения 0,070С/сек рас- пад аустенита с образованием феррита начинается при температуре 7100С (рис.1). В процессе охлаждения до 6900С образуется 12–14% феррита, расположенного, в основном, по границам аустенитных зерен либо на тройных стыках (рис.3, а, б, в). Распад аустенита по эвтектоидной реакции с формированием перлитной структурной составляющей начинается при 6900С (рис.1). При дальнейшем охлаждении в процессе распада аустенита выделяется незначительное количество тепла фазового превращения, в результате чего вплоть до 85%–ного распада аустенита температура об- разца составляет ~7000С. При охлаждении со скоростью 0.07ºС/сек за счет уменьшения количества тепла, выделяющегося при распаде остаточного аустенита, температура понижается и при 6800С распад аустенита на пер- лит заканчивается. 21 5 Ри с. 1 . Д ил ат ом ет ри че ск ие к ри вы е ох ла ж де ни я ст ал и К П Т со с ко ро ст ям и до 6 ,8 0 С /с ек . 21 6 Ри с. 2. Д ил ат ом ет ри че ск ие к ри вы е ох ла ж де ни я ст ал и К П Т со с ко ро ст ям и ин те рв ал а 6, 8– 21 ,0 0 С /с ек . 217 а б в г д е Рис.3. Микроструктура дилатометрических образцов стали КПТ, охла- жденных со скоростями 0,070С/сек (а, б, в); 1,5ºС/сек (г, д) и 3,80С/сек (е). а, г) х400; б, в, д, е) х1000. Hμ(20г) = 266кг/мм2 Hμ(10г) = 200кг/мм2 218 Таким образом, в процессе охлаждения со скоростью 0,070С/сек аустенит при непрерывном охлаждении распадается с образованием 12– 14% феррита и 86–88% перлита 2–4 балла стандартной шкалы. Повышение скорости охлаждения до 0,150С/сек приводит к некоторо- му сужению температурного интервала распада переохлажденного аусте- нита после отдельного нагрева. Распад аустенита в образце диаметром 4 мм начинается при температуре 7050С с образованием разорванной сетки феррита по границам аустенитных зерен. В процессе охлаждения до 6900С образуется около 11% феррита. В процессе дальнейшего охлажде- ния ниже 6900С оставшийся переохлажденный аустенит распадается с образованием перлита. При этом, за счет тепла фазового превращения распад аустенита протекает практически в изотермических условиях в интервале температур 690–6850С. Распад последних 15–20% остаточного аустенита сопровождается незначительным выделением тепла в процессе охлаждения и при температуре 6850С распад аустенита заканчивается. Таким образом, при скорости охлаждения 0,150С/сек аустенит распадает- ся по диффузионному механизму с образованием 11% феррита в виде разорванной сетки и 89% перлита, образовавшегося, в основном, в темпе- ратурном интервале 705 – 6850С. При скорости охлаждения 1,50С/с температурный интервал распада аустенита на феррит и перлит сужается более, но, при этом, влияние теп- ла фазового превращения на распад аустенита повышается. В процессе охлаждения температура начала распада аустенита на феррит соответ- ствует 6800С. В процессе охлаждения до 6650С из аустенита выделяется 5–7% феррита в виде разорванной сетки по границам аустенитных зерен (рис. 3, г). Ниже 6650С аустенит распадается на перлит с большим выде- лением тепла (рис.1), что приводит к повышению температуры образца до 6750С. Распад заканчивается при температуре 6750С. При этом, эвтектоид представлен перлитной структурой (рис.3, д). Таким образом, при скоро- сти охлаждения 1,50С/с аустенит распадается в интервале температур 680– 6650С с образованием 5–7% феррита в виде разорванной сетки и 93 – 95% перлита. При повышении скорости охлаждения до 3,80С/сек (4,10С/сек) пере- охлажденный аустенит начинает распадаться при температуре 6450С/сек с образованием феррита по границам зерен в виде очень тонкой едва раз- решаемой микроструктурно (рис.3, е) разорванной сетки. В процессе дальнейшего охлаждения до 6400С образуется всего ~3% феррита. Остав- шийся аустенит в процессе охлаждения ниже 6400С распадается с образо- ванием мелких перлитных колоний. Особенностью распада аустенита на перлит, в данном случае, является выделение большого количества тепла (рис.1), что приводит к повышению температуры образца до 6650С после распада аустенита на 70 –80%. В процессе дальнейшего охлаждения за счет уменьшения скорости распада аустенита температура образца оста- ется практически неизменной. Заканчивается распад аустенита при 6600С 219 с образованием 97–99% перлита. Отсутствие каких–либо перегибов на дилатограмме (рис.1) вплоть до 1300С свидетельствует о полном распаде аустенита по диффузионной кинетике. Таким образом, при скорости охлаждения 3,80С/сек, распад аустенита реализуется с учетом влияния тепла фазового превращения в интервале температур 665–6450С с образо- ванием до 3% феррита в виде очень тонкой разорванной сетки и 97–99% перлита. При этом, подогрев образца за счет тепла фазового превращения составляет 25–300С. Переход через граничное значение скорости охлаждения 6,80C/сек со- провождается принципиальным изменением термической кинетики рас- пада переохлажденного аустенита (рис.2). При скорости охлаждения анализируемых микролегированных сталей 6,80С/cек (100С/сек) температура начала распада аустенита по диффузи- онной кинетике на перлит соответствует значению 6100С. В интервале температур 610 → 5450С образуется 70 – 80% продуктов диффузионного превращения. При дальнейшем охлаждении ниже 545оС оставшийся аустенит распадается с образованием 10 – 15% бейнита. Дальнейший распад в процессе охлаждения наблюдается при температуре 220оС и ни- же (вплоть до комнатной температуры) с образованием 10 – 15% игольча- тых структур мартенсита. В этом случае микроструктура образцов при комнатной температуре после охлаждения со средней скоростью 6.80С/сек состоит из 70– 80% перлита и феррита игольчатой морфологии, 20 – 30% игольчатых структур бейнита и мартенсита (рис.4, а, б). Такой характер термической кинетики распада аустенита при непрерывном охлаждении колесно–бандажных сталей «нового поколения» закономерен для интер- вала скоростей 6.8–16…180C/сек (рис.2, рис.4, а–г). Увеличение скорости охлаждения до 120С/сек (180С/сек) обусловли- вает распад переохлажденного аустенита в интервале температур 580→5450С по диффузионной кинетике с образованием перлита в количе- стве 30–35% (рис.2). При дальнейшем охлаждении переохлажденный аустенит в интервале температур 540→3600С распадается на 50–60% по сдвигово–диффузионному механизму с образованием бейнитной структу- ры. В интервале температур 360→2550С распад аустенита на бейнит тор- мозится. Превращение остаточного аустенита продолжается ниже темпе- ратуры 2550С по сдвиговому механизму с образованием игольчатых структур мартенсита в процессе охлаждения вплоть до комнатной темпе- ратуры. В этом случае микроструктура образцов состоит из 30–35% пер- лита и феррита игольчатой морфологии, 50–60% бейнита и 10–15% мар- тенсита. Дальнейшее повышение скорости охлаждения в рамках анализируе- мого интервала до 160C/сек приводит к тому, что перлито–бейнитное пре- вращение начинается при температуре 550–5250C. При этом каждая ста- дия диффузионного и сдвигово–диффузионного превращений в отдельно- сти дилатометрически не выявляются (рис.2). 220 а б в г д е Рис.4. Микроструктура дилатометрических образцов стали КПТ, охла- жденных со скоростями 6,80С/сек (а, б); 160С/сек (в, г); 210С/сек (д) и 680С/сек (е). (а–е – х1000). Hμ (50г) = 665кг/мм2 Hμ (20г)=288кг/мм2 Hμ (20г)=280кг/мм2 Hμ (50г) = 380кг/мм2 Hμ (50г) = 739кг/мм2 Hμ(50г) = 710кг/мм2 Hμ(50г) = 841кг/мм2 Hμ(50г) = 752кг/мм2 221 В результате (рис. 4, в, г) суммарное количество игольчатого феррита, перлита и бейнита составляет величину до 30%. Сдвиговое превращение, при этом, четко проявляется на дилатограмме со значимым термическим эффектом фазового перехода (рис.2). Вследствие этого, в микроструктуре поля мартенсита занимают площадь до 70% (рис.4, г). Охлаждение с большими скоростями охлаждения изменяет законо- мерности термической кинетики структурообразования (рис.2). Рис.2 и 4,д однозначно свидетельствуют об отсутствии в интервале скоростей охлаждения 17–210C/сек этапов формирования структурных составляю- щих «игольчатый феррит» и «перлит». В анализируемом случае при тем- пературах 380–2700C наблюдается образование из переохлажденного аустенита небольшого количества бейнита (для скорости охлаждения 210C/сек – до 10%) и последующая сдвиговая реакция «аустенит → мар- тенсит» (рис.4, д). Последующее повышение скорости охлаждения более 210C/сек при- водит к закалке аустенита на игольчатый мартенсит 5–8 балла (по ГОСТ 8233, шкала 3) в чистом виде (рис.4, е). При этом установлено, что, за счет выделения тепла фазового превращения в процессе дальнейшего охла- ждения до комнатной температуры, скорость охлаждения образца умень- шается в 2–3 раза. Мартенситное превращение протекает в образцах при охлаждении вплоть до комнатной температуры. Но поскольку температу- ра конца мартенситного превращения лежит в области отрицательных температур – минус 50–700С, то в образцах при комнатной температуре сохраняется 2–4% остаточного аустенита между мартенситными иглами, что хорошо согласуется с данными [6]. В работе изучали, также, влияние структурных состояний, формиру- ющихся при реализации установленных особенностей термической кине- тики фазовых превращений, на уровень механических свойств колесно– бандажных микролегированных сталей (табл.1). При этом, охлажденные с соответствующими скоростями, образцы подвергали отпуску в соответ- ствии с действующей на ОАО «ИНТЕРПАЙП НТЗ» технологией терми- ческого упрочнения колес и бандажей (см.,например [5]) при температуре 490±50C в течение 2,5 часа. Примеры микроструктур стали КПТ после охлаждения с разными скоростями и отпуском представлены на рис.5. Результаты металлографического анализа, представленные на рис.5 однозначно свидетельствуют о неизменности структуры стали КПТ, в целом, и миткротвердости ее перлитной составляющей, сформированных в интервале скорости охлаждения до 6,80C/сек (Hμ(20г)=266кг/мм2 против Hμ(20г)=267кг/мм2) перед отпуском и после него (рис.3,б и рис. 5,а). Структурное состояние стали, сформированное при охлаждении со скоростями интервала 6,8–17,00C/сек, претерпевает более принципиаль- ные изменения. Поскольку применяемая температура отпуска очевидно ниже температуры начала бейнитного превращения стали КПТ (см. вы- ше), то бейнитная составляющая сохраняет свои структурные позиции, 222 несколько разупрочняясь (Hμ (50г) = 333кг/мм2 против Hμ (50г) = 380кг/мм2), по всей видимости за счет распада пересыщенных твердых растворов при отпуске (рис.4,в и рис.5,б). Перлитная составляющая, как и в предыдущем случае, сохраняет свою твердость Hμ (50г) = 285кг/мм2 против Hμ (50г) = 288кг/мм2 (рис.4,а и рис.5,б). Мартенситные участки после высокого от- пуска закономерно приобретают надлежащее структурное состояние сор- бита отпуска, вследствие чего их микротвердость падает в два раза (рис.4,а,г и рис.5,б). а б в г Рис.5. Микроструктура дилатометрических образцов стали КПТ, охла- жденных со скоростями 0,070С/сек (а), 6,80С/сек (б); 21,00С/сек (в) и 68,00С/сек (г) после отпуска при 490±50C в течение 2,5 час. (а–г –х1000). Сталь КПТ, охлажденная со скоростью 17–210C/сек, сохраняет после отпуска сформированные изначально незначительных размеров бейнит- ные участки (рис.4,д), которые, однако, на фоне отпущенного мартенсита микроструктурно разрешаются с трудом (рис.5,в). Твердость мартенсит- ных участков после отпуска, в данном случае, Hμ (50г) = 270–300кг/мм2. Отпуск закаленной со скоростями охлаждения >210C/сек стали КПТ, приводит к высокому отпуску мартенситной (рис.4,е) структуры. Микро- Нμ20=297 кг/мм2 Нμ20=267 кг/мм2 Нμ50=352 кг/мм2 Нμ50=285 кг/мм2 Нμ50=299 кг/мм2 Нμ50=333 кг/мм2 Нμ50=271 кг/мм2 Нμ50=283 кг/мм2 Нμ50=333 кг/мм2 223 твердость продуктов распада мартенсита, при этом, Hμ (50г) = 280– 330кг/мм2 (рис.5,г). Возрастание твердости продуктов отпуска мартенсита в рассмотрен- ных случаях – рис. 5,в → рис.5,г связано, по всей видимости, с суще- ственным отличием исходного аустенита перед началом сдвигового пре- вращения [3]. Образцы сталей КПТ и БЛТ с характеристическими структурными со- стояниями, сформированными согласно рассмотренным закономерностям в результате закалки и отпуска, в сопоставлении с немодифицированной углеродистой бандажной сталью БЛ2 (табл.1) были подвергнуты механи- ческим испытаниям на предмет соответствия требованиям сдаточных норм для анализируемой колесно–бандажной продукции. Результаты ана- лиза представлены на рисунках 6–9. Анализ зависимостей временного сопротивления и условного предела текучести (рис.6 и 7) исследованных колесно–бандажных сталей от ско- рости их охлаждения при закалке свидетельствует о том, что микролеги- рованная сталь марки «Т» имеет превосходные показатели обеих характе- ристик во всем интервале скоростей охлаждения в сопоставлении с соот- ветствующими данными для серийной углеродистой стали БЛ2. Рис.6. Изменение времен- ного сопротивления раз- рушению сталей КПТ и БЛ2 при увеличении ско- рости охлаждения от тем- пературы аустенитизации (Таустенитиз.=8850C; τ=10мин.; Vохл.=4…250C/сек) после высокого отпуска (Тот- пуска=490±50C; τ=2,5час). Рис.7. Изменение условно- го предела текучести ста- лей КПТ и БЛ2 при увели- чении скорости охлажде- ния от температуры аусте- нитизации (Таустени- тиз.=8850C; τ=10мин.; Vохл.=4…250C/сек) после высокого отпуска (Тот- пуска=490±50C; τ=2,5час). 224 Установлено (рис.6 и 7), что указанные зависимости имеют экстре- мальный характер с «остановкой» соответствующей характеристики при показателях скоростей охлаждения 7–17ºC/сек. Показательно, что при скоростях охлаждения именно этого интервала, как было показано выше, в сталях марки «Т» формируется одинаковое структурное состояние – игольчатый феррит, бейнит и перлит. Из рис.8 и 9 видно, что колесно–бандажные стали марки «Т» несколь- ко уступают углеродистым сталям по характеристикам пластичности и ударной вязкости. Однако рисунки 8 и 9 демонстрируют факт, также, экс- тремальной зависимости этих свойств с максимумом при тех же скоро- стях охлаждения – 7–17ºC/сек. И именно в этом интервале, со структур- ным состоянием – игольчатый феррит, бейнит и перлит, показатели пла- стичности и вязкости обеих сталей – «Т» и «2» практически сравнивают- ся. Рис.8. Изменение отно- сительного удлинения сталей КПТ и БЛ2 при увеличении скорости охлаждения от темпера- туры аустенитизации (Таустенитиз.=885ºC; τ=10мин.; Vохл.=4…25ºC/сек) после высокого отпуска (Тотпуска=490±5ºC; τ=2.5час). Рис.9. Изменение ударной вязкости сталей БЛТ и БЛ2 при увеличении ско- рости охлаждения от температуры аусте- нитизации (Таусте- нитиз.=885ºC; τ=10мин.; Vохл.=4…25ºC/сек) после высокого от- пуска (Тотпус- ка=490±5ºC; τ=2.5час). 225 По данным фундаментальной работы Г.В. Курдюмова с соавторами [7], при формировании Видманштеттовых структур переход аустенит → феррит является сдвиговым. Прямые исследования Р.И. Энтина с сотрудниками [8] реакции обра- зования Видманштеттового феррита установили характер такого структу- рообразования как сдвиговый с диффузионным перераспределением ком- понентов в исходном аустенитном зерне. То есть, согласно их выводу [8], «реакция образования Видманштеттового феррита аналогична бейнитно- му превращению». Следовательно, установленный нашими исследовани- ями интервал скоростей охлаждения микролегированных сталей марки «Т», обеспечивающий оптимальное соотношение механических свойств, соответствует условиям структурообразования при непрерывном охла- ждении по схеме сдвигово–диффузионной перекристаллизации «аустенит – феррит». Таким образом, в настоящей работе установлены оптимальные термо– временные параметры термического упрочнения высокопрочных, микро- легированных колесно–бандажных сталей «нового поколения», обеспечи- вающие формирование в структуре «игольчатых агрегатов» [9] (бейнит- ных структур), характеризующихся, по классическим представлениям [9, 10] «уникальным сочетанием твердости, прочности и вязкости, которые не характерны ни для мартенситных ни для перлитных сталей». Выводы. В работе, методами дилатометрического, микроструктурного иссле- дований и анализа механических свойств, изучена кинетика формирова- ния структуры микролегированной ванадием высокопрочной колесно – бандажной стали по ТУ У 35.2–23365425–600:2006 и ТУ У 35.2– 23365425–628:2008. Установлено, что в интервалах скоростей охлаждения – до ~7ºC/сек; 7–170C/сек; 17–210C/сек и >210C/сек в стали изменяется характер фазовых превращений при непрерывном охлаждении аустенита – диффузионный → сдвигово – диффузионный → сдвиговый. Каждый из них характеризу- ется совокупностью специфических структурных состояний: феррит + перлит; игольчатый феррит + перлит + бейнит + мартенсит; бейнит + мар- тенсит; мартенсит. Показано, что оптимальным, с точки зрения наилучшего сочетания прочности, твердости и ударной вязкости изделий, благодаря соответ- ствующему структурному состоянию после закалки с высоким отпуском, является интервал скоростей охлаждения 7 – 170C/сек. 1. Аналіз кінетики фазових перетворень колісно–бандажної сталі за да- ними гартувально–мікроструктурного аналізу. / І.Г.Узлов, К.І.Узлов, А.В.Книш, А.М.Хулін, Ж.А.Дементьєва // В сб. «Фундаментальные и 226 прикладные проблемы черной металлургии». – Вып.20. – 2009. – С.222–231. 2. Комплексна програма оновлення залізничного рухомого складу Укра- їни на 2008–2020 роки. – К.: Укрзалізниця, 2009. – 299с. 3. Евсюков М.Ф. Дифференциальный дилатометр АД–80. // Приборы и техника эксперимента.– 1990.– №3.– С.246. 4. Дементьева Ж.А., Романенко Е.С. Пилипченко Ю.И. Реактив для вы- травливания границ аустенитных зерен низкоуглеродистых, среднеуг- леродистых и низколегированных сталей. / А. с. №597966 СССР. Опубл. 15.03.1978. Бюл. № 10. 5. Сквозная маршрутная технология СМТ–1–2009 производства черно- вых бандажей (1060х060х18 ДСТУ 3717–98/Марка Т ТУУ 35.2– 23365425–628:2008). – Днепропетровск: ОАО «ИНТЕРПАЙП НТЗ», ИЧМ НАНУ. – 2009. – 163с. 6. Гуляев А.П. Термическая обработка стали. – М.: Машгиз, 1960. – 144с. 7. Курдюмов Г.В., Утевский Л.М., Энтин Р.И. Превращения в железе и стали. – М.: Наука, 1977. – 236с. 8. Коган Л.И., Файлевич Г.А., Энтин Р.И. Исследование условий и меха- низма образования Видманштеттового феррита в сталях. // Физика ме- таллов и металловедение. – Вып. 4. – Т.27. – 1969. – С.693–702. 9. Davenport E.S., Bain E.C. Transformation of Austenite at Constant Sub- critical Temperatures. // Trans. Met. Soc. AIME. – Vol. 90. – 1930. – P.117–128. 10. Bhadeshia H.K.D.H. Bainite in Steels. 2nd Edition. Cambridge: – The Uni- versity Press, 2001. – 454 p. Статья рекомендована к печати канд. техн. наук А.И. Бабаченко І.Г.Узлов, М.Ф.Євсюков, К.І.Узлов, А.В.Книш, А.М.Хулін, Ж.А.Дементьєва Дослідження кінетики формування структури мікролегованої ва- надієм колісно–бандажної сталі та її впливу на механічні властивості виробів залізничного транспорту Методами дилатометричного та мікроструктурного аналізів вивчено кінетика структуроутворення мікролегованих ванадієм колісно– бандажних сталей. Визначено температурно–часові границі дифузійного, проміжного бейнітного та зсувного перетворень. Показано, що швидкість охолодження при термічній обробці визначає структурний стан та механі- чні властивості виробів. << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJDFFile false /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /Description << /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /FRA <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /PTB <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> /SUO <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> /SVE <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Репозитарії

Схожі ресурси