Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ
Проведен анализ работ о влиянии вязкости металлургических шлаков на протекающие диффузионные процессы в системе металл– шлак– газ– огнеупор– различные добавки. На основе имеющихся данных получены зависимости азото– и водородопроницаемости шлаков от их вязкости. Показана определяющая роль вязкости ме...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Datum: | 2010 |
| 1. Verfasser: | |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2010
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63129 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ / Д.А. Степаненко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 247-255. — Бібліогр.: 16 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-63129 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Степаненко, Д.А. 2014-05-29T16:58:03Z 2014-05-29T16:58:03Z 2010 Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ / Д.А. Степаненко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 247-255. — Бібліогр.: 16 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63129 669.02/09:669.1.046.58 Проведен анализ работ о влиянии вязкости металлургических шлаков на протекающие диффузионные процессы в системе металл– шлак– газ– огнеупор– различные добавки. На основе имеющихся данных получены зависимости азото– и водородопроницаемости шлаков от их вязкости. Показана определяющая роль вязкости металлургических шлаков в процессах их взаимодействия в системе металл– шлак– газ– огнеупор– различные добавки. Проведено аналіз робіт щодо впливу в'язкості металургійних шлаків на дифузійні процеси в системі метал- шлак- газ- вогнетрив- різні добавки. На основі наявних даних отримано залежності азото- і водородопроникливості шлаків від їх в'язкості. Показано визначальну роль в'язкості металургійних шлаків в процесах їх взаємодії в системі метал- шлак- газ- вогнетрив - різні добавки. Results of works about influence of metallurgical slag viscosity on the diffusion processes occurring in system metal–slag–gas–refractory, various additives on the basis of which were obtained depending on nitrogen and hydrogen permeability of slag on their viscosity have been analysed. Shows the defining role of viscosity of metallurgical slags in the processes of their interaction in system metal–slag–gas–refractory, various additives. Статья рекомендована к печати докт. техн. наук, проф. Э.В. Приходько. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Металловедение и материаловедение Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ Роль в’язкості шлаків в процесах взаємодії в системі метал– шлак– газ Role of viscosity of slag in the process of interaction in the metal–slag–gas system Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ |
| spellingShingle |
Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ Степаненко, Д.А. Металловедение и материаловедение |
| title_short |
Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ |
| title_full |
Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ |
| title_fullStr |
Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ |
| title_full_unstemmed |
Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ |
| title_sort |
роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ |
| author |
Степаненко, Д.А. |
| author_facet |
Степаненко, Д.А. |
| topic |
Металловедение и материаловедение |
| topic_facet |
Металловедение и материаловедение |
| publishDate |
2010 |
| language |
Russian |
| container_title |
Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| publisher |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| format |
Article |
| title_alt |
Роль в’язкості шлаків в процесах взаємодії в системі метал– шлак– газ Role of viscosity of slag in the process of interaction in the metal–slag–gas system |
| description |
Проведен анализ работ о влиянии вязкости металлургических шлаков на протекающие диффузионные процессы в системе металл– шлак– газ– огнеупор– различные добавки. На основе имеющихся данных получены зависимости азото– и водородопроницаемости шлаков от их вязкости. Показана определяющая роль вязкости металлургических шлаков в процессах их взаимодействия в системе металл– шлак– газ– огнеупор– различные добавки.
Проведено аналіз робіт щодо впливу в'язкості металургійних шлаків на дифузійні процеси в системі метал- шлак- газ- вогнетрив- різні добавки. На основі наявних даних отримано залежності азото- і водородопроникливості шлаків від їх в'язкості. Показано визначальну роль в'язкості металургійних шлаків в процесах їх взаємодії в системі метал- шлак- газ- вогнетрив - різні добавки.
Results of works about influence of metallurgical slag viscosity on the diffusion processes occurring in system metal–slag–gas–refractory, various additives on the basis of which were obtained depending on nitrogen and hydrogen permeability of slag on their viscosity have been analysed. Shows the defining role of viscosity of metallurgical slags in the processes of their interaction in system metal–slag–gas–refractory, various additives.
|
| issn |
XXXX-0070 |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63129 |
| citation_txt |
Роль вязкости шлаков в процессах взаимодействия в системе металл– шлак– газ / Д.А. Степаненко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 247-255. — Бібліогр.: 16 назв. — рос. |
| work_keys_str_mv |
AT stepanenkoda rolʹvâzkostišlakovvprocessahvzaimodeistviâvsistememetallšlakgaz AT stepanenkoda rolʹvâzkostíšlakívvprocesahvzaêmodíívsistemímetalšlakgaz AT stepanenkoda roleofviscosityofslagintheprocessofinteractioninthemetalslaggassystem |
| first_indexed |
2025-11-26T14:01:05Z |
| last_indexed |
2025-11-26T14:01:05Z |
| _version_ |
1850624057141100544 |
| fulltext |
247
УДК 669.02/09:669.1.046.58
Д.А.Степаненко
РОЛЬ ВЯЗКОСТИ ШЛАКОВ В ПРОЦЕССАХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ
В СИСТЕМЕ МЕТАЛЛ– ШЛАК– ГАЗ
Проведен анализ работ о влиянии вязкости металлургических шлаков на про-
текающие диффузионные процессы в системе металл– шлак– газ– огнеупор– раз-
личные добавки. На основе имеющихся данных получены зависимости азото– и
водородопроницаемости шлаков от их вязкости. Показана определяющая роль
вязкости металлургических шлаков в процессах их взаимодействия в системе ме-
талл– шлак– газ– огнеупор– различные добавки.
металлургические шлаки, вязкость, водородопроницаемость, огнеупоры,
взаимодействие
Введение. Одним из основных технологически важных свойств ме-
таллургических шлаков и шлакообразующих смесей, которому в большей
степени уделяется внимание со стороны технологов, является вязкость,
которая определяется их химическим составом и температурой. На всех
стадиях процесса выплавки металла, как в черной, так и в цветной метал-
лургии, неотъемлемым продуктом плавки является шлак. Физические
свойства шлака, в частности вязкость, в значительной мере определяют
качество выплавляемого металла, интенсивность плавки, тем самым ока-
зывая влияние на расход различных энергоносителей.
В тоже время шлак, помимо своих первостепенных задач выполняе-
мых в процессе производства металла, является богатейшим сырьевым
источником для получения строительных материалов [1]. К примеру, из
огненно– жидких медленно охлажденных доменных шлаков можно полу-
чить бутовый камень, щебень для бетона и дорожного строительства, лег-
кий заполнитель для изготовления сборных железобетонных конструкций
и крупноблочного строительства, при производстве которых физико –
химические свойства шлака определяют качество производимого строи-
тельного материала.
В связи со значимостью шлака в процессе производства металла, а
также при его использовании в строительной промышленности очень
важным является изучение его вискозиметрических характеристик, и фак-
торов влияющих на их значения. Эти знания позволят усовершенствовать
технологии, в которых важную роль отводят шлаку и расширить область
его применения.
Изложение основных материалов исследования. Вязкость (внут-
реннее трение) – свойство жидких, а также газообразных и твердых тел
оказывать сопротивление их течению – перемещению одного слоя отно-
сительно другого – под действием внешних сил. По Ньютону вязкость
определяется как коэффициент пропорциональности (η) в выражении,
248
связывающем силу (F), приложенную к единице площади сдвига (S)
(напряжение сдвига Р), с градиентом скорости
dy
dVG = :
dy
dVGP
S
F
ηη =⋅== .
(1)
Отсюда вязкость
G
P
=η определяется как величина касательной силы,
которая должна быть приложена к единице площади сдвигаемого слоя,
чтобы поддержать в этом слое стационарное ламинарное течение с посто-
янным градиентом скорости, равным единице [2].
Вязкость силикатных расплавов, и в частности доменных шлаков, яв-
ляется одним из важнейших физико–химических и технологических
свойств. Это связано с существенным влиянием вязкости на массо– и теп-
лоперенос и связанные с ними диффузию, кристаллизацию и др. Так, в
работе [3] установлена количественная зависимость между вязкостью
шлака и его серопоглотительной способностью в доменной печи.
Снижение вязкости шлака способствует ускорению диффузионных
процессов в соответствии с уравнением Эйнштейна [4]:
ηπ6 ⋅⋅⋅
=
Nr
RТD ,
(2)
где D – коэффициент диффузии; R – универсальная газовая постоян-
ная (8,31 Дж/(моль⋅К)); Т – температура; r – радиус диффундирующих
частиц; N – число Авогадро; η – вязкость.
Поэтому на шлаках с низкой вязкостью повышается фактический ко-
эффициент распределения серы между чугуном и шлаком (рис.1) и, соот-
ветственно ускоряется достижение равновесия по сере в системе чугун–
шлак (рис.2).
Рис.1.− Зависимость
фактического коэффициен-
та распределения серы
между чугуном и домен-
ным шлаком от вязкости
шлака по данным [3]
10
20
30
40
50
60
0,15 0,2 0,25 0,3 0,35
1500, Па.С
LS
249
Рис.2. Зависимость сте-
пени достижения рав-
новесия по сере в си-
стеме чугун– шлак от
вязкости шлака по дан-
ным [3]
На рисунках
представлены данные
о доменных шлаках
разных групп, полу-
ченные при выплавке передельного и литейного чугунов на НТМЗ;
ОХМК; ЧерМЗ; ММК. Составы чугуна изменялись в диапазоне (масс. %):
Si – 0,68– 2,19; Mn – 0,13– 1,45; S – 0,022– 0,043; P – 0,049– 0,34; C – 4,3–
4,6. Составы шлака изменялись в диапазоне (масс. %): SiO2 – 33,8– 43,42;
Al2O3 – 4,52– 21,4; CaO – 36,5– 48,45; MgO – 2,55– 13,0; MnO – 0,18– 1,45;
FeO – 0,24– 0,5; S – 0,55– 1,03.
Авторами работы [3] в результате обработки экспериментальных дан-
ных получено уравнение для описания зависимости степени достижения
равновесия (ε, %) от вязкости шлака при температуре горна 1500°С (η,
Пуаз):
ηlg87,077,2lg ⋅−=ε . (3)
Учитывая, что фактический коэффициент распределения серы между
чугуном и шлаком (LS) равен:
ε⋅= o
SS LL , (4)
а равновесный коэффициент распределения серы ( o
SL ) рассчитывается
по Куликову [5]:
)/lg(07,255,2 ][ COS
o
S PfBL +−⋅= , (5)
получили:
99,1ηlg87,0)/lg(55,2lg ][ −⋅−+⋅= COSS PfBL , (6)
где
1,19
SiO
MnOMgOαCaOOAl0,6SiO
MnOMgOαCaO
2
322 −
+⋅+
⋅⋅+
+⋅+
=B – обобщенный
показатель основности;
MgO0,9SiO
CaO0,9SiO1,84
α
2
2
⋅+
⋅−⋅
= ; ][Sf – коэффициент
активности серы, растворенной в чугуне; РСО – парциальное давление
40
45
50
55
60
65
70
75
0,15 0,2 0,25 0,3 0,35
1500, Па.С
%
`
250
окиси углерода в горне, ата; η – вязкость шлака при температуре горна,
Пуаз.
Решающая роль вязкости доменного шлака в снижении потерь с ним
чугуна на выпуске из доменной печи показана в работе [6]. В табл. 1 при-
ведены составы и свойства шлаков КМК. На рис. 3 приведена зависимость
потерь чугуна со шлаком от вязкости последнего.
Таблица 1. Состав, свойства шлаков и потери с ним чугуна
Шлак
№
Содержание, масс. % CaO
SiO2SiO2 CaO MgO Al2O3 FeO MnO S
1 37,25 39,39 7,98 13,72 0,58 0,55 0,57 1,05
2 37,35 38,76 9,06 13,50 0,63 0,75 0,58 1,02
3 37,28 36,33 11,0 13,86 0,56 0,64 0,56 0,98
4 37,16 34,69 13,0 13,70 0,52 0,59 0,55 0,93
Продолжение таблицы 1
Шлак
№
Доля
чугуна в
шлаке,
масс.%
Вязкость, Па⋅с, при Т, °С σ1450,
мН/м 1350 1400 1450 1500
1 1,93 1,15 0,65 0,41 0,30 405
2 1,31 1,00 0,53 0,33 0,24 412
3 1,20 0,70 0,40 0,27 0,20 421
4 1,02 0,42 0,27 0,20 0,16 434
Рис.3. Зависимость потерь
чугуна со шлаком от его
вязкости
Приведенные дан-
ные свидетельствуют,
что массовая доля чугу-
на в шлаках снижается
при уменьшении их вяз-
кости, несмотря на то,
что поверхностное натя-
жение шлаков (σ) при этом увеличивалось и препятствовало проникнове-
нию мелких частиц чугуна размером до 1мм, доля которых составляла
около 50% от общего содержания, через границу раздела шлак– чугун.
Эти данные находятся в соответствии с уравнением Стокса, описыва-
ющим скорость осаждения (V, м/с) мелких капель чугуна в жидком до-
менном шлаке при ламинарном режиме, когда критерий Рейнольдса Re≤1:
1
1,5
2
0,1 0,15 0,2 0,25 0,3
1500, Па.с
ч, %
251
),η9/()ρρ(2 2
шшч rgV ⋅⋅⋅−⋅= , (7)
где чρ и шρ – соответственно плотности чугуна и шлака, кг/м3; g –
ускорение силы тяжести, м/с2; r – радиус капли, м; ηш – вязкость шлака,
Па⋅с.
Таким образом, согласно уравнению (7) чем ниже вязкость шлака, тем
быстрее и, следовательно, полнее осаждаются мелкие капли чугуна из
шлака при выпуске из доменной печи.
Существенное значение имеет вязкость шлака в процессах их взаимо-
действия с газами в различных металлургических процессах.
Так в работе [7] изучена азотопроницаемость ( ND ) синтетических
шлаков электроплавки, близких к рафинировочным, в диапазоне (мас. %):
CaO – 10– 60; SiO2 – 0– 65; Al2O3 – 5– 50; MgO – 0– 25; FeO – 0– 3; MnO –
0– 5; TiO2 – 0– 5; Cr2O3 – 0– 15.
При сопоставлении представленных в работе [7] величин DN и η при
1600°С, и в работе [8] – при 1500°С, как показано на рис. 4, получена за-
висимость:
226 η4093,1η5025,65821,7)/сексм(10 +−=⋅ND ,
R=0,95; μ=19,6; Sкв.=15%.
(8)
Рис.4. Зависимость коэффици-
ента диффузии азота от вязко-
сти шлаков. ○ – по данным [7]
при 1600ºС; ● – по данным [8]
при 1500ºС
Аналогично проанали-
зированы приведенные в
работе [9] данные о водоро-
допроницаемости бесфто-
ристых и фторсодержащих
шлаков в диапазоне соста-
вов (масс. %): CaO – 46– 65;
SiO2 – 15– 36; Al2O3 – 3–
7,5; MgO – 8,5– 9,5; MnO –
0,2– 8; FeO – 0,5– 11; Fe2O3 – 0– 4,5; CaF2 – 0– 14. В частности, представ-
ленная на рис. 5 зависимость водородопроницаемости шлаков (А) при
1650°С от их вязкости (η) описывается уравнением:
0
2
4
6
8
10
0 1 2 3 4
Па,оС
D
N
1
06 ,с
м
2 /с
ек
252
23 η021,4η009,4659,1)мин/100гсм( +−=⋅A ,
R=0,99; μ=114; Sкв.=4,6%.
(9)
Приведенные данные свидетельствуют о том, что не химический со-
став и не температура непосредственно, а именно вязкость жидких шла-
ков определяет их газопроницаемость.
Исследования физико–химических процессов взаимодействия огне-
упоров со шлаками всегда находятся в центре внимания доменщиков, по-
скольку определяют сохранность футеровки доменных печей при дли-
тельной эксплуатации [10, 11].
Рис.5. Зависимость водо-
родопроницаемости шлаков от
их вязкости при 1650°С. ● –
бесфтористые; ○ – фторосодер-
жащие.
Рассмотрим факторы,
определяющие коррозион-
ную активность шлаков.
Коррозионному воздействию
шлака на огнеупор предше-
ствует смачивание, прилипа-
ние и пропитка огнеупора этим шлаком, то есть проникновение шлаково-
го расплава вглубь огнеупора.
Глубина проникновения (пропитки) шлака в пористый огнеупор
определяется из уравнения [12]:
τ⋅= kx , (10)
или после расшифровки константы скорости k
τ⋅⋅
⋅
⋅⋅⋅
= r
η2
θcosσ1081,9x
2
,
(11)
где х – глубина пропитки, мм;
k – константа скорости пропитки;
τ – время воздействия расплава, сек;
r – радиус пор, м;
σ – поверхностное натяжение шлака, Н/м;
θ – угол смачивания огнеупора шлаком, град.;
η – вязкость расплава, Па·с.
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,5 0,9 1,3 ПаoС
A
(с
м
3 /1
00
г.
м
ин
)
253
При изменении температуры наиболее существенно изменяются вяз-
кость и краевой угол смачивания. Изменения поверхностного натяжения
пропитывающей жидкости и размера пор невелики и не могут существен-
но изменить скорости пропитки. С изменением основности шлаков вяз-
кость также изменяется более существенно, чем поверхностное натяже-
ние. Так, по данным Попеля С.И. с соавторами с увеличением доли SiO2 в
шлаке с 20 до 35% поверхностное натяжение уменьшилось всего на 15%,
а вязкость увеличилась в несколько раз.
Разъедание огнеупоров шлаком является результатом воздействия
двух процессов: коррозии и эрозии. Коррозия – химическое взаимодей-
ствие огнеупора и шлака. Эрозия – механическое истирание футеровки
движущимся шлаком или твердыми частицами. Оба эти процесса интен-
сифицируют друг друга. Разъедание зависит от ряда факторов: состава
огнеупора и его структуры (плотности, пористости, газопроницаемости);
состава и свойств (прежде всего – вязкости) шлака; условий воздействия
шлака (статическое, динамическое).
При воздействии вязких шлаковых расплавов процесс растворения
огнеупора лимитируется скоростью диффузии и в неподвижном шлаке
соответствует закону Нернста [13]:
)(
δ
ττ
СCSD
d
dc
н −⋅⋅= .
(12)
После подстановки значения коэффициента диффузии по формуле (2)
Эйнштейна получаем выражение Нернста– Эйнштейна для скорости из-
менения концентрации огнеупора в шлаке:
δηπ6
)(
⋅⋅⋅⋅⋅
−⋅⋅⋅
=
rN
СCTSR
τd
dc τн ,
(13)
где
τd
dc – скорость растворения огнеупора, кг/сек;
R – газовая постоянная, н·м/(кмоль·К);
N – число Авогадро, 1/кмоль;
S – поверхность огнеупора (включая поры и шероховатость), смочен-
ная расплавленным шлаком, м2;
Т – абсолютная температура, К;
r – радиус диффундирующих частиц огнеупора и шлака, м;
η – вязкость шлака, Па·с;
Сн – концентрация насыщения шлака растворившимся огнеупором
при данной температуре, кг/м3;
Сτ – концентрация огнеупора в шлаке в момент времени τ, кг/м3;
δ – толщина диффузионного слоя, т.е. пленки шлака на огнеупоре, в
которой концентрация падает от Сн до С=0, м.
Полученные уравнения (11) и (13) позволяют анализировать все фак-
торы, определяющие коррозионную активность шлаков по отношению к
огнеупорам. Из них очевидно, что наиболее существенным фактором яв-
254
ляется вязкость, которая, в свою очередь, зависит от состава шлака и
чрезвычайно чувствительна к температуре.
Эти уравнения применимы и для описания процессов смачивания и
пропитки извести сталеплавильными шлаками в условиях конвертерной
плавки. Так, в работе [14] показано определяющее влияние вязкости шла-
ка в сталеплавильных агрегатах на процессы взаимодействия извести со
шлаками. При низкой вязкости η<0,05 Па⋅с скорость пропитки извести
шлаком достигает максимальной величины Wпр.=6 мм/мин и скорость рас-
творения извести в шлаке VCaO=1,6 г/см2⋅мин. Повышение вязкости до
0,35÷0,4 Па⋅с, то есть в 7 – 8 раз, приводит практически к полному пре-
кращению смачивания извести шлаком (Wпр.=0) и снижению скорости ее
растворения до величины VCaO=0,1 г/см2⋅мин, то есть в 16 раз.
Для металлургической промышленности, где кристаллизация шлаков
в технологическом процессе, например в доменном, является нежелатель-
ным явлением, а в области переработки металлургических шлаков (изго-
товление строительных материалов – пемза, бутовый камень, шлакоси-
таллы и т. д.) – необходимым, важно знать основные параметры, характе-
ризующие кристаллизационную способность шлаковых расплавов. Важ-
нейшим из них является максимальная линейная скорость кристаллизации
(Vmax).
Шелудяковым Л.Н. с соавторами глубоко проанализирована связь
кристаллизационной способности оксидных расплавов с их вязкостью,
которая была впервые отмечена Тамманом [15, 16]. Для многокомпонент-
ных алюмосиликатных расплавов была установлена линейная корреляция
между скоростью кристаллизации и вязкостью при температуре ликвидус
(
ЛTη ), которая описывается уравнением:
KTV ηlg7,4lg max −= (14)
Заключение. Показано влияние вязкости доменных шлаков на рас-
пределение серы в системе чугун– шлак и потери чугуна со шлаком, а
также показана взаимосвязь кристаллизационной способности оксидных
расплавов с их вязкостью. В результате обобщения экспериментальных
данных получены зависимости азото– и водородопроницаемости шлаков
от их вязкости.
1. Доменные шлаки в строительстве. / Под редак. А.Б. Виткуп и др. – К.: Гос-
стройиздат УССР, 1956. – С.452.
2. Краткая химическая энциклопедия. – М.: ГНИ «Советская энциклопедия»,
1961. –С.716– 722.
3. Галатонов А.А. Влияние основности и вязкости шлака на его обессериваю-
щую способность в доменной печи // Известия АН СССР. Металлургия и гор-
ное дело. – 1964. – №6. –С.48– 57.
4. Эйнштейн А,, Смолуховский М. Броуновское движение. – М.: ОНТИ, – 1936.
255
5. Куликов И.С. Десульфурация чугуна. – М.: Металлургиздат, 1962.
6. Вязкость натуральных доменных шлаков КМК и потери с ними чугуна /
А.Н.Черзер, С.В.Коршиков, В.И.Котухови др. // Изв.ВУЗов. Черная метал-
лургия. – 1989. – №10. –С.11– 14.
7. Ершов Г.С., Бычков Ю.Б. Свойства металлургических расплавов и их взаимо-
действие в сталеплавильных процессах. – М.: Металлургия, – 1983. – – 216 с.
8. Камышов В.М., Есин О.А., Чучмарев С.К. Азотопроницаемость жидких шла-
ков. // Изв. АН СССР. Металлы. – 1965. – №2. – С.57– 61.
9. Ершов Г.С. О водородопроницаемости основных электросталеплавильных шла-
ков. – Изв. АН СССР. Металлы.– 1965. – №1. – С.78– 81.
10. О службе огнеупоров в шахте доменной печи. / В.Н.Питак, Е.А.Гиньяр,
Б.И.Левитанский, Г.Я.Рутковский .//Огнеупоры. – 1968. – №7. – С.28– 37.
11. Исследование взаимодействия плавленых огнеупоров с доменным шлаком и
чугуном. / Н.В.Питак, Р.С.Шуляк, Р.М.Федоруки др. //Огнеупоры. – 1977. –
№12. – С.35– 41.
12. Стрелов К.К. Структура и свойства огнеупоров. – М.: Металлургия, 1982. –
208 с.
13. Залкинд И.Я., Троянкин Ю.В. Огнеупоры и шлаки в металлургии. – М.: Ме-
таллургиздат, 1964. – 288 с.
14. Изучение смачивания и пропитки извести сталеплавильными шлаками в ла-
бораторных условиях / Э.Б.Ланевский, Ю.М.Нечкин, В.И.Явойскийи др.
//Изв. ВУЗов. Черная металлургия. – 1975. – №11. – С.37– 41.
15. Шелудяков Л.Н. Состав, структура и вязкость гомогенных силикатных и
алюмосиликатных расплавов. – Алма– Ата: Наука, 1980. – 155 с.
16. Шелудяков Л.Н., Косьянов Э.А., Марконренков Ю.А. Комплексная переработ-
ка силикатных отходов. – Алма– Ата: Наука, 1985. – 172 с.
Статья рекомендована к печати:
докт. техн. наук, проф. Э.В. Приходько
Д.О.Степаненко
Роль в’язкості шлаків в процесах взаємодії в системі метал– шлак– газ
Проведено аналіз робіт щодо впливу в'язкості металургійних шлаків на дифу-
зійні процеси в системі метал- шлак- газ- вогнетрив- різні добавки. На основі ная-
вних даних отримано залежності азото- і водородопроникливості шлаків від їх
в'язкості. Показано визначальну роль в'язкості металургійних шлаків в процесах їх
взаємодії в системі метал- шлак- газ- вогнетрив - різні добавки.
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Error
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Tags
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJDFFile false
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/DetectCurves 0.0000
/ColorConversionStrategy /CMYK
/DoThumbnails false
/EmbedAllFonts true
/EmbedOpenType false
/ParseICCProfilesInComments true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams false
/MaxSubsetPct 100
/Optimize true
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveDICMYKValues true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveFlatness true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments true
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Apply
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/CropColorImages true
/ColorImageMinResolution 300
/ColorImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleColorImages true
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth -1
/ColorImageMinDownsampleDepth 1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterColorImages true
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/CropGrayImages true
/GrayImageMinResolution 300
/GrayImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleGrayImages true
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth -1
/GrayImageMinDownsampleDepth 2
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterGrayImages true
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/CropMonoImages true
/MonoImageMinResolution 1200
/MonoImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleMonoImages true
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/CheckCompliance [
/None
]
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile ()
/PDFXOutputConditionIdentifier ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName ()
/PDFXTrapped /False
/Description <<
/CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002>
/CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002>
/DAN <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>
/DEU <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>
/ESP <FEFF005500740069006c0069006300650020006500730074006100200063006f006e0066006900670075007200610063006900f3006e0020007000610072006100200063007200650061007200200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000640065002000410064006f0062006500200061006400650063007500610064006f00730020007000610072006100200069006d0070007200650073006900f3006e0020007000720065002d0065006400690074006f007200690061006c00200064006500200061006c00740061002000630061006c0069006400610064002e002000530065002000700075006500640065006e00200061006200720069007200200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000630072006500610064006f007300200063006f006e0020004100630072006f006200610074002c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200079002000760065007200730069006f006e0065007300200070006f00730074006500720069006f007200650073002e>
/FRA <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>
/ITA <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>
/JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002>
/KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e>
/NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.)
/NOR <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>
/PTB <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>
/SUO <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>
/SVE <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>
/ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.)
>>
/Namespace [
(Adobe)
(Common)
(1.0)
]
/OtherNamespaces [
<<
/AsReaderSpreads false
/CropImagesToFrames true
/ErrorControl /WarnAndContinue
/FlattenerIgnoreSpreadOverrides false
/IncludeGuidesGrids false
/IncludeNonPrinting false
/IncludeSlug false
/Namespace [
(Adobe)
(InDesign)
(4.0)
]
/OmitPlacedBitmaps false
/OmitPlacedEPS false
/OmitPlacedPDF false
/SimulateOverprint /Legacy
>>
<<
/AddBleedMarks false
/AddColorBars false
/AddCropMarks false
/AddPageInfo false
/AddRegMarks false
/ConvertColors /ConvertToCMYK
/DestinationProfileName ()
/DestinationProfileSelector /DocumentCMYK
/Downsample16BitImages true
/FlattenerPreset <<
/PresetSelector /MediumResolution
>>
/FormElements false
/GenerateStructure false
/IncludeBookmarks false
/IncludeHyperlinks false
/IncludeInteractive false
/IncludeLayers false
/IncludeProfiles false
/MultimediaHandling /UseObjectSettings
/Namespace [
(Adobe)
(CreativeSuite)
(2.0)
]
/PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK
/PreserveEditing true
/UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged
/UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile
/UseDocumentBleed false
>>
]
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|