Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана
Приведены результаты анализа динамики главных линий чистовых клетей широкополосного стана горячей прокатки (ШСГП) при различных его схемах и составе оборудования. Предлагается к реализации безредукторная схема линии привода чистовых клетей с двигателем переменного тока и удлиненным промежуточным вал...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Дата: | 2010 |
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2010
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63166 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана / В.В. Коренной // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 314-321. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859653803646648320 |
|---|---|
| author | Коренной, В.В. |
| author_facet | Коренной, В.В. |
| citation_txt | Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана / В.В. Коренной // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 314-321. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Приведены результаты анализа динамики главных линий чистовых клетей широкополосного стана горячей прокатки (ШСГП) при различных его схемах и составе оборудования. Предлагается к реализации безредукторная схема линии привода чистовых клетей с двигателем переменного тока и удлиненным промежуточным валом, обеспечивающая минимальный уровень динамических нагрузок с коэффициентом динамичности в интервале 1,5 ≤ Кд ≤ 2,0, что увеличит надежность работы линии привода прокатной клети в целом.
Приведені результати аналізу динаміки головних ліній чистових клітей широкоштабового стану гарячої прокатки. Розглянуті найбільш раціональні варіанти реконструкції діючих ліній приводів прокатних клітей при різних їх схемах і складі обладнання. Пропонується до реалізації безредукторна схема лінії приводу чистових клітей з двигуном змінного струму і подовженим проміжним валом, що забезпечує мінімальний рівень динамічних навантажень з коефіцієнтом динамічності в інтервалі 1,5 ≤ Кд ≤ 2,0, що збільшить надійність роботи лінії приводу прокатної кліті в цілому.
Results of analysis of dynamics of the main finishing mill trains of the broad–strip mill hot rolling under its various schemes and the composition of the equipment are brought. The scheme of a line of a traction mechanism of finishing stands with the engine of an alternating current and the extended intermediate shaft, providing a minimum level of dynamic loads by coefficient of dynamism in the range of 1,5 ≤ Кд ≤ 2,0, is offered to realisation direct-drive, which will increase the reliability of work of a line of a traction mechanism of a rolling cage in general.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:36:56Z |
| format | Article |
| fulltext |
314
УДК 621.771.23.06:005
Коренной В.В.
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ ДИНАМИКИ РАЗЛИЧНЫХ СХЕМ
ГЛАВНЫХ ЛИНИЙ ЛИСТОПРОКАТНОГО СТАНА
Приведены результаты анализа динамики главных линий чистовых клетей
широкополосного стана горячей прокатки (ШСГП) при различных его схемах и
составе оборудования. Предлагается к реализации безредукторная схема линии
привода чистовых клетей с двигателем переменного тока и удлиненным
промежуточным валом, обеспечивающая минимальный уровень динамических
нагрузок с коэффициентом динамичности в интервале 1,5 ≤ Кд ≤ 2,0, что увеличит
надежность работы линии привода прокатной клети в целом.
широкополосный стан горячей прокатки, состав оборудования, главные
линии, динамические нагрузки, надежность работы
Состояние вопроса и постановка задачи исследования.
Снижение энергозатрат на производство единицы продукции является
важной задачей металлургического производства. По экономическим
причинам останавливаются наиболее энергоёмкие производственные
мощности, а на оставшихся внедряются энергосберегающие технологии.
При горячей прокатке листа применяется транзитная (прямая) прокатка,
без промежуточного подогрева в методических печах. Реализация
технологии прокатки полос толщиной менее 2 мм, прокатки рулонов
удвоенной массы, расширение марочного сортамента, увеличение
скорости прокатки – все это вызывает дополнительные нагрузки в
прокатном оборудовании. Указанные изменения технологического
процесса приводят к увеличению нагрузок в прокатном оборудовании,
которое требует реконструкции либо замены.
Наиболее простым решением в этом случае является
соответствующее увеличение мощности главных приводов прокатных
клетей. В чистовой группе клетей стана НТЛС 1680 ОАО «Запорожсталь»
в период с 2002 по 2004 г. были установлены электродвигатели
переменного тока. Двигатели переменного тока имеют меньший момент
инерции ротора, более надежны в эксплуатации и требуют меньших
затрат на обслуживание, по сравнению с двигателями постоянного тока.
Механическая часть линии привода прокатных валков чистовых
клетей, содержащая силовой редуктор, осталась без изменений. Выбор
электродвигателей производился по статическим параметрам (мощность,
частота вращения, крутящий момент), при этом параметры, влияющие на
динамику переходных процессов в линии привода, не учитывались.
Вследствие чего амплитудно–частотные характеристики линий приводов
остались не оптимальными, отношение собственных частот меньше 2 [1].
Динамические нагрузки в линии привода, определенные при
промышленных исследованиях, по–прежнему имеют значительную
315
величину (рис.1), в частности, коэффициенты динамичности составляют:
на шпиндельном участке 1,4–2,4; на моторном участке 2,0–4,0 [2–4].
Декремент затухания колебаний момента сил упругости уменьшился,
длительность переходного процесса увеличилась (рис.1).
Клеть 5 Клеть 6
а)
б)
Рис.1. Моменты сил упругости на промежуточном валу клетей 5 и 6 при
захвате полосы прокатными валками: а) двигатель постоянного тока (1998
г.), б) двигатель переменного тока (2006 г.).
Зависимость динамических нагрузок от схемы, компоновки и
конструкции линии привода, установленная теоретическими
исследованиями рядом авторов [5–7], характеризуется длинами,
податливостью и моментами инерций составляющих элементов. С целью
уменьшения уровня динамических нагрузок рассмотрены рациональные
варианты реконструкции действующих линий приводов прокатных
клетей.
Изложение основных материалов исследования.
Рассмотрим и сравним три варианта схем компоновки линии привода
чистовой группы клетей НТЛС 1680 ОАО “Запорожсталь”: 1) –
существующая схема привода, состоящая из электродвигателя, зубчатой
моторной муфты с промежуточным валом, горизонтального
одноступенчатого редуктора, зубчатой коренной муфты, шестеренной
клети и двух шпинделей (рис.2а); 2) – возможная безредукторная схема
привода, состоящая из тихоходного электродвигателя переменного тока
(Мн = 1000 кНм), установленного вместо существующего двигателя,
промежуточного вала (т.н. «главного шпинделя») длиной около 8 метров
и диаметром, равным диаметру хвостовика шестеренной клети и далее по
схеме (рис.2б); 3) – возможная безредукторная схема привода, состоящая
из тихоходного электродвигателя переменного тока (Мн = 1000 кНм),
316
установленного непосредственно на место редуктора, промежуточного
вала длиной около 1–го метра соединенного с шестеренной клетью и
диаметром, равным диаметру хвостовика шестеренной клети и далее по
схеме (рис.2в). Длины промежуточных валов выбраны исходя из
предполагаемого расположения двигателя и шестеренной клети, диаметр
– по прочностной характеристике.
а)
б)
в)
Рис.2. Схема линий привода прокатных клетей чистовой группы: а)
существующая схема с редуктором, б) замена редуктора длинным
промежуточным валом, длиной 8 м, в) установка электродвигателя
непосредственно на место редуктора, промежуточный вал длиной 1 м.
В основу математической модели линии привода принята 3–х
массовая крутильная система с сосредоточенными упруго–массовыми
параметрами. Такими параметрами являются: Q1,Q2,Q3 – моменты
инерции ротора электродвигателя, редуктора и шестеренной клети,
валковой системы; С12,С23 – жесткости моторного и шпиндельного
участков соответственно.
Исходные данные и результаты расчетов динамических нагрузок,
возникающих в линии привода при захвате металла валками, по
рассматриваемым вариантам приведены в табл.1.
Величины момента сил технологического сопротивления (Мпр) и
частоты вращения прокатных валков (wвал) получены на основании
промышленных исследований в чистовой группе клетей стана 1680 [4].
Действие прокатной нагрузки моделируется путем ступенчатого
приложения момента сил технологического сопротивления к валковой
системе линии привода. Поскольку на величины динамических нагрузок
существенное влияние оказывают угловые зазоры в сочленениях линии
привода, моделирование выполнено с их учетом. Рассмотрены следующие
317
варианты состояния угловых зазоров на шпиндельном и моторном
участках: 0 – оба зазора закрыты, Δ23 – зазор открыт на шпиндельном
участке, Δ12, Δ23 – зазор открыт как на шпиндельном так и моторном
участке. Реальные величины зазоров взяты из агрегатного журнала
механического оборудования стана 1680 и пересчитаны в угловые.
Определялись собственные частоты колебаний линии привода (β1, β2 –
первая и вторая), их отношения n = β2/β1 и коэффициенты динамичности
(Кд12 и Кд23) соответственно на моторном и шпиндельном участках.
а)
б)
Рис.3. Коэффициенты динамичности (Кд23, Кд12) при различных схемах
компоновки линии привода чистовых клетей (Вар 1, Вар 2, Вар 3) и величине
угловых зазоров (см. табл.1): а) – на шпиндельном участке, б) – на моторном
участке.
Таблица 1а. Исходные данные и результаты расчетов динамических
нагрузок, возникающих в линии привода при захвате металла валками, по
варианту 1 схемы привода чистовой группы клетей (рис.2а).
Клеть 5 Клеть 6 Клеть 7 Клеть 8 Клеть 9 Клеть 10
Q1, т·м2 331 135 47 25 15 12
Q2, т·м2 170 40 12 5 3 2,4
Q3, т·м2 2,5 2,5 2,5 2,2 2,2 2,2
С12,МНм/рад 1664 690 214 128 69 56
С23,МНм/рад 34 34 34 32 32 32
Мпр, кНм 700 500 400 250 150 90
wвал, рад/с 1 2 3 4 5 6
β1 / β2, Гц 18 / 20 18,1 / 24,6 17,2 / 26,2 17,5 / 31,6 16,5 / 32,7 16,2 / 34
n 1,11 1,36 1,52 1,81 1,98 2,09
318
Δ12 / Δ23, рад 0,0015 / 0,01 0,002 / 0,01 0,0035 / 0,01 0,005 / 0,01 0,0065 / 0,01 0,007 / 0,01
Кд23
0 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4 1,5
Δ23 1,6 1,7 1,6 1,6 1,6 1,9
Δ12, Δ23 1,9 2 1,9 1,9 2,1 2,4
Кд12
0 2,0 2,3 2,1 2,3 2,2 2,2
Δ23 2,5 3,0 2,8 3,0 2,9 3,1
Δ12, Δ23 2,9 3,7 3,5 3,9 3,6 3,9
Таблица 1б. Исходные данные и результаты расчетов динамических
нагрузок, возникающих в линии привода при захвате металла валками, по
варианту 2 схемы привода чистовой группы клетей (рис.2б).
Клеть 5 Клеть 6 Клеть 7 Клеть 8 Клеть 9 Клеть 10
Q1, т·м2 17 17 17 17 17 17
Q2, т·м2 10 10 8 8 8 8
Q3, т·м2 2,5 2,5 2,5 2,2 2,2 2,2
Ф вала, мм 470 470 400 400 400 400
С12,МНм/рад 47 47 25 25 25 25
С23,МНм/рад 34 34 34 32 32 32
Мпр, кНм 700 500 400 250 150 90
wвал, рад/с 1 2 3 4 5 6
β1 / β2, Гц 12,3 / 21,6 12,3 / 21,6 9,6 / 21,8 9,7 / 22,2 9,7 / 22,2 9,7 / 22,2
n 1,76 1,76 2,27 2,29 2,29 2,29
Δ12 / Δ23, рад 0,01 / 0,01
Кд23
0 1,3 1,4 1,5 1,6 1,6 1,6
Δ23 1,5 1,6 1,7 1,8 2,2 2,5
Δ12, Δ23 1,8 1,9 2,0 2,2 2,7 3,1
Кд12
0 1,5 1,5 1,3 1,4 1,4 1,4
Δ23 1,8 1,8 1,4 1,5 1,5 1,6
Δ12, Δ23 1,9 2,0 1,5 1,6 1,7 1,8
Таблица 1в. Исходные данные и результаты расчетов динамических
нагрузок, возникающих в линии привода при захвате металла валками, по
варианту 3 схемы привода чистовой группы клетей (рис.2в).
Клеть 5 Клеть 6 Клеть 7 Клеть 8 Клеть 9 Клеть 10
Q1, т·м2 17 17 17 17 17 17
Q2, т·м2 10 10 8 8 8 8
Q3, т·м2 2,5 2,5 2,5 2,2 2,2 2,2
Ф вала, мм 470 470 400 400 400 400
С12,МНм/рад 378 378 198 198 198 198
С23,МНм/рад 34 34 34 32 32 32
Мпр, кНм 700 500 400 250 150 90
wвал, рад/с 1 2 3 4 5 6
β1 / β2, Гц 19 / 39,9 19 / 39,9 18,4 / 32,2 18,9 / 32,2 18,9 / 32,2 18,9 / 32,2
n 2,1 2,1 1,75 1,7 1,7 1,7
Δ12 / Δ23, рад 0,01 / 0,01
Кд23
319
0 1,3 1,3 1,3 1,4 1,5 1,6
Δ23 1,4 1,5 1,5 1,7 2 2,4
Δ12, Δ23 1,6 1,8 1,8 2,1 2,4 2,9
Кд12
0 2,4 2,2 2,2 2,1 1,9 1,8
Δ23 3,1 3,1 2,6 2,9 3,3 3,0
Δ12, Δ23 3,5 3,7 3,2 3,5 3,9 3,6
Сравнение трех вариантов схем компоновки линии привода проведено
по собственным частотам колебаний линии привода, их отношению и
коэффициентам динамичности на моторном и шпиндельном участках. На
рис.3 коэффициенты динамичности соответствуют трем сочетаниям
угловых зазоров в линии привода: без зазоров (0), зазор на шпиндельном
участке (Δ23), зазор на моторном и шпиндельном участке (Δ12,Δ23).
Рассмотрим результаты моделирования для представленных трех схем
привода.
В варианте 1 (существующая редукторная схема линии привода, рис.
2а) при прочих равных условиях коэффициент динамичности на
моторном валу для всех клетей больше коэффициента на шпиндельном
участке (табл. 1а). Отношение двух низших частот n = β2/β1 монотонно
увеличивается от 1,10 до 2,09 (от 5–й клети к 10–й), при этом первая
частота находится в диапазоне 16,2–18 Гц.
В варианте 2 (безредукторная схема линии привода с длинным
промежуточным валом, рис. 2б) коэффициенты динамичности на
шпиндельном и моторном участках в клетях 5, 6 находятся на одном
уровне (отношение частот n = 1,76), а в последующих клетях
динамическая нагрузка на шпиндельном участке увеличивается по
сравнению с таковой на моторном участке (отношение частот n = 2,29).
Первая низшая частота составляет для клетей 5 и 6 – 12,3 Гц, для клетей
7…10 – 9,6 Гц (табл. 1б).
В варианте 3 (безредукторная схема линии привода с коротким
промежуточным валом, рис. 2в) при прочих равных условиях
коэффициент динамичности на моторном валу для всех клетей больше
коэффициента на шпиндельном участке (табл.1в). Отношение двух
низших частот составляет n = 2,1 (для 5 и 6 клети), n = 1,7 – для остальных
клетей. Первая частота составляет 18,5–19 Гц, вторая – 32,2 и 39,9 Гц.
В клетях 5–8 коэффициент динамичности на шпиндельном участке
для всех вариантов компоновки и величин зазоров находится в диапазоне
1,3 – 2,1. В 9 и 10 клети этот показатель достигает 2,8 – 3,0, однако при
небольших статических нагрузках, абсолютные значения динамических
нагрузок находятся на одном уровне с таковыми в предыдущих клетях.
Различия в компоновке в большей степени отражается на величинах
коэффициента динамичности на моторном участке. Компоновка линии
привода по варианту 3 (рис.2в) чувствительна к угловым зазорам, в ней
наблюдается более существенное увеличение коэффициента
320
динамичности на моторном участке. Это видно по увеличенному углу
наклона зависимостей на рис.3б.
Наименьшие значения коэффициентов динамичности получены в
схеме привода по варианту 2 (промежуточный вал меньшей жесткости,
рис.2б). Даже при открытых угловых зазорах в линии привода
коэффициент динамичности на обоих участках составляет 1,5–2,0, в то
время как для других вариантов компоновок он достигает 3,5–4,0. К тому
же электродвигатель расположен в машинном зале, что облегчает его
установку и техническое обслуживание.
Схема компоновки линии привода (вариант 3) выгодно отличается
своей простотой и компактностью. Однако имеет два недостатка: а)
достаточно жесткий участок короткого промежуточного вала, который в
процессе захвата металла валками испытывает большие динамические
нагрузки; б) электродвигатель расположен в становом пролете (в
непосредственной близости от шестеренной клети), что негативно
отразится на его работе и техническом обслуживании.
Низкооборотный двигатель для непосредственного привода нижнего
валка шестеренной клети, имеет гораздо больший момент инерции, чем
быстроходный двигатель в схеме линии привода с редуктором. Однако
кинетическая энергия безредукторной линии привода в несколько раз
меньше, поскольку она не имеет редуцирующего звена. В такой линии
привода динамические процессы протекают более спокойно, сама линия
является менее инерционной, что увеличивает быстродействие и
улучшает качество регулирования привода. К тому же момент инерции
главного привода можно уменьшить, используя два или три
электродвигателя, соединенных между собой и обеспечивающих
достаточную мощность для деформации металла.
В недалеком прошлом стоимость такого тихоходного двигателя была
гораздо больше, поэтому использовались более дешевые быстроходные
двигатели с редукторным приводом. В настоящее время разрабатываются
и изготавливаются достаточно мощные синхронные двигатели
переменного тока, которые по технико–экономическим показателям
приближаются к системе быстроходный двигатель – редуктор. Следует
отметить, что редуктор линии привода прокатной клети довольно дорогой
и требует постоянного технического обслуживания, подвергается частым
поломкам и выходу из строя. При исключении его из состава силового
оборудования повышается надежность линии привода прокатной клети в
целом, т.к. надежность линии привода тем больше, чем меньше (по
количеству) агрегатов, передающих момент привода прокатным валкам.
Выводы. На основании проведенного сравнительного анализа
динамики переходных процессов (при захвате металла валками)
предлагается к реализации безредукторная схема линии привода чистовых
клетей с двигателем переменного тока и удлиненным промежуточным
валом, обеспечивающая минимальный уровень динамических нагрузок с
321
коэффициентом динамичности в интервале 1,5 ≤ Кд ≤ 2,0, что увеличит
надежность работы линии привода прокатной клети в целом.
1. Динамические перегрузки в приводах клетей широкополосных станов /
В.В.Веренев, В.И.Большаков, Ю.Н.Белобров и др. // Металлургическая и
горнорудная промышленность. – 1999. – № 1. – С.72–75.
2. Вибродинамические процессы в клетях ШПС 1680 / С.В.Мацко, Д.В.Телюк,
А.С.Шелудченко и др. // Тезисы докладов МНТК. Ред. В.В. Чигиринский и др.
– Запорожье: ЗНТУ, 2007. – С.56–57.
3. Переходные процессы в главных приводах чистовых клетей стана 1680 /
А.П.Даличук, В.В.Коренной, С.В.Мацкои др. // Удосконалення процессів і
обладнання обробки тиском в металургії і машинобудуванні. – Краматорськ:
ДДМА, 2008. – № 1 (19). – С.304–307.
4. Опыт исследования динамических процессов в клетях ШПС 1680 /
В.В.Веренев, В.В.Коренной, О.В.Симененко и др. // Удосконалення процессів
і обладнання обробки тиском в металургії і машинобудуванні. – Краматорськ:
ДДМА, 2009. – № 1 (20). – С.316–320.
5. Кожевников С.Н. Динамика нестационарных процессов в машинах. – Киев:
Наукова думка, 1986. – 288с.
6. Динамика процессов прокатки / С.Л.Коцарь, В.А.Третьяков, А.Н.Цупров,
Б.А.Поляков . – М.: Металлургия, 1997. – 225 с.
7. Артюх В.Г. Проблемы защиты тяжелых машин от поломок. // Металл и литье
Украины. – 2004. – № 12. – С. 36–39.
Статья рекомендована к печати:
академиком НАН Украины В.И.Большаковым
В.В.Кореной
Порівняльний аналіз динаміки різних схем головних ліній
листопрокатного стану
Приведені результати аналізу динаміки головних ліній чистових клітей
широкоштабового стану гарячої прокатки. Розглянуті найбільш раціональні
варіанти реконструкції діючих ліній приводів прокатних клітей при різних їх
схемах і складі обладнання. Пропонується до реалізації безредукторна схема лінії
приводу чистових клітей з двигуном змінного струму і подовженим проміжним
валом, що забезпечує мінімальний рівень динамічних навантажень з коефіцієнтом
динамічності в інтервалі 1,5 ≤ Кд ≤ 2,0, що збільшить надійність роботи лінії
приводу прокатної кліті в цілому.
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Error
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Tags
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJDFFile false
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/DetectCurves 0.0000
/ColorConversionStrategy /CMYK
/DoThumbnails false
/EmbedAllFonts true
/EmbedOpenType false
/ParseICCProfilesInComments true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams false
/MaxSubsetPct 100
/Optimize true
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveDICMYKValues true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveFlatness true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments true
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Apply
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/CropColorImages true
/ColorImageMinResolution 300
/ColorImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleColorImages true
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth -1
/ColorImageMinDownsampleDepth 1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterColorImages true
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/CropGrayImages true
/GrayImageMinResolution 300
/GrayImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleGrayImages true
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth -1
/GrayImageMinDownsampleDepth 2
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterGrayImages true
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/CropMonoImages true
/MonoImageMinResolution 1200
/MonoImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleMonoImages true
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/CheckCompliance [
/None
]
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile ()
/PDFXOutputConditionIdentifier ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName ()
/PDFXTrapped /False
/Description <<
/CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002>
/CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002>
/DAN <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>
/DEU <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>
/ESP <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>
/FRA <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>
/ITA <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>
/JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002>
/KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e>
/NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.)
/NOR <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>
/PTB <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>
/SUO <FEFF004b00e40079007400e40020006e00e40069007400e4002000610073006500740075006b007300690061002c0020006b0075006e0020006c0075006f00740020006c00e400680069006e006e00e4002000760061006100740069007600610061006e0020007000610069006e006100740075006b00730065006e002000760061006c006d0069007300740065006c00750074007900f6006800f6006e00200073006f00700069007600690061002000410064006f0062006500200050004400460020002d0064006f006b0075006d0065006e007400740065006a0061002e0020004c0075006f0064007500740020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740069007400200076006f0069006400610061006e0020006100760061007400610020004100630072006f0062006100740069006c006c00610020006a0061002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030003a006c006c00610020006a006100200075007500640065006d006d0069006c006c0061002e>
/SVE <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>
/ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.)
>>
/Namespace [
(Adobe)
(Common)
(1.0)
]
/OtherNamespaces [
<<
/AsReaderSpreads false
/CropImagesToFrames true
/ErrorControl /WarnAndContinue
/FlattenerIgnoreSpreadOverrides false
/IncludeGuidesGrids false
/IncludeNonPrinting false
/IncludeSlug false
/Namespace [
(Adobe)
(InDesign)
(4.0)
]
/OmitPlacedBitmaps false
/OmitPlacedEPS false
/OmitPlacedPDF false
/SimulateOverprint /Legacy
>>
<<
/AddBleedMarks false
/AddColorBars false
/AddCropMarks false
/AddPageInfo false
/AddRegMarks false
/ConvertColors /ConvertToCMYK
/DestinationProfileName ()
/DestinationProfileSelector /DocumentCMYK
/Downsample16BitImages true
/FlattenerPreset <<
/PresetSelector /MediumResolution
>>
/FormElements false
/GenerateStructure false
/IncludeBookmarks false
/IncludeHyperlinks false
/IncludeInteractive false
/IncludeLayers false
/IncludeProfiles false
/MultimediaHandling /UseObjectSettings
/Namespace [
(Adobe)
(CreativeSuite)
(2.0)
]
/PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK
/PreserveEditing true
/UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged
/UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile
/UseDocumentBleed false
>>
]
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-63166 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:36:56Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Коренной, В.В. 2014-05-29T20:33:46Z 2014-05-29T20:33:46Z 2010 Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана / В.В. Коренной // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2010. — Вип. 21. — С. 314-321. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63166 621.771.23.06:005 Приведены результаты анализа динамики главных линий чистовых клетей широкополосного стана горячей прокатки (ШСГП) при различных его схемах и составе оборудования. Предлагается к реализации безредукторная схема линии привода чистовых клетей с двигателем переменного тока и удлиненным промежуточным валом, обеспечивающая минимальный уровень динамических нагрузок с коэффициентом динамичности в интервале 1,5 ≤ Кд ≤ 2,0, что увеличит надежность работы линии привода прокатной клети в целом. Приведені результати аналізу динаміки головних ліній чистових клітей широкоштабового стану гарячої прокатки. Розглянуті найбільш раціональні варіанти реконструкції діючих ліній приводів прокатних клітей при різних їх схемах і складі обладнання. Пропонується до реалізації безредукторна схема лінії приводу чистових клітей з двигуном змінного струму і подовженим проміжним валом, що забезпечує мінімальний рівень динамічних навантажень з коефіцієнтом динамічності в інтервалі 1,5 ≤ Кд ≤ 2,0, що збільшить надійність роботи лінії приводу прокатної кліті в цілому. Results of analysis of dynamics of the main finishing mill trains of the broad–strip mill hot rolling under its various schemes and the composition of the equipment are brought. The scheme of a line of a traction mechanism of finishing stands with the engine of an alternating current and the extended intermediate shaft, providing a minimum level of dynamic loads by coefficient of dynamism in the range of 1,5 ≤ Кд ≤ 2,0, is offered to realisation direct-drive, which will increase the reliability of work of a line of a traction mechanism of a rolling cage in general. Статья рекомендована к печати: академиком НАН Украины В.И.Большаковым ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Металлургическое машиноведение Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана Порівняльний аналіз динаміки різних схем головних ліній листопрокатного стану Comparative analysis the dynamics of various schemes of the main sheet mill trains Article published earlier |
| spellingShingle | Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана Коренной, В.В. Металлургическое машиноведение |
| title | Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана |
| title_alt | Порівняльний аналіз динаміки різних схем головних ліній листопрокатного стану Comparative analysis the dynamics of various schemes of the main sheet mill trains |
| title_full | Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана |
| title_fullStr | Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана |
| title_full_unstemmed | Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана |
| title_short | Сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана |
| title_sort | сравнительный анализ динамики различных схем главных линий листопрокатного стана |
| topic | Металлургическое машиноведение |
| topic_facet | Металлургическое машиноведение |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63166 |
| work_keys_str_mv | AT korennoivv sravnitelʹnyianalizdinamikirazličnyhshemglavnyhliniilistoprokatnogostana AT korennoivv porívnâlʹniianalízdinamíkiríznihshemgolovnihlíníilistoprokatnogostanu AT korennoivv comparativeanalysisthedynamicsofvariousschemesofthemainsheetmilltrains |