Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки
Предложена методика испытания сложнофасонных роликов по схеме так называемой квазиврезной правки, имитирующей истинно врезную и не требующей дорогостоящего специального оборудования, а позволяющей использовать универсальное. Названная схема получает обоснование как для самосогласованности теоретико-...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Сверхтвердые материалы |
|---|---|
| Datum: | 2009 |
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
2009
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63405 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки / М.Н. Шейко, О.О. Пасичный , В.Н Скок.,П.И. Бологов // Сверхтвердые материалы. — 2009. — № 4. — С. 65-73. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859587997830217728 |
|---|---|
| author | Шейко, М.Н. Пасичный, О.О. Скок, В.Н. Бологов, П.И. |
| author_facet | Шейко, М.Н. Пасичный, О.О. Скок, В.Н. Бологов, П.И. |
| citation_txt | Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки / М.Н. Шейко, О.О. Пасичный , В.Н Скок.,П.И. Бологов // Сверхтвердые материалы. — 2009. — № 4. — С. 65-73. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Сверхтвердые материалы |
| description | Предложена методика испытания сложнофасонных роликов по схеме так называемой квазиврезной правки, имитирующей истинно врезную и не требующей дорогостоящего специального оборудования, а позволяющей использовать универсальное. Названная схема получает обоснование как для самосогласованности теоретико-экспериментальных подходов к изучению врезной правки, так и для эффективности использования абразивного материала в модельных экспериментах.
|
| first_indexed | 2025-11-27T12:27:44Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2009, № 4 65
Исследование процессов обработки
УДК 621.923.042
М. Н. Шейко, О. О. Пасичный, В. Н. Скок,
П. И. Бологов (г. Киев)
Квазиврезная правка абразивных кругов
как экспресс-метод испытания алмазных
фасонных роликов.
Сообщение 1. Регистрация сил правки
Предложена методика испытания сложнофасонных роликов по
схеме так называемой квазиврезной правки, имитирующей истинно врезную и не
требующей дорогостоящего специального оборудования, а позволяющей исполь-
зовать универсальное. Названная схема получает обоснование как для самосо-
гласованности теоретико-экспериментальных подходов к изучению врезной
правки, так и для эффективности использования абразивного материала в мо-
дельных экспериментах.
Ключевые слова: квазиврезная правка, сила правки, мощность
резания, механико-статистическое описание, алмазный фасонный ролик, абра-
зивный круг, асинхронный двигатель, оптический тахометр.
В машиностроении особое место среди методов финишной
абразивной обработки занимает врезное фасонное шлифование, которое, как
правило, осуществляется профильными кругами и является одним из самых
перспективных видов высокопроизводительной технологии изготовления
деталей машин. Такие технологии особенно эффективны в крупносерийном и
массовом производстве. Врезное шлифование профильными кругами из
обычных абразивов с использованием алмазных правящих роликов, рабо-
тающих в условиях периодической или непрерывной правки, обеспечивает
обработку с минимальным припуском не только фасонных, но и координат-
но-связанных между собой поверхностей. Таким образом, врезное фасонное
шлифование можно характеризовать как малоотходную энерго- и ресурсос-
берегающую технологию [1].
В процессе отработки конструкции и технологии нанесения алмазно-
абразивного слоя правящих роликов возникает необходимость испытаний
лабораторных образцов инструмента в условиях, максимально приближен-
ных к производственным. Однако оборудование, реализующее врезную схе-
му правки фасонными роликами, недопустимо дорого и громоздко для экс-
© М. Н. ШЕЙКО, О. О. ПАСИЧНЫЙ, В. Н. СКОК, П. И. БОЛОГОВ, 2009
www.ism.kiev.ua; www.rql.kiev.ua/almaz_j 66
плуатации в лабораторных условиях. Кроме того, высота стандартных абра-
зивных кругов Ø 600 в большинстве случаев превышает ширину рабочей
части экспериментальных роликов, что создает значительные неудобства, так
как обусловливает необходимость в дополнительном периодическом подре-
зании круга.
В настоящей работе предложена методика испытания роликов, не тре-
бующая дорогостоящего специального оборудования, а позволяющая исполь-
зовать универсальное. Целью исследования, помимо апробации указанной
методики, являлось, прежде всего, исследование влияния кривизны рабочего
профиля и зернистости алмаза на износ алмазного слоя ролика. Его результа-
ты будут отражены в сообщении 2. В настоящем сообщении обоснована це-
лесообразность предлагаемой методики, предложен новый метод регистра-
ции сил правки и приведены результаты их исследования на различных ре-
жимах резания, а также сравнение их с расчетными данными [2—6].
Для моделирования врезной правки на круглошлифовальном станке 3Б151
был модернизирован автономный привод ролика, устанавливаемый на столе
станка и обеспечивающий скорость ролика νp = 16,4 м/с, что при скорости
круга νк = 29 м/с соответствовало режимам правки, применяемым в произ-
водственных условиях. Экспериментальный ролик Ø 140 (рис. 1) имел рабо-
чий профиль с цилиндрической калибрующей средней частью и профильные
участки, содержащие фрагменты различной кривизны, по обоим краям. Про-
фильные участки имели занижение Δt = 10 мкм по отношению к калибровоч-
ной части. Ролику по отношению к кругу, помимо вращения, сообщалась
осевая возвратно-поступательная подача S на глубину to на каждый ход стола.
Осевую подачу S выбирали из условия
S > L, (1)
где L — длина профильного участка, что обеспечивало независимый съем
абразива каждым фрагментом этого участка, как это происходит при врезной
правке без осевых подач. В этом суть квазиврезной правки, имитирующей
врезную. Калибрующий участок, идущий следом за профильным, выбирает
на круге многозаходную резьбу, образуемую профильным участком. При
обратной осевой подаче вступает в работу профильный участок на другом
краю ролика, его подача на глубину меньше (на высоту занижения) фактиче-
ской подачи tф, установившейся для калибровочного участка. Доля абразив-
ного круга, диспергированная профильным участком и приходящаяся на еди-
ницу его длины, составляет
St
t 11
0
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛ Δ−=η . (2)
Для сравнения — доля круга, приходящаяся на единицу длины испыты-
ваемого участка ролика, при истинно врезной правке составляет 1/Hкр, где Hкр
— высота круга, что меньше чем (2). С учетом того, что каждый из профиль-
ных участков использует половину круга, эффективность использования аб-
разивного материала при испытании ролика на износ при квазиврезной прав-
ке выше, чем при истинно врезной в
S
H
t
t кр
0
1
2
1
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛ Δ− раз. Подставляя значения
Δt = 10·10–3 мм, t0 = 20·10–3 мм, Hкр = 63 мм, S = 1,38 мм, получаем преимуще-
ство в 11,4 раза, т. е. в 11,4 раза более эффективно используется дисперги-
руемый круг.
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2009, № 4 67
∅140
∅32
(больше длины
фрагмента)
0,3
S = 1,38
R 0,5
0,9823
12,358 (630/500)
6,80265 ≈ 5S
База База
16
2,0
R 0,30R 0,47R∝ R 0,47 цилиндрическая часть выступает:
- над линией вершин 0,010
- над базой 0,210
0,75
16 12
0,75
Рис. 1. Экспериментальный ролик для квазиврезной правки.
В первой серии экспериментов для регистрации сил резания правили круг
Ø 600 марки 24А25СМ1К5 при указанных скоростях ролика и круга и пода-
чах t0 = 0,020—0,030 мм, S = 1,38 мм (U = 26 мм/с). Кроме того, направление
вращения ролика изменяли, осуществляя встречную (q = –1,77, где q = νк/νр)
и попутную (q = +1,77) правку. Условное напряжение резания-царапания
абразива круга указанной марки составляло [7]
( )( )( ) 2
резус ммН,80,015173,0exp20,0237 +−−=σ v ,
где νрез — скорость резания, м/с. Характеристики рабочего слоя калибрующе-
го пояска, вносящего исключительный вклад в суммарную силу правки, были
следующие: алмазный порошок АС125Т 630/500; nc = 2,4 мм–2; α = 1,587; β =
0,5; hпс = 0—0,02 [8].
Силы правки роликами были исследованы в [9, 10]. К сожалению, во-
первых, экспериментальные ролики были изготовлены методом гальваносте-
гии, а не пластики, во-вторых, скорость ролика в этих работах не превышала
5—9 м/с, что не совсем отвечало производственным условиям. В-третьих,
результаты замеров были представлены отнесенными к величине Fм =
SпродSпоп, названной “суммарной площадью среза”, но таковой на самом деле
не являющейся. Из-за этого результаты не согласуются с соответствующими
значениями условных напряжений резания-царапания [7]. В нашем же слу-
чае, как показано ниже, экспериментальные значения сил соответствуют рас-
четным и полученным с использованием данных условных напряжений.
Идея регистрации сил правки заключалась в регистрации падения частоты
вращения вала асинхронного электродвигателя автономного привода ролика
(посредством плоскоременной однозвенной передачи) (рис. 2). Как известно
[11], механическая характеристика асинхронного двигателя, т. е. зависимость
крутящего момента M на валу от скольжения s двигателя описывается выра-
жением
www.ism.kiev.ua; www.rql.kiev.ua/almaz_j 68
s
s
s
s
MM
к
к
к2
+
= , (3)
где Mк — максимальный крутящий
момент двигателя; sк — критическое
скольжение. Откуда зависимость
мощности от скольжения
( )s
s
s
s
s
MMN −ω
+
=ω= 12
0
к
к
к ,
где ω — угловая скорость, а ω0 —
синхронная угловая скорость двигате-
ля. При малых абсолютных значениях
s меньших значения номинального скольжения sном мощность линейна сколь-
жению:
s
s
MN
к
0к2 ω= . (4)
Поэтому легко рассчитать мощность, снимаемую с вала (расходуемую на
резание и потери в приводе ролика) и приходящуюся на единицу падения час-
тоты вращения двигателя n, мин–1. С учетом s = 1 – n/n0, n0 = 60ω0/2π имеем
к
к
0к
0к
15
12
s
M
ns
M
n
s
s
N
n
N ⋅π=⋅ω=
Δ
Δ
Δ
Δ=
Δ
Δ .
Подставляя в последнем выражении Мк = λMном и ( ) ном
2
к 1 ss −λ+λ=
[11], где Mном и sном — номинальный момент и скольжение двигателя соот-
ветственно, окончательно имеем
миноб
Вт,
111
1
15 ном
ном
2
s
M
n
N
λ
−+
π=
Δ
Δ . (5)
В нашем случае номинальная мощность и обороты двигателя Nном =
1,1кВт и nном = 940 об/мин соответственно, чему отвечают значения
мН17,11
940
1100
2
60
ном ⋅=
π
=M и 06,0
1000
9401ном =−=s . Кратность максималь-
ного момента для данного класса двигателей лежит в пределах λ = 2,3—3,4.
Для этих значений получаем =
Δ
Δ
n
N 19,9—20,5
миноб
Вт и принимаем
20
миноб
Вт .
Силовые и энергетические расчеты плоскоременной передачи производи-
ли в соответствии с [12]. Начальное натяжение ремня составляло 2F0 = 200 H.
Как показано в описательной части результатов экспериментов, при встреч-
ной правке частота вращения вала двигателя со шкивом Ø 135 составляла n =
1
2
3
Рис. 2. Схема оптического тахометра: 1 —
выходной вал двигателя; 2 — крыльчатка;
3 — оптический датчик (оптрон).
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2009, № 4 69
990об/мин (s = 10–2), что соответствует моменту на валу M ≈ 1,9 Нм и окруж-
ной силе на шкиве Ft ≈ 28 H. Откуда коэффициент тяги
14,0
Н200
Н28
2 0
===ϕ
F
Ft .
В соответствии с экспериментальной зависимостью к. п. д. передачи от
коэффициента тяги η = η(ϕ) [12] получаем η ≈ 0,7.
Аналогично для попутной правки n = 988 об/мин, s = 2·10–3, M = 0,37 H·м,
Ft = 5,5 H, ϕ = 0,03, η ≈ 0,3.
Существенное отличие схем нагружения привода при двух видах правки
заключалось в том, что при встречной правке ведомый шкив (на валу ролика)
дополнительно нагружался моментом сил правки, направленным противопо-
ложно вращению. При этом ведущая ветвь ремня получала бóльшую нагруз-
ку, но направление передачи энергии (от шкива двигателя к шкиву ролика) не
менялось. При попутной же правке шкив ролика нагружался моментом, со-
направленным с вращением, ведущая и ведомая ветви ремня менялись роля-
ми, а направление передачи энергии менялось на противоположное — от
шкива ролика к шкиву двигателя. Это означало, что при составлении мощно-
стного баланса при встречной правке мощность резания (более точно —
мощность сил резания на валу ролика) Np меньше величины приращения
мощности на валу двигателя ΔN на величину потерь в ременной передаче:
Np = η ΔN. (6)
При попутной правке, наоборот, часть мощности резания теряется в ре-
менной передаче на пути к двигателю:
η
Δ
=
N
Nр , (7)
где приращение мощности на валу — отрицательная величина.
Таким образом, выше представлена методическая часть перехода от заре-
гистрированной величины изменения частоты вращения двигателя к мощно-
сти резания при правке.
В основу методики регистрации текущей частоты вращения вала привод-
ного двигателя положены принципы работы оптического тахометра. На вы-
ходном валу двигателя (рис. 2) была закреплена четырехлопастная крыльчат-
ка, которая при вращении двигателя переодически прерывала своими лопа-
стями световой луч в рабочей зоне щелевого инфракрасного оптического
датчика. Активным элементом у используемого датчика была пара светоди-
од—оптодиод.
С целью увеличения мобильности проводимых экспериментов пульси-
рующий сигнал со светодиода подавали на линейный вход MP3 проигрыва-
теля и записывали с частотой дискретизации сигнала 44100 Гц. Полученные
mp3 файлы преобразовывали в стандартный WAV файл и дальнейшая их
обработка происходила на персональном компьютере в среде Mathcad (про-
граммной среде для выполнения математических, инженерных и научных
расчетов).
Форма записанного исходного сигнала показана на рис. 3, а. Для получе-
ния целевой функции время—число оборотов необходимо определить время
одного оборота tоб, что соответствует, исходя из количества лепестков крыль-
чатки, четырем всплескам напряжения (рис. 3, б). Для этого исходный сигнал
www.ism.kiev.ua; www.rql.kiev.ua/almaz_j 70
отсекали на уровне Uотс, а время определяли со стороны ниспадающей (пра-
вой) ветви графика как более крутой. Величина Uотс была определена экспе-
риментально, при анализе записи холостого хода. Ее значение определяли из
условия наиболее стабильного за время проведения эксперимента времени
одного оборота tоб. Вычисленное таким образом значение Uотс оказалось рав-
ным 0,48 В.
0,02 0,03 0,04 0,05
–1,0
0
1,0
t, c
U, B
а
0,28 0,3 0,32 0,34
0
1,0
t, c
U, B
U
от
с
tоб
–1,0
tн
б
206 208 210 212 214 216 218 220 222 224 226 228 230 232
984
986
988
990
992
994
996
998
1000
N, об/мин
t, c
в
Рис. 3. Исходный сигнал со светодиода (а), схема его преобразования (б) и зависимость
числа оборотов шпинделя от времени (в).
По обработанным таким образом данным строили новые таблицы данных,
содержащих два поля — время одного оборота tоб и время начала этого обо-
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2009, № 4 71
рота tn (см. рис. 3, б). Эти данные и являются дискретным представлением
искомой функции время—число оборотов. Графическое изображение этой
функции представлено на рис. 3, в.
Результаты обработки экспериментальных данных следующие. При
встречной правке зафиксировано падение частоты вращения вала двигателя
от частоты вращения на холостом ходу (с присоединенным приводом) до
рабочей частоты (при максимальных установившихся силах резания): |Δn| =
994 – 990 = 4 об/мин. Соответствующее приращение мощности на валу
Вт80миноб4
миноб
Вт20 =⋅=ΔN и мощность резания (по формуле (6)) Np =
0,7·80 Вт = 56 Вт.
При попутной правке приращение частоты вращения вала двигателя от
холостого хода до рабочей частоты Δn = 998–993 = 5 об/мин, падение мощно-
сти на валу Вт010миноб5
миноб
Вт20 =⋅=ΔN , мощность резания (по (7))
Np = 100 Вт/0,3 = 333 Вт.
Кроме того, экспериментально установлено, что наступление установив-
шегося режима, когда силы резания достигают максимального значения,
происходит не сразу, а только за три касания инструмента (три продольных
прохода) (см., например, рис. 3, в).
Теоретические представления о квазиврезной правке как частном случае
алмазно-абразивной обработки базируются на механико-статистическом под-
ходе к рассмотрению данных процессов. При правке по такой схеме меха-
низм накопления неудаленного припуска за ряд последовательных осевых
проходов по существу такой же, как и при врезной правке алмазными бру-
сками [13]. В нашем случае, при наличии осевой подачи S, длина Hр разбива-
ется на int(Hр/S) участков, имеющих различную степень нагрузки. Аналогич-
но [13], условия работы каждого определяются параметрами j = 1; m = 0,1, …,
mmax, где mmax = int(Hр/S) – 1. В нашем случае mmax = 4. За каждый k-тый про-
ход любая точка заправляемого круга подвергается контактированию со все-
ми участками, причем съем за проход
dk
dT k
и фактическая подача на глубину
tф [13], как показывают расчеты, стабилизируются лишь к 3-му проходу
(табл. 1).
Таблица 1. Зависимость фактических параметров обработки
от числа проходов
Правка (подача на глубину t0 = 0,0025 мм)
встречная (q = –1,77) попутная (q = 1,77) Число
проходов
k
съем за проход
dk
dT k
, мм
фактическая
подача на глубину
tф, мм
съем за проход
dk
dT k
, мм
фактическая
подача на глубину
tф, мм
1 2,29·10–2 2,50·10–3 1,79·10–2 2,50·10–3
2 2,37·10–2 2,58·10–3 2,28·10–2 3,00·10–3
3 2,50·10–2 2,70·10–3 2,50·10–2 3,22·10–3
4 2,50·10–2 2,70·10–3 2,50·10–2 3,22·10–3
… … … … …
www.ism.kiev.ua; www.rql.kiev.ua/almaz_j 72
В соответствии с установившимся значением tф рассчитывали нагрузку
каждого из пяти участков ролика (табл. 2). Суммируя тангенциальные со-
ставляющие сил резания на всех участках, получили искомые силы правки.
Таблица 2. Составляющие сил резания на разных участках ролика
Тангенциальная составляющая силы правки
встречной попутной
j m
на единицу
ширины
контакта
mT
b
1 ,
мм
Н
на m-том
участке Tm, Н
на единицу
ширины
контакта
mT
b
1 ,
мм
Н
на m-том
участке Tm, Н
0 2,120 2,93 6,45 8,90
1 0,531 0,733 3,75 5,18
2 0,202 0,279 2,28 3,15
3 0,102 0,141 1,464 2,02
1
4 0,0614 0,085 0,986 1,36
∑4,16
(Pz = 4,16H)
∑20,6
(Pz = 20,6H)
Соответствующие мощности встречной и попутной правки — Nр =
4,16 H·16,4 м/с = 68 Вт и Nр = 20,6 H·16,4 м/с = 338 Вт. Указанные цифры
свидетельствуют, что расчеты, базирующиеся на механико-статистическом
подходе к описанию алмазно-абразивной обработки, хорошо согласуются с
экспериментальными данными. (Напомним, экспериментально полученные
значения мощностей правки по двум схемам — 56 и 333 Вт соответственно).
Таким образом, предлагаемая схема квазиврезной правки получила в ра-
боте обоснование для самосогласованности теоретико-экспериментальных
подходов к изучению врезной правки и для эффективности использования
стандартного оборудования и абразивного материала в модельных экспери-
ментах.
Как указывалось выше, в следующем сообщении будут освещены законо-
мерности износа сложнофасонного рабочего профиля алмазных правящих
роликов.
1. Шейко М. Н., Химач О. В. Технология механообработки сложнопрофильных изделий в
крупносерийном и массовом производстве с использованием прецизионных правящих
алмазных инструментов // Станки. Инструмент. Технологии для металлообраба-
тывающей отрасли: Тез. докл. Международного технического форума. — Киев, 2006.
2. Шейко М. Н. Динамика съема припуска при шлифовании периферией круга на стадии
врезания и выхаживания: фактор инструмента и режима обработки // Сверхтв. мате-
риалы. — 1994. — № 4. — С. 52—57.
3. Шейко М. Н. К вопросу о распределении параметров срезов при шлифовании пери-
ферией круга: фактор инструмента и режима обработки: Сообщение 1 // Там же. —
1993. — № 3. — С. 55—64, 70.
4. Шейко М. Н. К вопросу о распределении параметров срезов при шлифовании
периферией круга: фактор инструмента и режима обработки: Сообщение 2 // Там же. —
1993. — № 5. — С. 51—61.
5. Шейко М. Н. Сила шлифования в свете теоретико-вероятностных представлений о
процессе // Современные процессы механической обработки и качество поверхностей
деталей машин: Сб. науч. тр. — Киев: ИСМ НАН Украины, 1998. — С. 172—175.
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2009, № 4 73
6. Шейко М. Н., Химач О. В., Молодид А. К. Компьютерная модель шлифования как сто-
хастического процесса // 5-я Ежегод. международ. конф. “Новая компьютерная
технология в промышленности, энергетике, образовании”, Алушта, 21—23 сент.
1999 г.: Сб. докл. — Киев, 1999. — С. 47—48.
7. Полупан Б. И., Байкалов А. К. Силы резания при правке абразивных кругов алмазным
зерном // Синт. алмазы. — 1978. — Вып. 3. — С. 58—61.
8. Шейко М. Н. Микроскопические характеристики поверхностного слоя правящего роли-
ка и способы их измерений / Редкол. журн. “Сверхтвердые материалы”. — Киев, 1991.
— 12 с. — Деп. в ВИНИТИ 18.07.91, № 3074—В91.
9. Байкалов А. К., Дубовик Н. П. Усилия при правке шлифовальных кругов алмазными
роликами // Синт. алмазы. — 1971. — Вып. 3. — С. 14—18.
10. Байкалов А. К., Коломиец В. В., Полупан Б. И. Усилия при врезной правке абразивных
кругов // Там же. — 1975. — Вып. 3. — С. 17—20.
11. Чиликин М. Г. Сандер А. С. Общий курс электропривода. — М.: Энергоиздат, 1981. —
576 с.
12. Основы конструирования и детали машин. Глава 14. Ременные передачи. — МГТУ
им. Н. Э. Баумана. Кафедра РК-3. — www.bmstu.ru/~rk3/okdm/lect/lect_14.htm
13. Шейко М. Н., Максименко А. П. Врезная правка алмазными брусками в свете механи-
ко-статистических представлений об абразивно-алмазной обработке. Установившаяся
фактическая подача на глубину при многократных проходах // Сверхтв. материалы. —
2008. — № 4. — С. 86—91.
Ин-т сверхтвердых материалов Поступила 16.01.09
им. В. Н. Бакуля НАН Украины
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-63405 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0203-3119 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-27T12:27:44Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Шейко, М.Н. Пасичный, О.О. Скок, В.Н. Бологов, П.И. 2014-06-01T07:11:14Z 2014-06-01T07:11:14Z 2009 Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки / М.Н. Шейко, О.О. Пасичный , В.Н Скок.,П.И. Бологов // Сверхтвердые материалы. — 2009. — № 4. — С. 65-73. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 0203-3119 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63405 621.923.042 Предложена методика испытания сложнофасонных роликов по схеме так называемой квазиврезной правки, имитирующей истинно врезную и не требующей дорогостоящего специального оборудования, а позволяющей использовать универсальное. Названная схема получает обоснование как для самосогласованности теоретико-экспериментальных подходов к изучению врезной правки, так и для эффективности использования абразивного материала в модельных экспериментах. ru Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України Сверхтвердые материалы Исследование процессов обработки Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки Article published earlier |
| spellingShingle | Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки Шейко, М.Н. Пасичный, О.О. Скок, В.Н. Бологов, П.И. Исследование процессов обработки |
| title | Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки |
| title_full | Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки |
| title_fullStr | Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки |
| title_full_unstemmed | Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки |
| title_short | Квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. Сообщение 1. Регистрация сил правки |
| title_sort | квазиврезная правка абразивных кругов как экспресс-метод испытания алмазных фасонных роликов. сообщение 1. регистрация сил правки |
| topic | Исследование процессов обработки |
| topic_facet | Исследование процессов обработки |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63405 |
| work_keys_str_mv | AT šeikomn kvazivreznaâpravkaabrazivnyhkrugovkakékspressmetodispytaniâalmaznyhfasonnyhrolikovsoobŝenie1registraciâsilpravki AT pasičnyioo kvazivreznaâpravkaabrazivnyhkrugovkakékspressmetodispytaniâalmaznyhfasonnyhrolikovsoobŝenie1registraciâsilpravki AT skokvn kvazivreznaâpravkaabrazivnyhkrugovkakékspressmetodispytaniâalmaznyhfasonnyhrolikovsoobŝenie1registraciâsilpravki AT bologovpi kvazivreznaâpravkaabrazivnyhkrugovkakékspressmetodispytaniâalmaznyhfasonnyhrolikovsoobŝenie1registraciâsilpravki |