Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности
Построена модель ветроэлектроэнергетической установки малой мощности на генераторе с постоянными магнитами. Для стабилизации напряжения на сборной шине применены балластная нагрузка и аккумуляторная батарея. Выполнено моделирование динамического режима со случайным характером скорости ветра и измене...
Saved in:
| Published in: | Праці Інституту електродинаміки НАН України |
|---|---|
| Date: | 2009 |
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електродинаміки НАН України
2009
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63718 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности / А.М. Олейников, Ю.В. Матвеев, Л.Н. Канов, Е.И. Зарицкая // Праці Інституту електродинаміки Національної академії наук України: Зб. наук. пр. — К.: ІЕД НАНУ, 2009. — Вип 24. — С. 11-18. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860270752855490560 |
|---|---|
| author | Олейников, А.М. Матвеев, Ю.В. Канов, Л.Н. Зарицкая, Е.И. |
| author_facet | Олейников, А.М. Матвеев, Ю.В. Канов, Л.Н. Зарицкая, Е.И. |
| citation_txt | Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности / А.М. Олейников, Ю.В. Матвеев, Л.Н. Канов, Е.И. Зарицкая // Праці Інституту електродинаміки Національної академії наук України: Зб. наук. пр. — К.: ІЕД НАНУ, 2009. — Вип 24. — С. 11-18. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Праці Інституту електродинаміки НАН України |
| description | Построена модель ветроэлектроэнергетической установки малой мощности на генераторе с постоянными магнитами. Для стабилизации напряжения на сборной шине применены балластная нагрузка и аккумуляторная батарея. Выполнено моделирование динамического режима со случайным характером скорости ветра и изменения нагрузки.
Побудовано модель вітроелектроенергетичної установки малої потужності на генераторі з постійними магнітами. Для стабілізації напруги на збірній шині застосовано баластне навантаження і акумуляторну батарею. Виконано моделювання динамічного режиму з випадковим характером швидкості вітру і зміни навантаження.
The model of the windelectricalenergy setting of small-yield is built on a generator with permanent magnets. For stabilizing of tension on a collapsible tire the ballast loading and storage battery is applied. The design of the dynamic mode is executed with casual character of speed of wind and change of loading.
|
| first_indexed | 2025-12-07T19:06:31Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621. 3. 049
А.М. Олейников, Ю.В. Матвеев,
Л.Н. Канов, Е.И. Зарицкая
МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО РЕЖИМА АВТОНОМНОЙ
ВЕТРОЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ УСТАНОВКИ МАЛОЙ МОЩНОСТИ
Побудовано модель вітроелектроенергетичної установки малої потужності на генераторі з постій-
ними магнітами. Для стабілізації напруги на збірній шині застосовано баластне навантаження і акумулятор-
ну батарею. Виконано моделювання динамічного режиму з випадковим характером швидкості вітру і зміни
навантаження.
Введение. Закон Украины «Об энергосбережении» и «Национальная энергетическая
программа» определяют ветроэнергетику как приоритетное направление в комплексе разви-
тия НИЭ. Это особенно актуально для потребителей удаленных районов, где есть проблемы
со стационарным электроснабжением, и в качестве альтернативных источников электриче-
ской энергии могут выступить автономные ветроэлектрические установки (АВЭУ) [3].
Отличительной особенностью эксплуатации любой ВЭУ является ее работа в услови-
ях постоянно изменяющейся скорости ветра, отдельные порывы которого могут существенно
превышать или быть значительно меньше значения средней скорости, при этом частота вра-
щения ветроколеса ВЭУ мощностью менее 5 кВт при скоростях ветра более 6 м·с-1, как пра-
вило, не превышает 300 об·мин-1 [1].
Одной из важных характеристик ветроколеса является быстроходность, определяемая
соотношением
V
Rz BK Ω
= , где BKR – радиус ветроколеса; Ω – его угловая скорость; V – ско-
рость ветра.
Быстроходность зависит от типа ветроколеса, его аэродинамических характеристик и
количества лопастей [3]. Вместе с тем большой диапазон изменения мощности ветрового по-
тока формирует повышенные требования к конструкции и схеме управления установкой. Яс-
но, что чем проще конструкция ВЭУ и чем более автоматизировано управление режимом ее
работы, тем более надежной и долговечной она будет в эксплуатации. В этом смысле повы-
шение частоты вращения генератора с применением мультипликатора не всегда целесооб-
разно, так как сопровождается возникновением дополнительных потерь, усилением шумно-
сти и ухудшением массогабаритных показателей. Именно поэтому в автономных ВЭУ малой
мощности все более широкое применение находят низкооборотные многополюсные генера-
торы на постоянных магнитах.
С применением генераторов этого типа в АВЭУ предпочтительно использовать про-
межуточное звено постоянного тока с буферным накоплением энергии, а для питания потре-
бителей стабилизированным напряжением промышленной частоты устанавливать инвертор.
В работе [1] описана гибридная ветро-солнечная энергетическая установка, которая, однако,
не в полной мере обеспечивает преодоление отмеченных затруднений. В [4] на основании
сопоставления мощностных характеристик генератора и ветроколеса рекомендуется регули-
ровать генераторы по цепи возбуждения, что мало пригодно для АВЭУ с генераторами на
постоянных магнитах. Наиболее привлекательным и достаточно надежным средством для
буферного накопителя энергии для АВЭУ малой мощности представляется использование
аккумуляторной батареи, которая при достаточной скорости ветра подзаряжается, а при па-
дении этой скорости и возникновении дефицита мощности отдает энергию нагрузке. Для ре-
гулирования мощности генератора целесообразно применять балластную активную нагруз-
ку, воспринимающую избыток мощности при порывах ветра, и главная проблема такого ре-
гулирования может быть связана только с быстродействующим ее переключением.
© Олейников А.М., Матвеев Ю.В., Канов Л.Н., Зарицкая Е.И., 2009
Таким образом, в современной литературе разработаны типовые схемы ВЭУ большой
и средней мощностей [3, 4], а также режимы работы генератора с электромагнитным возбу-
ждением [3] или с возбуждением от постоянных магнитов [5]. В гораздо меньшей степени
исследованы нестационарные динамические режимы ВЭУ малой мощности, характеризую-
щиеся нестационарной скоростью ветра и регулированием нагрузки при условии стабилиза-
ции напряжения на нагрузке.
Постановка задачи. В статье рассматриваются функциональная схема автономной
ВЭУ малой мощности с синхронным генератором на постоянных магнитах и возможность
моделирования режимов ее работы при произвольном характере изменения скорости ветра и
соответствующем изменении сопротивления нагрузки, позволяющем поддерживать на за-
данном уровне выходное напряжение.
Функциональная схема ВЭУ. Упрощенная функциональная схема рассматриваемой
АВЭУ изображена на рис. 1. Питание от генератора мощностью 1,5 кВт с номинальным фаз-
ным напряжением B 1271 =U , соответствующим частоте вращения 250 об·мин-1, подается на
понижающий трансформатор Тр; выходное напряжение трансформатора 2U выпрямляется и
через фильтр поступает на сборную шину В 56=шU , к которой подсоединяются балластная
активная нагрузка бнr и аккумуляторная батарея АБ. Со сборной же шины напряжение шU
поступает на инвертор И, с выхода которого снимается стабильное напряжение на нагрузку
В 220=нU промышленной частоты. При увеличении скорости ветра и избытке мощности на
ветроколесе, что обычно сопровождается увеличением напряжения генератора и его частоты,
сопротивление бнr снижается, и излишняя мощность отводится на балластную нагрузку. Од-
новременно идет подзарядка аккумуляторной батареи. При снижении мощности на ветроко-
лесе система работает на уменьшение балластной нагрузки, благодаря чему напряжение на
сборной шине изменяется незначительно. При полной потере мощности нагрузки и полно-
стью заряженной аккумуляторной батарее ветроколесо выводится от ветра или тормозится.
Таким образом, в рассматриваемой системе не предусмотрено непосредственное регулиро-
вание скорости ветроколеса; регулирование происходит опосредовано путем изменения на-
грузки генератора.
Изменение сопротивления балластной резистивной нагрузки обеспечивается подклю-
чением к сборной шине резисторов через устройство широтно-импульсной модуляции с час-
тотой в несколько килогерц. В схеме предусмотрен контроллер работы аккумуляторной ба-
тареи, обеспечивающий оптимальный режим ее заряда и разряда (на рис. 1 не показан).
Математическое описание элементов системы. Математическое описание режимов
работы генератора с постоянными магнитами (для условий синусоидальности кривой вы-
ходного напряжения и ненасыщенной магнитной цепи) выполнено в ортогональных qd , –
координатах с опережающим вращением продольной оси. В подобных генераторах не преду-
сматривается специальных демпфирующих обмоток на роторе; их роль выполняют массив-
ные части ротора. Поскольку демпфирующие токи сравнительно мало влияют на режим ра-
боты генератора [5], в математической модели они опущены. Кроме того, изменение потока
в зазоре синхронных генераторов с постоянными магнитами вследствие частичного размаг-
ничивания постоянных магнитов существенно проявляется лишь при токах, близких к ко-
Рис. 1
роткому замыканию, поэтому принято, что магнитный поток остается неизменным. Отме-
тим, что подобные же допущения приняты разработчиками модели машины с постоянными
магнитами в пакете MATLAB Simulink.
Исходные уравнения электрического равновесия СГ по продольной и поперечной
осям имеют вид [5]
⎪
⎪
⎭
⎪⎪
⎬
⎫
=+Ω−−+
=+Ω++
05,15,15,15,1
;05,15,15,1
qmmmddd
q
qq
dqq
d
dd
upIwMpiL
dt
di
Lri
upiL
dt
diLri
ω
, (1)
где qqdd iuiu , , , – продольные и поперечные составляющие фазных напряжений и токов на вы-
ходе генератора; qd LL , – индуктивности фазной обмотки статора генератора вдоль соответст-
вующих осей; р – число пар полюсов; mdM – коэффициент взаимной индукции между обмот-
кой статора и магнитом; r – активное сопротивление фазы обмотки статора; mI – фиктивный
постоянный ток магнита; mw – число витков фиктивной обмотки магнита (обычно 1=mw ).
Произведение mmmd IwM образует потокосцепление магнита вдоль продольной оси генератора
(далее будем обозначать его через Ф ).
Уравнение механического равновесия СГ записывается в виде
ВКдэм ММММ =±+ 0 , (2)
где [ ]dqdqЭМ iLLФpiМ )(5,15,1
3
2
−+⋅= – тормозной электромагнитный момент сопротивления ге-
нератора;
Ω
= 0
0
РМ – момент холостого хода, учитываемый далее как Ω⋅TPk (здесь TPk – коэф-
фициент трения);
dt
dJМд
Ω
= – динамический момент ( J – момент инерции вращающихся час-
тей ВЭУ); ВКМ – вращающий момент ветроколеса. Этот момент в соответствии с [3] опреде-
ляется по соотношению
16
)(
23 VDzMM BK
ρπ
= , (3)
где D – диаметр ветроколеса; ρ – плотность воздуха; )(zM – относительный момент ветроко-
леса, зависящий от коэффициента быстроходности.
Типовой график относительного момента для трехлопастного ветроколеса изображен
на рис. 2 а сплошной линией. Для целей моделирования этот момент аппроксимируется не-
линейной зависимостью
5
653
)(
1 sin)( 4
2
02 zkzkekekzM zkzzk −++= −−− , (4)
где 61 kk − – коэффициенты аппроксимации.
Рис. 2
На рис. 2 а аппроксимированная зависимость (4) показана штриховой линией при сле-
дующих значениях параметров: 09,01 =k ; 35,02 −=k ; 006,03 =k ; 03,04 =k ; 009,05 =k ; 7
6 103 −⋅=k .
Из рисунка следует, что аппроксимация в достаточной степени отражает исходную кривую,
особенно с учетом того, что исходная кривая )(zM обычно представляется в весьма усред-
ненном виде [3].
График зависимости сопротивления балластной нагрузки бнr от напряжения шU на
сборной шине изображен на рис. 2 б, на котором заданное напряжение В 56=зU . При напря-
жении, большем зU , сопротивление бнr уменьшается, и балластная нагрузка принимает из-
быток мощности; при дефиците мощности, когда напряжение меньше зU , сопротивление
балластной нагрузки увеличивается, что стабилизирует напряжение на сборной шине. При-
веденная на рис 2 б зависимость )(Ufrбн = при зUU > аппроксимируется выражением
002,0
2
+−
=
з
бн UU
r , (5)
где U – текущее значение напряжения на сборной шине.
Возможна также кусочно-линейная аппроксимация соотношения (5).
При реализации системы закон высокочастотной широтно-импульсной модуляции
конструируется таким образом, чтобы обеспечить среднее значение сопротивления в соот-
ветствии с кривой (5).
Идеализированная вольт-амперная характеристика (ВАХ) аккумуляторной батареи
)(UfI = изображена на рис. 2 в штриховой линией. Почти вертикальный участок этой кривой
при 0>I соответствует режиму зарядки, а при 0<I – режиму разрядки. Горизонтальные уча-
стки являются нерабочими (и недопустимы); контроллер аккумуляторной батареи исключает
выход на эти участки, ограничивая токи заряда и разряда почти вертикальной частью харак-
теристики. Проводимость батареи )(UfgАБ = (на рис. 2 в сплошная линия), соответствующая
данной ВАХ, аппроксимируется выражением
⎪
⎪
⎭
⎪⎪
⎬
⎫
<+−=
>−=
−
−−
з
UUb
з
АБ
з
UUb
з
АБ
UUe
U
b
U
bUg
UUe
U
b
U
bUg
З
З
;)(
; ;)(
)(11
)(11
2
2
, (6)
где 21 , bb – коэффициенты аппроксимации. Первые слагаемые в этих выражениях отражают
горизонтальные участки ВАХ, а экспоненциальные – обеспечивают плавный переход между
этими участками по почти вертикальной линии, соответствующей режимам заряда – разряда
батареи. Коэффициент 201 =b определяет предельный ток батареи, коэффициент 102 =b – сте-
пень сглаживания углов характеристики и уровень наклона от вертикали рабочего участка
заряда – разряда батареи (подбирается опытным путем).
Уравнения фазы понижающего трансформатора без учета активного сопротивления
обмотки и рассеяния имеют вид
dt
diM
dt
diLu
dt
diM
dt
diLu 12
22
21
11 ; +−=−= , (7)
где 21 , LL – индуктивности первичной и вторичной обмоток; M – коэффициент взаимной ин-
дукции; 2121 , , , iiuu – текущие значения напряжений и токов обмоток; M
k
LkML 1 ; 21 == ; k – ко-
эффициент трансформации.
Для согласования с системой (1) уравнения (7) формально представляются в виде со-
ставляющих в координатах qd , с опережающим вращением продольной оси и скоростью
вращения, совпадающей со скоростью Ω ротора генератора [2]:
для первичной обмотки
⎪
⎪
⎭
⎪⎪
⎬
⎫
Ω+−Ω−=
Ω−−Ω+=
рMi
dt
di
MрiL
dt
di
Lu
рMi
dt
diMрiL
dt
diLu
d
q
d
q
q
q
d
q
d
d
2
2
11
1
11
2
2
11
1
11 ;
; (8)
для вторичной обмотки
⎪
⎪
⎭
⎪⎪
⎬
⎫
Ω−+Ω+−=
Ω++Ω−−=
рMi
dt
di
MрiL
dt
di
Lu
рMi
dt
diMрiL
dt
diLu
d
q
d
q
q
q
d
q
d
d
1
1
22
2
22
1
1
22
2
22 ;
. (9)
В уравнениях (9) приняты соотношения: RiuRiu qqdd 2222 ; == , где
1
)(
)(
1
)(
1) ,(
−
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
++== ug
urtr
utRR АБ
бнH
(10)
– обобщенное сопротивление нагрузки; )(trH – сопротивление нагрузки.
Упрощенное математическое описание узла «выпрямитель – фильтр» имеет вид
2RIU
dt
dUT ш
ш =+ , (11)
где шU – напряжение на сборной шине; T – постоянная времени фильтра; 2
2
2
22 qd iiI += – вы-
ходной ток трансформатора.
Составляющие выходных напряжений генератора qd uu , в уравнениях (1) совпадают с
составляющими входных напряжений трансформатора в уравнениях (8), т.е. 11 ; qqdd uuuu == .
То же самое относится и к составляющим тока, т.е. 11 ; qqdd iiii == . Благодаря этому уравнения
(1), (2), (4)…(6), (8)…(11) связываются в единую систему математического описания АВЭУ.
Схемная модель АВЭУ. Непосредственное решение уравнений (1), (2), (8), (9), (11)
затруднено, поэтому для исследования режима АВЭУ применена методика схемного моде-
лирования [2]. Приведенной выше математической модели соответствует схемная модель,
изображенная на рис. 3. На этом рисунке обозначены линейные проводимости, численно рав-
ные сопротивлениям: rgg 5,121 == ; TPkg =3 ; 14 =g ; линейные сопротивления, численно рав-
ные проводимостям переменной нагрузки )(21 1 trRR H
−== ; нелинейные сопротивления, чис-
ленно равные проводимостям балластной нагрузки и аккумуляторной батареи:
)(
143
ur
RR
бн
==
по уравнению (5); )(65 ugRR АБ== по уравнениям (6); линейные емкости, численно равные
индуктивностям: dLC 5,11 = ; 142 LCC == ; qLC 5,13 = ; 265 LCC == ; JC =7 (момент инерции):
TC =8 (постоянная времени).
Рис. 3
Далее в модели обозначены линейные управляемые источники тока:
dt
diMJ d 23 = ;
pФJ Ω= 5,16 ;
dt
di
MJ q28 = ;
dt
diMJ d111 = ;
dt
di
MJ q115 = ; нелинейные управляемые источники тока:
piLJ qq Ω= 5,11 ; рiLJ q Ω= 112 ; рMiJ q Ω= 24 ; piLJ dd Ω= 5,15 ; рiLJ d Ω= 117 ; рMiJ d Ω= 29 ; рiLJ q Ω= 2210 ;
рMiJ q Ω= 112 ; рiLJ d Ω= 2213 ; рMiJ d Ω= 114 ; ( )[ ]dqdq iLLФpiJ −+= 5,15,116 – электромагнитный момент
генератора в (2);
16
17
23 VD
V
RMJ BK ρπ
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ Ω
= – момент ветроколеса по выражению (3);
2
2
2
218 qd iiRJ += по (11), где R – обобщенное сопротивление нагрузки по (10).
Напряжения на емкостях 2 ,1 CC и 4 ,3 CC численно соответствуют составляющим тока
генератора 11 , qd ii ; на емкостях 6 ,5 CC – составляющим тока во вторичной обмотке трансфор-
матора 22 , qd ii ; на емкости 7C – скорости вращения генератора Ω ; на емкости 8C – напряже-
нию шU на сборной шине. Ток в проводнике 1 – 2 на рис. 3 а численно соответствует про-
дольной составляющей напряжения генератора 1du ; в проводнике 3 – 4 на рис. 3 б – попереч-
ной составляющей этого напряжения; токи в сопротивлениях 6 ,5 RR на рис. 3 в – продольной
и поперечной составляющим напряжения на вторичной обмотке трансформатора 22 , qd uu .
Скорость ветра задается в управляемом источнике 17J ; переменное сопротивление нагрузки
Hr – в сопротивлениях 2 ,1 RR .
Результаты исследования. На рис. 4 представлены параметры стационарного режи-
ма АВЭУ с СГ на постоянных магнитах ( кВт 5,1=нР ; об/мин 2501 =n ) на интервале длительно-
стью 25 с при произвольной скорости ветра )(tV и произвольном характере изменения пере-
менного сопротивления нагрузки )(trH .
Рис. 4
Расчет выполнен по построенной модели со следующими численными значениями пара-
метров: индуктивности и сопротивление фазы генератора Гн 058,0=dL ; Гн 048,0=qL ; Ом 7=r ;
число пар полюсов 12=р ; магнитное потокосцепление постоянных магнитов на полюс
Вб 597,0=Ф ; коэффициент трения 02,0=TPk ; диаметр ветроколеса м 3=D ; момент инерции
вращающихся масс 2мкг 4 ⋅=J ; коэффициент трансформации 3,5=n ; коэффициент взаимной
индукции трансформатора Гн 10=M ; постоянная времени фильтра с 1,1=Т .
На рис. 4 а для наглядности график сопротивления балластной нагрузки )(trбн показан
уменьшенным в 20 раз (штриховая линия); график частоты вращения генератора – умень-
шенным в 10 раз; график сопротивления нагрузки )(trH – увеличенным в 5 раз. Как видно,
АВЭУ успешно справляется с задачей поддержания напряжения шU на сборной шине на
уровне 56 В. Незначительные его отклонения заметны лишь при значительных перепадах со-
противления нагрузки. Скорость генератора отслеживает изменение скорости ветра с неко-
торым запаздыванием, что связано с действием момента инерции вращающихся масс и мало
зависит от задаваемых значений сопротивления нагрузки. Ток нагрузки генератора испыты-
вает значительные колебания, объясняющиеся как изменением сопротивления )(trH , так и
сопротивлением балластной нагрузки )(trбн и зарядным током аккумуляторной батареи АБi .
На рисунке зарядный ток принят положительным, а разрядный – отрицательным.
Мощность ветроколеса BKBK MP Ω= (рис. 4 б) имеет резкие колебания в соответствии с
изменением скорости ветра. В силу инерционности системы мощность генератора ЭМГ МP Ω=
изменяется более плавно и колеблется в пределах от 0,6 до 1,7 кВт. Так как напряжение на
сборной шине постоянно, график мощности нагрузки
H
ш
Н r
UР
2
= практически точно повторяет
график изменения сопротивления нагрузки. Мощность аккумуляторной батареи АБшАБ gUР 2=
во время заряда положительна, а во время разряда – отрицательна и подпитывает нагрузку
при дефиците мощности генератора. На предельный разрядный ток 10 А батарея выходит
только на интервале первых полутора секунд работы АВЭУ из–за низкой скорости ветра и
небольшого сопротивления нагрузки. В этот период мощность ее составляет 0,55 кВт. На
рис. 4 б изображены также графики мощности балластной нагрузки
бн
ш
бн r
UР
2
= и потерь в об-
мотках генератора ( )225,02 qdОБМ iirР +⋅= , что позволяет оценить КПД генератора в рассматри-
ваемых условиях.
Выводы. Предложенная функциональная схема АВЭУ малой мощности с СГ с постоян-
ными магнитами обеспечивает заданный уровень напряжения на сборной шине при значи-
тельных колебаниях скорости ветра и сопротивления нагрузки, а ее математическая модель
достаточно точно описывает стационарные и переходные режимы работы АВЭУ.
Наличие трансформатора несколько ухудшает массогабаритные показатели системы, по-
этому весьма перспективным направлением является разработка и применение низковольт-
ного тихоходного многополюсного генератора на постоянных магнитах, а также разработка
схемы и алгоритма управления инвертором для исключения звена постоянного тока.
Построена модель ветроэлектроэнергетической установки малой мощности на генераторе с постоян-
ными магнитами. Для стабилизации напряжения на сборной шине применены балластная нагрузка и аккуму-
ляторная батарея. Выполнено моделирование динамического режима со случайным характером скорости
ветра и изменения нагрузки.
The model of the windelectricalenergy setting of small-yield is built on a generator with permanent magnets. For
stabilizing of tension on a collapsible tire the ballast loading and storage battery is applied. The design of the dynamic
mode is executed with casual character of speed of wind and change of loading.
1. Дзензерский В.А., Житник Н.Е., Плаксин С.В., Погорелая Л.М. Принципы построения гибридных ветро-
солнечных энергоустановок // Електротехнiка та електроенергетика. – 2007. – № 1. – С. 67–72.
2. Канов Л.Н. Схемное моделирование электроэнергетических систем переменного тока // Електротехнiка
та електроенергетика. – 2004. – № 1. – С. 5 – 9.
3. Кривцов В.С., Олейников А.М., Яковлев А.И. Неисчерпаемая энергия. Кн. 2. Ветроэнергетика. – Харьков.
нац. аэрокосм. ун-т (ХАИ). – Севастополь: Севастоп. нац. техн. ун-т, 2004. – 519 с.
4. Лукутин Б.В., Шандарова Е.Б., Муравлев А.И. Энергоэффективные управляемые генераторы для ветро-
электростанций // Изв. вузов. Сер. Электромеханика. – 2008. – № 6. – С. 63–66.
5. Олейников А.М., Канов Л.Н. Исследование режимов маломощного генератора с постоянными магнита-
ми методом схемного моделирования // Вестн. СевГТУ. Сер. Механика, энергетика, экология: Сб. науч.
тр. – Севастополь, 2007. – Вып. 80. – С. 29–34.
Надійшла 1.06.2009
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-63718 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1727-9895 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T19:06:31Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут електродинаміки НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Олейников, А.М. Матвеев, Ю.В. Канов, Л.Н. Зарицкая, Е.И. 2014-06-05T15:01:18Z 2014-06-05T15:01:18Z 2009 Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности / А.М. Олейников, Ю.В. Матвеев, Л.Н. Канов, Е.И. Зарицкая // Праці Інституту електродинаміки Національної академії наук України: Зб. наук. пр. — К.: ІЕД НАНУ, 2009. — Вип 24. — С. 11-18. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. 1727-9895 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63718 621. 3. 049 Построена модель ветроэлектроэнергетической установки малой мощности на генераторе с постоянными магнитами. Для стабилизации напряжения на сборной шине применены балластная нагрузка и аккумуляторная батарея. Выполнено моделирование динамического режима со случайным характером скорости ветра и изменения нагрузки. Побудовано модель вітроелектроенергетичної установки малої потужності на генераторі з постійними магнітами. Для стабілізації напруги на збірній шині застосовано баластне навантаження і акумуляторну батарею. Виконано моделювання динамічного режиму з випадковим характером швидкості вітру і зміни навантаження. The model of the windelectricalenergy setting of small-yield is built on a generator with permanent magnets. For stabilizing of tension on a collapsible tire the ballast loading and storage battery is applied. The design of the dynamic mode is executed with casual character of speed of wind and change of loading. ru Інститут електродинаміки НАН України Праці Інституту електродинаміки НАН України Енергетичні системи та комплекси Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности Article published earlier |
| spellingShingle | Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности Олейников, А.М. Матвеев, Ю.В. Канов, Л.Н. Зарицкая, Е.И. Енергетичні системи та комплекси |
| title | Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности |
| title_full | Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности |
| title_fullStr | Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности |
| title_full_unstemmed | Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности |
| title_short | Моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности |
| title_sort | моделирование динамического режима автономной ветроэлектрической установки малой мощности |
| topic | Енергетичні системи та комплекси |
| topic_facet | Енергетичні системи та комплекси |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/63718 |
| work_keys_str_mv | AT oleinikovam modelirovaniedinamičeskogorežimaavtonomnoivetroélektričeskoiustanovkimaloimoŝnosti AT matveevûv modelirovaniedinamičeskogorežimaavtonomnoivetroélektričeskoiustanovkimaloimoŝnosti AT kanovln modelirovaniedinamičeskogorežimaavtonomnoivetroélektričeskoiustanovkimaloimoŝnosti AT zarickaâei modelirovaniedinamičeskogorežimaavtonomnoivetroélektričeskoiustanovkimaloimoŝnosti |