Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии
На примере алюминиевого сплава АД1 и полиамида-6 (ПА-6) рассмотрено пластическое течение металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации (ИПД), реализуемой методом плоской винтовой экструзии (ПВЭ). Показано, что эффект перетекания, обусловленный наличием «сквозной» и «с...
Saved in:
| Published in: | Физика и техника высоких давлений |
|---|---|
| Date: | 2013 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України
2013
|
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/69613 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии / О.В. Прокофьева, Ю.В. Возняк, Д.В. Прилепо // Физика и техника высоких давлений. — 2013. — Т. 23, № 1. — С. 116-123. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859624257194033152 |
|---|---|
| author | Прокофьева, О.В. Возняк, Ю.В. Прилепо, Д.В. |
| author_facet | Прокофьева, О.В. Возняк, Ю.В. Прилепо, Д.В. |
| citation_txt | Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии / О.В. Прокофьева, Ю.В. Возняк, Д.В. Прилепо // Физика и техника высоких давлений. — 2013. — Т. 23, № 1. — С. 116-123. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Физика и техника высоких давлений |
| description | На примере алюминиевого сплава АД1 и полиамида-6 (ПА-6) рассмотрено пластическое течение металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации (ИПД), реализуемой методом плоской винтовой экструзии (ПВЭ). Показано, что эффект перетекания, обусловленный наличием «сквозной» и «сдвиговой» составляющих пластического течения материала, выражен сильнее в случае металла по сравнению с полимером. Выявлены различия в характере распределения твердости по поперечному сечению исследуемых экструдатов.
На прикладі алюмінієвого сплаву АД1 і поліаміду-6 розглянуто пластичний плин металевих і полімерних матеріалів при інтенсивній пластичній деформації, реалізованій плоскою гвинтовою екструзією. Показано, що ефект перетікання, обумовлений наявністю «наскрізної» й «зсувної» складових пластичного плину матеріалу, виражений сильніше в разі металу в порівнянні з полімером. Виявлено відмінності в характері розподілу твердості по поперечному перерізу досліджуваних екструдатів.
By the example of aluminum alloy and polyamide-6, plastic flow of metal and polymer under severe plastic deformation implemented by the planar twist extrusion (PTE) was studied. The mentioned process is of certain advantages; it retains the main features of the conventional twist extrusion. This fact allowed using the affinity of the processes during investigation. The experimental data were obtained with the use of elements of an experimental-calculation method, involving the introduction the marker-fibers to the billet. It was shown, the revealed overflow effect taking place at planar twist extrusion is caused by the presence of the «open-ended» and «shear» components of the plastic flow of material. It was found that the overflow is more strongly expressed in the case of metal compared with the polymer. It is assumed, that this feature of plastic flow can be the reason of observed differences in the hardness distribution over the cross section of investigated extrudates.
|
| first_indexed | 2025-11-29T10:14:32Z |
| format | Article |
| fulltext |
Физика и техника высоких давлений 2013, том 23, № 1
© О.В. Прокофьева, Ю.В. Возняк, Д.В. Прилепо, 2013
PACS: 81.40.–z
О.В. Прокофьева, Ю.В. Возняк, Д.В. Прилепо
ОСОБЕННОСТИ ПЛАСТИЧЕСКОГО ТЕЧЕНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ
И ПОЛИМЕРНЫХ МАТЕРИАЛОВ ПРИ ИНТЕНСИВНОЙ
ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ МЕТОДОМ ПЛОСКОЙ ВИНТОВОЙ
ЭКСТРУЗИИ
Донецкий физико-технический институт им. А.А. Галкина НАН Украины
ул. Р. Люксембург, 72, г. Донецк, 83114, Украина
Статья поступила в редакцию 26 ноября 2012 года
На примере алюминиевого сплава АД1 и полиамида-6 (ПА-6) рассмотрено пласти-
ческое течение металлических и полимерных материалов при интенсивной пла-
стической деформации (ИПД), реализуемой методом плоской винтовой экструзии
(ПВЭ). Показано, что эффект перетекания, обусловленный наличием «сквозной» и
«сдвиговой» составляющих пластического течения материала, выражен сильнее в
случае металла по сравнению с полимером. Выявлены различия в характере рас-
пределения твердости по поперечному сечению исследуемых экструдатов.
Ключевые слова: интенсивная пластическая деформация, пластическое течение,
плоская винтовая экструзия, алюминиевые сплавы, полиамид-6
На прикладі алюмінієвого сплаву АД1 і поліаміду-6 розглянуто пластичний плин
металевих і полімерних матеріалів при інтенсивній пластичній деформації, ре-
алізованій плоскою гвинтовою екструзією. Показано, що ефект перетікання, обу-
мовлений наявністю «наскрізної» й «зсувної» складових пластичного плину ма-
теріалу, виражений сильніше в разі металу в порівнянні з полімером. Виявлено
відмінності в характері розподілу твердості по поперечному перерізу досліджува-
них екструдатів.
Ключові слова: інтенсивна пластична деформація, пластичний плин, плоска гвин-
това екструзія, алюмінієві сплави, поліамід-6
Введение
В настоящее время хорошо известны перспективы, которые открывают
наноструктурные материалы с принципиально новым комплексом свойств в
различных отраслях промышленности. Обнаружен ряд обусловленных на-
ноструктурой аномалий электрических, магнитных и механических свойств
материалов. Для формирования наноструктур разработаны многочисленные
способы, среди которых свою эффективность показали методы ИПД, осно-
Физика и техника высоких давлений 2013, том 23, № 1
117
ванные на одновременном действии высокого давления и деформации про-
стым сдвигом. Применение методов ИПД для обработки металлических ма-
териалов приводит к фрагментации зеренной структуры и формированию
границ с высокоугловыми разориентировками [1]. В случае кристаллизую-
щихся полимеров процессы ИПД могут обеспечивать формирование одно-
родной, фрагментированной надмолекулярной структуры, повышение сте-
пени совершенства и толщины кристаллических ламелей, а также управляе-
мую молекулярную ориентацию [2,3].
Свойства получаемого ИПД-материала и однородность их распределения
по объему заготовки во многом определяются характеристиками пластиче-
ского течения в процессе деформирования. Знание закономерностей этого
течения позволит управлять формированием структуры и, как следствие,
получать требуемый комплекс свойств в обрабатываемом материале.
В настоящей работе по результатам исследований проведен анализ осо-
бенностей пластического течения полимерного и металлического материа-
лов при ИПД методом плоской винтовой экструзии.
Выбор метода обработки ИПД
Одним из известных процессов ИПД является винтовая экструзия (ВЭ)
[4]. Ее недостатки, общие для большинства методов ИПД (относительно не-
большие размеры обрабатываемых заготовок, дискретность процесса обра-
ботки, а в случае металлов − жесткие условия контактного трения), сведены
к минимуму в модификации процесса, реализующего полунепрерывную об-
работку длинномерных заготовок, − плоской винтовой экструзии [5,6].
ПВЭ представляет собой продвижение заготовки через матрицу сложной
формы с двумя плоскими и двумя линейчатыми поверхностями (рис. 1,а),
а б
в г
Рис. 1. Схемы процессов ПВЭ (а), ВЭ (б) и последовательные сечения каналов мат-
риц при ПВЭ (в) и ВЭ (г)
Физика и техника высоких давлений 2013, том 23, № 1
118
причем подвижные плоские стенки матрицы обеспечивают прессование с
активным действием сил трения. Этот метод ИПД позволяет реализовать
равноканальний процесс деформирования заготовки в поперечном сечении
по схеме простого сдвига и увеличить (по сравнению с ВЭ) длину обрабаты-
ваемых заготовок.
На рис. 1 для наглядности сопоставлены процессы ПВЭ и ВЭ − их схемы,
последовательные сечения каналов матриц и вид деформируемых заготовок.
Если для ВЭ характерны зоны интенсивной деформации на входе и выходе
из винтового канала матрицы, на которые приходятся «закрутка» и «рас-
крутка» заготовки, и между которыми она продвигается без деформации, то
в случае ПВЭ эти зоны распределены по всей матрице и разделяют ее попо-
лам. В первой половине ПВЭ-матрицы заготовка, по аналогии с «закруткой»
при ВЭ, совершает наклон, обеспечивая тем самым деформацию по схеме
простого сдвига, а во второй половине матрицы заготовка выпрямляется,
что соответствует «раскрутке» при ВЭ.
Исследования [6,7] показали, что ВЭ и ПВЭ дают сопоставимые значения
накопленной деформации с отличием лишь в характере ее распределения по
сечению заготовки. Для обоих процессов характерно интенсивное переме-
шивание деформируемого материала на микроуровне при его отсутствии на
макроуровне. При этом ПВЭ позволяет обрабатывать заготовки с большим
отношением длины к поперечному размеру по сравнению с ВЭ, а примене-
ние подвижных стенок матрицы позволяет пользоваться преимуществами
активного трения, снижая тем самым нагрузку на инструмент.
Таким образом, ПВЭ, обладая определенными преимуществами, сохраня-
ет основные характеристики традиционной ВЭ, что дает возможность ис-
пользовать полученные знания о ВЭ, учитывая при этом присущие ПВЭ
особенности.
Методика проведения эксперимента
Экспериментальные исследования выполняли на заготовках из литого
алюминиевого сплава АД1 (Al − 99.30%, Cu < 0.05, Mg < 0.05, Mn < 0.025,
Fe < 0.30, Si < 030, Zn < 0.1, Ti < 0.15%, другие примеси < 0.7%) и кристалли-
зующегося полимера ПА-6. Заготовки имели размеры 25 × 40 mm в прямо-
угольном сечении и длину 70 mm. Деформацию ПВЭ осуществляли без про-
тиводавления при температуре 150°С и скорости движения пуансона 3.0 mm/s.
В качестве смазки использовали расплав смеси солидола и воска. Рабочей
средой для передачи давления от инструмента к заготовке служил мелко-
дисперсный графит.
Перед ПВЭ по методике, описанной в [8], в торец исходного образца на
глубину 20 mm, достаточную для исключения влияния нестационарного
пластического течения, были введены метки-волокна (рис. 2). Для алюми-
ниевой заготовки использовали метки из меди, а для полиамидной − из того
же полимера. После деформации нестационарный участок заготовки срезали,
Физика и техника высоких давлений 2013, том 23, № 1
119
ее торец шлифовали, производили сканирование и оцифровку координат
расположения меток. В качестве координат положения метки использовали
координаты центра тяжести фигуры, образованной контуром волокна.
Результаты и обсуждение
Полученные результаты представлены на рис. 3. Для металла можно видеть
некоторое искажение виртуального прямоугольника, построенного по исход-
ным положениям меток (рис. 3,д). В полимерной заготовке это искажение вы-
ражено в значительно меньшей степени (рис. 3,е). Численный анализ данных
оцифровки фотографий показал, что среднее по сечению отклонение меток от
исходного положения ( ( ) ( )2 2
0 1 0 1
1
1
i i i i
n
i
x x y y
n =
− + −∑ , где n = 9 − количество
меток в сечении, 0 0( , )x y , 1 1( , )x y − координаты меток соответственно до и
после ПВЭ) для алюминия составляет 2.2, тогда как для полиамида − 1.5.
Подобное искажение в поперечном сечении заготовки характерно и для
процесса ВЭ. Оно связывается с наличием так называемого перетекания −
движения материальных точек внутри контура поперечного сечения [4]. Пе-
ретекание дополняет чисто винтовое течение материала и в совокупности с
ним обеспечивает сохранение постоянного объема деформируемого образца.
Выражение для поля скоростей течения V при ВЭ имеет две составляющие:
V = V1 + V2, (1)
где V1 описывает «винтовое течение» материала, т.е. движение поперечного
сечения заготовки как целого, а V2 является отклонением V от V1 и связыва-
ется с перетеканием материала в поперечном сечении заготовки.
Воспользовавшись близостью процессов ВЭ и ПВЭ, полученные резуль-
таты можно объяснить на основе следующих представлений о природе пере-
текания. При ВЭ кинематически возможны два предельных варианта пла-
стического течения. Первый описывается «винтовым» полем, а второй пред-
ставляет собой течение вдоль оси экструзии с преодолением выступов вин-
товой поверхности как препятствий –
«сквозное» течение. При «винтовом»
течении деформация материала про-
исходит лишь на входе и выходе из
винтового участка матрицы, а внут-
ри него заготовка движется, как винт
в гайке, без деформации, испытывая
лишь трение о поверхность матрицы.
При «сквозном» течении деформа-
ция заготовки происходит на всем
протяжении матрицы, а материальные
точки движутся вдоль контактной
поверхности по кратчайшим путям,
Рис. 2. Схема заготовки для экспери-
мента
Физика и техника высоких давлений 2013, том 23, № 1
120
а б
в г
д е
Рис. 3. Поперечные сечения алюминиевой (а, в) и полиамидной (б, г) заготовок в
исходном состоянии (а, б) и после одного прохода ПВЭ (в, г); сопоставление поло-
жений меток до (сплошные маркеры) и после (пустые маркеры) ПВЭ (д, е)
поэтому работа сил трения меньше, чем в первом случае. Как правило, при
ВЭ периферийные участки заготовки, следуя за геометрией канала винтовой
матрицы, реализуют «винтовое» течение, тогда как центральная ее часть
стремится пройти сквозь канал, огибая его внутренние выступы и реализуя
тем самым «сквозное» течение. В результате суперпозиции этих двух тече-
ний центральная область заготовки несколько запаздывает относительно пе-
риферийных участков, и происходит упомянутое выше перетекание мате-
риала в поперечном сечении заготовки.
Аналогичная ситуация наблюдается и для процесса ПВЭ. В данном случае
вместо «винтового» течения имеет место «сдвиговое», при котором перифе-
рийные точки заготовки совершают наклон, следуя за геометрией канала. При
Физика и техника высоких давлений 2013, том 23, № 1
121
этом для центральной части так же, как в случае ВЭ, характерно «сквозное»
течение. Суперпозиция «сквозного» и «сдвигового» течений обеспечивает на-
блюдаемое на рис. 3,д,е перетекание в поперечном сечении заготовки.
По аналогии с ВЭ поле скоростей V при ПВЭ можно рассматривать как
взвешенную сумму вышеупомянутых кинематически-возможных полей:
V = (1 − λ)V1 + λV3, (2)
где V3 − составляющая поля, отвечающая за «сквозное» течение; λ − весовой
коэффициент, изменяющийся в пределах от 0 до 1. В случае, когда λ прини-
мает свои граничные значения 0 и 1, поле скоростей V вырождается соот-
ветственно в V1 или V3, а для промежуточных значений λ поле V представ-
ляет собой их суперпозицию.
Из соотношений (1) и (2) можно получить выражение для скорости пере-
текания:
V2 = λ(V3 − V1), (3)
из которого следует, что она линейно зависит от весового коэффициента λ.
О наличии перетекания при ПВЭ косвенно свидетельствуют измерения
прочностных свойств обработанных материалов. Так, для ВЭ-металлов бы-
ло показано [4,9], что перетекание (благодаря составляющей «сквозного»
течения) обеспечивает деформацию приосевой зоны заготовки. При ПВЭ
центральная зона также имеет ненулевую деформацию, на что указывает
повышение твердости обработанного алюминия в этой зоне (рис. 4). Наи-
более сильно перетекание выражено на периферии металлической заготов-
ки ввиду преобладания там «сдвигового» течения. Из сопоставления рис.
4,б и рис. 3,д видно, что областям с максимальными значениями твердости
соответствуют наибольшие по сечению отклонения меток от их исходных
положений.
а б
Рис. 4. Распределение твердости в алюминиевом образце: а – исходный литой, б –
после одного прохода ПВЭ
Что касается полимера ПА-6, то, как было упомянуто выше, перетекание для
него выражено в меньшей степени. На рис. 3,е отклонение центральной метки
от ее исходного положения не многим отличается от соответствующих откло-
Физика и техника высоких давлений 2013, том 23, № 1
122
нений остальных меток сечения. Это
свидетельствует о преобладании по
всему сечению полимерной заготовки
одной составляющей пластического
течения. Распределение прочностных
свойств в сечении ПА-6 после дефор-
мирования ПВЭ имеет сходные черты
с распределением в металле и харак-
теризуется вытянутыми изолиниями
твердости вдоль короткой стороны
сечения, однако твердость в данном
случае максимальна в центральной
зоне и убывает в направлении пери-
ферии сечения (рис. 5).
Одним из факторов, влияющих на интенсивность перетекания материала
в поперечном сечении при ПВЭ, является форма профиля деформирующей
матрицы. По аналогии с процессом ВЭ увеличение числа и высоты препят-
ствий при движении материальных точек по кратчайшим путям вдоль кон-
тактной поверхности матрицы снижает «сквозную» составляющую течения
материала. В этом случае общее течение смещается в сторону «сдвигового»
и согласно (3) интенсивность перетекания уменьшается. Этот фактор дает
возможность получать различные структуры в обрабатываемых материалах.
Выводы
1. Установлено, что в процессе ПВЭ имеет место так называемое перете-
кание, характерное для процесса традиционной ВЭ. Оно представляет собой
суперпозицию «сквозной» и «сдвиговой» составляющих течения материала.
2. На примере алюминиевого сплава АД1 и полимера ПА-6 показано, что
распределение твердости по поперечному сечению деформированной заго-
товки для металлического и полимерного материалов имеет сходный харак-
тер − вытянутые изолинии вдоль короткой стороны сечения, однако поло-
жения максимума и минимума твердости для них противоположны. Такое
отличие может быть связано с более интенсивным процессом перетекания в
случае металлической заготовки по сравнению с полимерной при реализа-
ции ПВЭ.
1. Р.З. Валиев, И.В. Александров, Объемные наноструктурные металлические ма-
териалы: получение, структура и свойства, Академкнига, Москва (2007).
2. V.A. Beloshenko, A.V. Voznyak, Yu.V. Voznyak, V.A. Glasunova, T.E. Konstantinova,
Polym. Eng. Sci. 52, 1815 (2012).
3. V.A. Beloshenko, A.V. Voznyak, Yu.V. Voznyak, G.V. Dudarenko, J. Appl. Polym. Sci.
127, 1377 (2013).
Рис. 5. Распределение твердости по по-
перечному сечению экструдированного
ПА-6
Физика и техника высоких давлений 2013, том 23, № 1
123
4. Я.Е. Бейгельзимер, В.Н. Варюхин, Д.В. Орлов, С.Г. Сынков, Винтовая экструзия –
процесс накопления деформации, ТЕАН, Донецк (2003).
5. Я.Е. Бейгельзимер, Д.В. Прилепо, С.Г. Сынков, ФТВД 17, № 2, 100 (2007).
6. Y. Beygelzimer, D. Prilepo, R. Kulagin, V. Grishaev, O. Abramova, V. Varyukhin, M. Kula-
kov, J. Mater. Proc. Techn. 211, 522 (2011).
7. Я.Е. Бейгельзимер, Д.В. Прилепо, В.И. Капустин, Обработка материалов давле-
нием 27, № 2, 14 (2011).
8. Y. Beygelzimer, A. Reshetov, S. Synkov, O. Prokof'eva, R. Kulagin, J. Mater. Proc.
Techn. 209, 3650 (2009).
9. Y. Beygelzimer, V. Varyukhin, S. Synkov, Int. J. Mater. Form. 1, 443 (2008).
O. Prokof’eva, Yu.V. Voznyak, D. Prilepo
PECULIARITIES OF PLASTIC FLOW OF METALLIC AND POLYMERIC
MATERIALS UNDER SEVERE PLASTIC DEFORMATION BY PLANAR
TWIST EXTRUSION
By the example of aluminum alloy and polyamide-6, plastic flow of metal and poly-
mer under severe plastic deformation implemented by the planar twist extrusion (PTE)
was studied. The mentioned process is of certain advantages; it retains the main features
of the conventional twist extrusion. This fact allowed using the affinity of the processes
during investigation. The experimental data were obtained with the use of elements of an
experimental-calculation method, involving the introduction the marker-fibers to the bil-
let. It was shown, the revealed overflow effect taking place at planar twist extrusion is
caused by the presence of the «open-ended» and «shear» components of the plastic flow
of material. It was found that the overflow is more strongly expressed in the case of metal
compared with the polymer. It is assumed, that this feature of plastic flow can be the rea-
son of observed differences in the hardness distribution over the cross section of investi-
gated extrudates.
Keywords: severe plastic deformation, plastic flow, planar twist extrusion, aluminum
alloy, polyamide-6
Fig. 1. Schemes of PTE (a), TE (б) and succeeding cross-sections of the channels at PTE
(в) and TE (г)
Fig. 2. Scheme of the billet to be tested
Fig. 3. Cross-sections of the aluminum billet (а, в) and the polyamide billet (б, г) in the
initial state (а, б) and after one pass of PTE (в, г); comparison of marker positions before
(solid markers) and after PTE (blank markers) (д, е)
Fig. 4. Hardness distribution in the aluminum sample: а – the initial cast one, б − after
one PTE pass
Fig. 5. Hardness distribution over the cross-section of the extruded PA-6
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-69613 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0868-5924 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-29T10:14:32Z |
| publishDate | 2013 |
| publisher | Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Прокофьева, О.В. Возняк, Ю.В. Прилепо, Д.В. 2014-10-17T12:36:46Z 2014-10-17T12:36:46Z 2013 Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии / О.В. Прокофьева, Ю.В. Возняк, Д.В. Прилепо // Физика и техника высоких давлений. — 2013. — Т. 23, № 1. — С. 116-123. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 0868-5924 PACS: 81.40.–z https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/69613 На примере алюминиевого сплава АД1 и полиамида-6 (ПА-6) рассмотрено пластическое течение металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации (ИПД), реализуемой методом плоской винтовой экструзии (ПВЭ). Показано, что эффект перетекания, обусловленный наличием «сквозной» и «сдвиговой» составляющих пластического течения материала, выражен сильнее в случае металла по сравнению с полимером. Выявлены различия в характере распределения твердости по поперечному сечению исследуемых экструдатов. На прикладі алюмінієвого сплаву АД1 і поліаміду-6 розглянуто пластичний плин металевих і полімерних матеріалів при інтенсивній пластичній деформації, реалізованій плоскою гвинтовою екструзією. Показано, що ефект перетікання, обумовлений наявністю «наскрізної» й «зсувної» складових пластичного плину матеріалу, виражений сильніше в разі металу в порівнянні з полімером. Виявлено відмінності в характері розподілу твердості по поперечному перерізу досліджуваних екструдатів. By the example of aluminum alloy and polyamide-6, plastic flow of metal and polymer under severe plastic deformation implemented by the planar twist extrusion (PTE) was studied. The mentioned process is of certain advantages; it retains the main features of the conventional twist extrusion. This fact allowed using the affinity of the processes during investigation. The experimental data were obtained with the use of elements of an experimental-calculation method, involving the introduction the marker-fibers to the billet. It was shown, the revealed overflow effect taking place at planar twist extrusion is caused by the presence of the «open-ended» and «shear» components of the plastic flow of material. It was found that the overflow is more strongly expressed in the case of metal compared with the polymer. It is assumed, that this feature of plastic flow can be the reason of observed differences in the hardness distribution over the cross section of investigated extrudates. ru Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України Физика и техника высоких давлений Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии Peculiarities of plastic flow of metallic and polymeric materials under severe plastic deformation by planar twist extrusion Article published earlier |
| spellingShingle | Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии Прокофьева, О.В. Возняк, Ю.В. Прилепо, Д.В. |
| title | Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии |
| title_alt | Peculiarities of plastic flow of metallic and polymeric materials under severe plastic deformation by planar twist extrusion |
| title_full | Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии |
| title_fullStr | Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии |
| title_full_unstemmed | Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии |
| title_short | Особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии |
| title_sort | особенности пластического течения металлических и полимерных материалов при интенсивной пластической деформации методом плоской винтовой экструзии |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/69613 |
| work_keys_str_mv | AT prokofʹevaov osobennostiplastičeskogotečeniâmetalličeskihipolimernyhmaterialovpriintensivnoiplastičeskoideformaciimetodomploskoivintovoiékstruzii AT voznâkûv osobennostiplastičeskogotečeniâmetalličeskihipolimernyhmaterialovpriintensivnoiplastičeskoideformaciimetodomploskoivintovoiékstruzii AT prilepodv osobennostiplastičeskogotečeniâmetalličeskihipolimernyhmaterialovpriintensivnoiplastičeskoideformaciimetodomploskoivintovoiékstruzii AT prokofʹevaov peculiaritiesofplasticflowofmetallicandpolymericmaterialsundersevereplasticdeformationbyplanartwistextrusion AT voznâkûv peculiaritiesofplasticflowofmetallicandpolymericmaterialsundersevereplasticdeformationbyplanartwistextrusion AT prilepodv peculiaritiesofplasticflowofmetallicandpolymericmaterialsundersevereplasticdeformationbyplanartwistextrusion |