Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁
Методами рентгеновской дифракции и резистометрии изучено влияние предварительной обработки гидростатическим давлением (ОГД) и гидроэкструзией (ОГЭ) на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава (АС) Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁. Показано, что после ОГД и ОГЭ аморфное состояние сплава сохраняется...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Физика и техника высоких давлений |
|---|---|
| Дата: | 2005 |
| Автори: | , , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України
2005
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/70125 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ / В.Н. Варюхин, Т.Т. Мороз, А.С. Сынков, Я.Е. Бейгельзимер, Е.И. Пушенко // Физика и техника высоких давлений. — 2005. — Т. 15, № 1. — С. 146-152. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859761988450648064 |
|---|---|
| author | Варюхин, В.Н. Мороз, Т.Т. Сынков, А.С. Бейгельзимер, Я.Е. Пушенко, Е.И. |
| author_facet | Варюхин, В.Н. Мороз, Т.Т. Сынков, А.С. Бейгельзимер, Я.Е. Пушенко, Е.И. |
| citation_txt | Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ / В.Н. Варюхин, Т.Т. Мороз, А.С. Сынков, Я.Е. Бейгельзимер, Е.И. Пушенко // Физика и техника высоких давлений. — 2005. — Т. 15, № 1. — С. 146-152. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Физика и техника высоких давлений |
| description | Методами рентгеновской дифракции и резистометрии изучено влияние предварительной обработки гидростатическим давлением (ОГД) и гидроэкструзией (ОГЭ) на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава (АС) Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁. Показано, что после ОГД и ОГЭ аморфное состояние сплава сохраняется. При этом обнаружены изменения величин интегральной ширины гало и степени когерентности структуры АС. Термическая устойчивость сплава после ОГД и ОГЭ при величине относительной деформации ψ = 16% снижается, а после ОГЭ при ψ = 60% − повышается. Предварительные ОГД и ОГЭ не изменяют механизм, последовательность выделения и фазовый состав продуктов кристаллизации.
The effect of preliminary treatment by means of hydrostatic pressure (PT) and hydroextrusion (EXT) on the structure and thermal stability of the amorphous alloy (AA) Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ was studied using X-ray diffraction and the resistance measurement. It is shown that after PT and EXT the amorphous state of alloy remains stable, but its fine structure is changed taking into account the variation in the integrated width of halo and coherence degree of the structure. The thermal stability of the alloy is decreased after PT and EXT to the relative deformation ψ = 16%, but that is enhanced after EXT to ψ = 60%. PT and EXT do not alter the crystallization mechanism, the sequence of the crystalline phase formation, and the phase composition of the crystallization products.
|
| first_indexed | 2025-12-02T04:48:20Z |
| format | Article |
| fulltext |
Физика и техника высоких давлений 2005, том 15, № 1
146
PACS: 81.40.Vw
В.Н. Варюхин, Т.Т. Мороз, А.С. Сынков, Я.Е. Бейгельзимер,
Е.И. Пушенко
ВЛИЯНИЕ РЕЖИМА И СПОСОБА ОБРАБОТКИ ДАВЛЕНИЕМ
НА СТРУКТУРУ И ТЕРМИЧЕСКУЮ УСТОЙЧИВОСТЬ АМОРФНОГО
СПЛАВА Fe69.6Co24.4Si2.9B3.1
Донецкий физико-технический институт им. А.А. Галкина НАН Украины
ул. Р. Люксембург, 72, г. Донецк, 83114, Украина
Методами рентгеновской дифракции и резистометрии изучено влияние предвари-
тельной обработки гидростатическим давлением (ОГД) и гидроэкструзией (ОГЭ)
на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава (АС)
Fe69.6Co24.4Si2.9B3.1. Показано, что после ОГД и ОГЭ аморфное состояние сплава
сохраняется. При этом обнаружены изменения величин интегральной ширины гало
и степени когерентности структуры АС. Термическая устойчивость сплава после
ОГД и ОГЭ при величине относительной деформации ψ = 16% снижается, а после
ОГЭ при ψ = 60% − повышается. Предварительные ОГД и ОГЭ не изменяют
механизм, последовательность выделения и фазовый состав продуктов кри-
сталлизации.
Уникальные свойства (высокий уровень физико-механических и физико-
химических параметров) металлических сплавов в аморфном и нанокри-
сталлическом состояниях [1,2] настоятельно заставляют искать новые и со-
вершенствовать имеющиеся способы получения таких материалов в виде
массивных образцов и заготовок. Ведущее место среди них занимают мето-
ды компактирования, использующие различные виды обработки давлением
[3−5].
Цель настоящей работы – изучить влияние предварительных ОГД и ОГЭ
на структуру и термическую устойчивость АС Fe69.6Co24.4Si2.9B3.1.
Материал и методика эксперимента
Аморфный сплав Fe69.6Co24.4Si2.9B3.1 получен быстрой закалкой из рас-
плава на вращающемся диске в виде ленты шириной 11 mm при толщине
0.025 mm. Обработка давлением выполнена двумя (Ι и ΙΙ) способами.
Ι способ представляет собой предварительную ОГД. Она проведена при
комнатной температуре в повторно-статическом режиме с разным числом
Физика и техника высоких давлений 2005, том 15, № 1
147
циклов (n = 1, 3, 5) нагружения при давлении P = 1 GPa и подробно описана
в [6]. В данной работе ОГД осуществлена в двух режимах, отличающихся
временем выдержки под нагрузкой τ. В первом режиме при n = 1 и n = 3 для
каждого цикла нагружения τ = 180 s, во втором – при n = 1 и n = 5 соответст-
венно τ = 300 s и τ = 60 s, т.е. суммарное время под нагрузкой было одина-
ковым и равным τ = 300 s.
ΙΙ способ – предварительная ОГЭ. Для этого отрезок ленты 1 (рис. 1) дли-
ной 100 mm помещали между двумя половинами цилиндрической заготовки
3 диаметром 24 mm и запаковывали в медную трубу с внутренним диамет-
ром 24+0.5 mm и наружным 28 mm. Один из торцов заготовки закрывали
внутренней заглушкой 4 с канавками, в которые закатывали медную трубу с
целью герметизации заготовки от высокого давления, и устанавливали
внешнюю заглушку из прочной стали для предотвращения «отстрела» заго-
товки. ОГЭ проводили в установке для гидропрессования с рабочим каналом
контейнера ∅ 50 mm, степенями относительной деформации ψ = 16 и 60% и
уровнем давления гидроэкструзии соответственно P = 420 и 1100 MPa.
1
5
2 A
A4
3 3
1
2 A-A
Рис. 1. Схема упаковки ленты для ОГЭ: 1 – аморфная лента; 2 − медная труба; 3 –
разрезанный стальной цилиндр; 4 – внутренняя заглушка; 5 – внешняя заглушка
Структурные данные получены методом рентгеновской дифракции в
фильтрованном железном излучении на установке ДРОН-3 и фотометодом в
Cr Kα-излучении в камере Дебая−Шеррера на установке УРС-55.
За меру термической устойчивости сплава принята температура Тs начала
кристаллизации, фиксируемая при нагреве образцов со скоростью 0.25 K/s
методами резистометрии или рентгеноструктурного анализа (РСА). Элек-
тросопротивление R измерено (с погрешностью ±2·10−5 Ω) 4-контактным
методом на постоянном токе. Падение напряжения (пропорциональное ∆R)
и температура (с точностью ±1.0 K) при нагреве образцов записаны с помо-
щью 6-канального потенциометра КСП-4. Проанализированы температур-
ные зависимости относительного электросопротивления R/R0 (R, R0 – теку-
щее и измеренное перед началом нагревания значения электросопротивле-
ния образца).
Физика и техника высоких давлений 2005, том 15, № 1
148
Результаты и их обсуждение
I способ (ОГД). Данные РСА, приведенные на рис. 2, свидетельствуют о
том, что после предварительной ОГД аморфное состояние сплава сохраняет-
ся: дифракционные картины представляют собой широкое гало, максимум
интенсивности которого соответствует углу 2θ = 57.2° и практически не за-
висит от режима ОГД. Однако тонкая структура АС, характеризуемая таки-
ми величинами, как интегральная ширина β гало и степень ξ когерентности
структуры (ξ = Icoh/(Icoh + Iincoh), где Icoh и Iincoh – интенсивности соответст-
венно когерентного (гало) и некогерентного рассеяния рентгеновских лучей)
претерпевают заметные изменения. Так, с ростом числа циклов ОГД ве-
личина β растет, а ξ − уменьшается, достигая минимального значения
при n = 3.
40 50 60 70 80 90
500
1000
1500
2000
2500
3000
I,
a
rb
. u
ni
ts
.
IincohIcoh
4
3
2
1
2θ, grad
На рис. 3 приведены кривые изменения относительного электросопротив-
ления R/R0, полученные при нагреве образцов без и после ОГД. Температура
начала кристаллизации Ts (соответствует температуре первого резкого паде-
ния R) снижается с ростом n. Минимальное значение Ts = 718 K получено
для образца, подвергнутого ОГД при n = 3 (для образца без ОГД Ts = 728 K).
Кроме того, из анализа данных рис. 2 следует, что режим ОГД не оказывает
существенного влияния на величину Ts и конкретный вид кривых R/R0(T).
Существенное значение при этом имеет суммарная продолжительность вы-
держки образца под нагрузкой. Температура, при которой наблюдается вто-
рое резкое падение R на кривых рис. 2, соответствует началу второй стадии
кристаллизации. По данным РСА, первая стадия – первичная кристаллиза-
ция с выделением твердого раствора на основе α-Fe. Конечный продукт
кристаллизации представляет собой смесь твердых растворов на основе
двух фаз (рис. 4): α-Fe (ОЦК) и борида Fe2B (ОЦТ). Кроме того, РСА-
данные свидетельствуют о том, что предварительная ОГД не изменяет меха-
низм, последовательность выделения и фазовый состав продуктов кристал-
лизации.
Рис. 2. Дифрактограммы, полу-
ченные для образцов исследуе-
мого сплава без ОГД (кривая 1 –
ξ = 0.65, β = 7.2°) и после ОГД: 2 –
n = 3, ξ = 0.60, β = 7.5°; 3 – n = 5,
ξ = 0.63, β = 7.3°; 4 − n = 1, ξ =
= 0.63, β = 7.3°
Физика и техника высоких давлений 2005, том 15, № 1
149
400 500 600 700 800 900 1000
0.8
0.9
1.0
1.1
R/
R 0
T, K
40 60 80 100 120
0
10
20
30
40
50
60
4
3
2
1 α-
Fe
α-
Fe
Fe
2Bα-
Fe
Fe
2B
I,
10
3 a
rb
. u
ni
ts
2θ, grad
Рис. 3. Температурные зависимости относительного электросопротивления R/R0
для образцов сплава без (○, Ts = 728 K) и после ОГД: × − n = 3, Ts = 718 K; ∆ − n = 5,
Ts = 723 K; □ − n = 1, Ts = 723 K
Рис. 4. Дифрактограммы образцов после нагрева до 973 K (охлаждение с печью)
без (1) и после ОГД: 2 – n = 1; 3 − n = 3; 4 − n = 5
II способ (ОГЭ). После предварительной ОГЭ сплошность ленты наруша-
ется. При относительной деформации ψ = 16% лента по всей длине расще-
пилась на слои, расположенные под углом 45° к оси деформирования, а по-
сле деформации до ψ = 60% раздробилась на отдельные кусочки. Структур-
ные данные после ОГЭ получены фотометодом с последующим микрофото-
метрированием в интервале углов θ = 25−80°. Из рис. 5 видно, что и после
ОГЭ аморфное состояние сплава сохраняется. При этом следует обратить
внимание на немонотонную зависимость величин ξ и ψ. Степень ξ коге-
рентности структуры АС после ОГЭ при ψ = 16% возросла до ξ = 0.09, а при
ψ = 60% − понизилась до ξ = 0.03 (для образца без ОГЭ ξ = 0.08). Использо-
вание фотометода позволило в более наглядном виде выявить влияние де-
формационных эффектов на некогерентную часть общей интенсивности
рассеяния рентгеновских лучей исследуемыми образцами.
20 30 40 50 60 70 80
0
20
40
60
80
100
Hcoh
Hincoh
3
2
1
I,
ar
b.
u
ni
ts
θ, grad
Рис. 5. Микрофотометрические
кривые для образцов сплава без
ОГЭ (кривая 1 − ξ = 0.08, β = 5.8°,
γ = Hincoh/Hcoh = 4.6) и после ОГЭ:
2 − ψ = 16%, ξ = 0.09, β = 5.3°, γ =
= 3.2; 3 − ψ = 60%, ξ = 0.03, γ = 9.4
Физика и техника высоких давлений 2005, том 15, № 1
150
Для определения Ts образцы сплава без и после ОГЭ (ψ = 16 и 60%) на-
грели одновременно со скоростью 0.25 K/s (как и при использовании метода
резистометрии) до 725; 733 и 873 K, быстро охладили и провели РСА. Ока-
залось, что в образце после ОГЭ при ψ = 16% и нагреве до 725 K наряду с
аморфной обнаружено ∼ 10% кристаллической (α-Fe) фазы, а при ψ = 60%
при нагреве до 733 K (напомним, что сплав без предварительной обработки
имеет Ts = 728 K) зафиксировано ∼ 2% кристаллической фазы (рис. 6). Та-
ким образом, предварительная ОГЭ при величине относительной деформа-
ции ψ = 16% снижает, а при ψ = 60% − повышает термическую устойчи-
вость изучаемого АС. При этом механизм, последовательность выделения и
фазовый состав продуктов кристаллизации не изменяются (рис. 7).
20 30 40 50 60 70 80
0
20
40
60
80
3
2
1
I,
ar
b.
u
ni
ts
Θ, grad
20 30 40 50 60 70 80
0
50
100
150
200
250
3
2
1
I,
ar
b.
u
ni
ts
θ, grad
Рис. 6. Микрофотометрические кривые для образцов сплава после нагрева до 733 K
без (1) и после ОГЭ: 2 − ψ = 16%; 3 − ψ = 60%; ● − α-Fe
Рис. 7. Микрофотометрические кривые для образцов сплава после нагрева до 873 K
без (1) и после ОГЭ: 2 − ψ = 16%; 3 − ψ = 60%; ● − α-Fe, ▲ − Fe2B
Аморфное состояние сплава термодинамически неустойчивое. Предвари-
тельная обработка давлением, вызывая заметные изменения в тонкой струк-
туре АС, способствует протеканию процесса необратимой структурной ре-
лаксации. Последняя в рамках микроскопической модели [7] протекает пу-
тем рекомбинации и аннигиляции структурных дефектов p- и n-типов. В за-
висимости от преобладания того или иного процесса может быть ускорен
или замедлен процесс кристаллизации при нагреве АС (оба типа этих дефек-
тов участвуют в процессах массопереноса).
Полученные в работе данные указывают, что после ОГД и ОГЭ при ψ = 16%
термическая устойчивость сплава понизилась. Однако влияние этих обрабо-
ток на тонкую структуру сплава оказалось различным. С ростом числа цик-
лов ОГД степень когерентности ξ уменьшается, а после ОГЭ при ψ = 16% −
увеличивается. С позиции кластерной модели [8] это означает, что в первом
случае растет доля неупорядоченных областей структуры, дающих основной
●
●
●
● ▲
●
●
▲
▲
Физика и техника высоких давлений 2005, том 15, № 1
151
вклад в некогерентную часть интенсивности рассеяния рентгеновских лучей.
Во втором случае, наоборот, увеличивается доля кластеров (скопление ато-
мов с упорядоченным расположением атомов, удерживаемых тем или иным
типом связи), принимающих участие в когерентном рассеянии. Иными сло-
вами, после ОГЭ (при ψ = 16%) степень порядка в структуре АС увеличива-
ется и сплав оказывается более подготовленным к процессу кристаллизации
при дальнейшем его нагреве. Можно предположить, что в первом случае
(после ОГД) наряду с процессами перераспределения уже имеющихся
структурных дефектов возникли новые, которые при последующем нагреве
стали центрами кристаллизации. В пользу этого предположения свидетель-
ствуют данные по измерению удельного электросопротивления (оно выше
на 15% в образцах после ОГД) и поведение кривых R/R0(T). После ОГЭ при
ψ = 60% величина ξ снизилась примерно в 3 раза по сравнению с образцом
без ОГЭ. Термическая устойчивость образца после ОГЭ оказалась самой вы-
сокой, т.е. в результате предварительной обработки структурные дефекты,
по-видимому, стали мельче и термодинамически более устойчивыми. Для
корректного объяснения полученных данных небходимо изучить влияние
предварительных ОГД и ОГЭ на кинетику процессов структурной релакса-
ции и кристаллизации исследуемого сплава.
Выводы
1. После предварительных ОГД и ОГЭ аморфное состояние исследуемого
сплава сохраняется, но тонкая структура его претерпевает заметные изменения.
2. Термическая устойчивость сплава после ОГД с ростом числа циклов n
снижается, достигая минимального значения при n = 3. При этом температу-
ра начала кристаллизации сплава Ts определяется суммарным временем вы-
держки образца под нагрузкой и не зависит от режима ОГД.
После ОГЭ при относительной деформации ψ = 16% термическая устой-
чивость сплава понижается, а при ψ = 60% − увеличивается по сравнению со
сплавом без ОГЭ.
3. ОГД и ОГЭ не изменяют механизм, последовательность выделения и
фазовый состав продуктов кристаллизации при последующем нагреве ис-
следуемого аморфного сплава.
1. Р.А. Андриевский, А.М. Глезер, ФММ 88, № 1, 50 (1999).
2. Р.А. Андриевский, А.М. Глезер, ФММ 89, № 1, 91 (2000).
3. Аморфные металлические сплавы, Ф.Е. Люборский (ред.), Металлургия, Моск-
ва (1987).
4. Р.З. Валиев, И.В. Александров, Наноструктурные материалы, полученные ин-
тенсивной пластической деформацией, Логос, Москва (2000).
5. Б.С. Митин, В.А. Васильев, Порошковая металлургия аморфных и микрокри-
сталлических материалов, Металлургия, Москва (1992).
Физика и техника высоких давлений 2005, том 15, № 1
152
6. В.Н. Варюхин, Т.Т. Мороз, В.С. Абрамов, В.Г. Сынков, В.П. Кравченко, ФТВД
13, № 2, 7 (2003).
7. T. Egami, V. Vitek, D. Srolovitz, in: Proc. 4th. Int. Conf. on Rapidly Quenched Met-
als, Sendai (1981), p. 517.
8. Т.Т. Мороз, З.А. Самойленко, Неорганические материалы 32, 413 (1996).
V.N. Varyukhin, T.T. Moroz, A.S. Synkov, Ya.E. Beygelzimer, E.K. Pushenko
INFLUENCE OF THE REGIME AND TYPE OF PRELIMINARY
PRESSURE TREATMENT ON THE STRUCTURE AND THERMAL
STABILITY OF AMORPHOUS Fe69.6Co24.4Si2.9B3.1 ALLOY
The effect of preliminary treatment by means of hydrostatic pressure (PT) and hydroex-
trusion (EXT) on the structure and thermal stability of the amorphous alloy (AA)
Fe69.6Co24.4Si2.9B3.1 was studied using X-ray diffraction and the resistance measurement.
It is shown that after PT and EXT the amorphous state of alloy remains stable, but its fine
structure is changed taking into account the variation in the integrated width of halo and
coherence degree of the structure. The thermal stability of the alloy is decreased after PT
and EXT to the relative deformation ψ = 16%, but that is enhanced after EXT to ψ =
60%. PT and EXT do not alter the crystallization mechanism, the sequence of the crystal-
line phase formation, and the phase composition of the crystallization products.
Fig. 1. Plan of the amorphous ribbon packing for the preliminary treatment by means of
hydroextrusion: 1 – amorphous ribbon; 2 – copper tube; 3 − cut steel circular cylinder;
4 – internal plug; 5 – external plug
Fig. 2. X-ray diffraction patterns of the investigated alloy without PT (curve 1 – ξ = 0.65,
β = 7.2°) and after PT: 2 – n = 3, ξ = 0.60, β = 7.5°; 3 – n = 5, ξ = 0.63, β = 7.3°; 4 − n = 1,
ξ = 0.63, β = 7.3°
Fig. 3. Temperature dependences of the relative electrical resistance R/R0 for alloy sam-
ples without (○, Ts = 728 K) and after PT: × − n = 3, Ts = 718 K; ∆ − n = 5, Ts = 723 K;
□ − n = 1, Ts = 723 K
Fig. 4. X-ray diffraction patterns for alloy samples after heating to 973 K followed by
quenching without (1) and after PT: 2 – n = 1; 3 − n = 3; 4 − n = 5
Fig. 5. Microphotograms from alloy samples without (curve 1 − ξ = 0.08, β = 5.8°, γ =
= Hincoh/Hcoh = 4.6) and after EXT: 2 − ψ = 16%, ξ = 0.09, β = 5.3°, γ = 3.2; 3 − ψ = 60%,
ξ = 0.03, γ = 9.4
Fig. 6. Microphotograms from alloy samples after heating to 733 K without (1) and after
EXT: 2 − ψ = 16%; 3 − ψ = 60%; ● − α-Fe
Fig. 7. Microphotograms from alloy samples after heating to 873 K without (1) and after
EXT: 2 − ψ = 16%; 3 − ψ = 60%; ● − α-Fe, ▲ − Fe2B
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-70125 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0868-5924 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-02T04:48:20Z |
| publishDate | 2005 |
| publisher | Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Варюхин, В.Н. Мороз, Т.Т. Сынков, А.С. Бейгельзимер, Я.Е. Пушенко, Е.И. 2014-10-28T20:22:51Z 2014-10-28T20:22:51Z 2005 Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ / В.Н. Варюхин, Т.Т. Мороз, А.С. Сынков, Я.Е. Бейгельзимер, Е.И. Пушенко // Физика и техника высоких давлений. — 2005. — Т. 15, № 1. — С. 146-152. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 0868-5924 PACS: 81.40.Vw https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/70125 Методами рентгеновской дифракции и резистометрии изучено влияние предварительной обработки гидростатическим давлением (ОГД) и гидроэкструзией (ОГЭ) на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава (АС) Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁. Показано, что после ОГД и ОГЭ аморфное состояние сплава сохраняется. При этом обнаружены изменения величин интегральной ширины гало и степени когерентности структуры АС. Термическая устойчивость сплава после ОГД и ОГЭ при величине относительной деформации ψ = 16% снижается, а после ОГЭ при ψ = 60% − повышается. Предварительные ОГД и ОГЭ не изменяют механизм, последовательность выделения и фазовый состав продуктов кристаллизации. The effect of preliminary treatment by means of hydrostatic pressure (PT) and hydroextrusion (EXT) on the structure and thermal stability of the amorphous alloy (AA) Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ was studied using X-ray diffraction and the resistance measurement. It is shown that after PT and EXT the amorphous state of alloy remains stable, but its fine structure is changed taking into account the variation in the integrated width of halo and coherence degree of the structure. The thermal stability of the alloy is decreased after PT and EXT to the relative deformation ψ = 16%, but that is enhanced after EXT to ψ = 60%. PT and EXT do not alter the crystallization mechanism, the sequence of the crystalline phase formation, and the phase composition of the crystallization products. ru Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України Физика и техника высоких давлений Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ Вплив режиму і способу обробки тиском на структуру і стійкість аморфного сплаву Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ Influence of the regime and type of preliminary pressure treatment on the structure and thermal stability of amorphous Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ alloy Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ Варюхин, В.Н. Мороз, Т.Т. Сынков, А.С. Бейгельзимер, Я.Е. Пушенко, Е.И. |
| title | Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ |
| title_alt | Вплив режиму і способу обробки тиском на структуру і стійкість аморфного сплаву Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ Influence of the regime and type of preliminary pressure treatment on the structure and thermal stability of amorphous Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ alloy |
| title_full | Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ |
| title_fullStr | Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ |
| title_full_unstemmed | Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ |
| title_short | Влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава Fe₆₉.₆Co₂₄.₄Si₂.₉B₃.₁ |
| title_sort | влияние режима и способа обработки давлением на структуру и термическую устойчивость аморфного сплава fe₆₉.₆co₂₄.₄si₂.₉b₃.₁ |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/70125 |
| work_keys_str_mv | AT varûhinvn vliânierežimaisposobaobrabotkidavleniemnastrukturuitermičeskuûustoičivostʹamorfnogosplavafe696co244si29b31 AT moroztt vliânierežimaisposobaobrabotkidavleniemnastrukturuitermičeskuûustoičivostʹamorfnogosplavafe696co244si29b31 AT synkovas vliânierežimaisposobaobrabotkidavleniemnastrukturuitermičeskuûustoičivostʹamorfnogosplavafe696co244si29b31 AT beigelʹzimerâe vliânierežimaisposobaobrabotkidavleniemnastrukturuitermičeskuûustoičivostʹamorfnogosplavafe696co244si29b31 AT pušenkoei vliânierežimaisposobaobrabotkidavleniemnastrukturuitermičeskuûustoičivostʹamorfnogosplavafe696co244si29b31 AT varûhinvn vplivrežimuísposobuobrobkitiskomnastrukturuístíikístʹamorfnogosplavufe696co244si29b31 AT moroztt vplivrežimuísposobuobrobkitiskomnastrukturuístíikístʹamorfnogosplavufe696co244si29b31 AT synkovas vplivrežimuísposobuobrobkitiskomnastrukturuístíikístʹamorfnogosplavufe696co244si29b31 AT beigelʹzimerâe vplivrežimuísposobuobrobkitiskomnastrukturuístíikístʹamorfnogosplavufe696co244si29b31 AT pušenkoei vplivrežimuísposobuobrobkitiskomnastrukturuístíikístʹamorfnogosplavufe696co244si29b31 AT varûhinvn influenceoftheregimeandtypeofpreliminarypressuretreatmentonthestructureandthermalstabilityofamorphousfe696co244si29b31alloy AT moroztt influenceoftheregimeandtypeofpreliminarypressuretreatmentonthestructureandthermalstabilityofamorphousfe696co244si29b31alloy AT synkovas influenceoftheregimeandtypeofpreliminarypressuretreatmentonthestructureandthermalstabilityofamorphousfe696co244si29b31alloy AT beigelʹzimerâe influenceoftheregimeandtypeofpreliminarypressuretreatmentonthestructureandthermalstabilityofamorphousfe696co244si29b31alloy AT pušenkoei influenceoftheregimeandtypeofpreliminarypressuretreatmentonthestructureandthermalstabilityofamorphousfe696co244si29b31alloy |