Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки
Исследовано влияние комбинированной деформационной обработки со сменой схемы деформирования (равноканальное многоугловое прессование (РКМУП)–гидроэкструзия–волочение в сочетании с длительной термообработкой (ТО)) на изменение фазового состава, структуры и механических свойств сплава ниобий−титан. ТО...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Физика и техника высоких давлений |
|---|---|
| Дата: | 2008 |
| Автори: | , , , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України
2008
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/70406 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки / В.А. Белошенко, Н.И. Матросов, В.В. Чишко, Е.А. Павловская, Л.Ф. Сенникова, Э.А. Медведская // Физика и техника высоких давлений. — 2008. — Т. 18, № 1. — С. 63-68. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859629934986657792 |
|---|---|
| author | Белошенко, В.А. Матросов, Н.И. Чишко, В.В. Павловская, Е.А. Сенникова, Л.Ф. Медведская, Э.А. |
| author_facet | Белошенко, В.А. Матросов, Н.И. Чишко, В.В. Павловская, Е.А. Сенникова, Л.Ф. Медведская, Э.А. |
| citation_txt | Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки / В.А. Белошенко, Н.И. Матросов, В.В. Чишко, Е.А. Павловская, Л.Ф. Сенникова, Э.А. Медведская // Физика и техника высоких давлений. — 2008. — Т. 18, № 1. — С. 63-68. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Физика и техника высоких давлений |
| description | Исследовано влияние комбинированной деформационной обработки со сменой схемы деформирования (равноканальное многоугловое прессование (РКМУП)–гидроэкструзия–волочение в сочетании с длительной термообработкой (ТО)) на изменение фазового состава, структуры и механических свойств сплава ниобий−титан. ТО образцов, полученных с применением РКМУП и без него, приводит к качественно отличным зависимостям количества α-фазы от времени выдержки τ. Эти различия обусловлены спецификой формируемого в сплаве до ТО структурно-напряженного состояния.
Influence of a combined deformation treatment with deformation scheme change (the equal-channel multiple angle pressing (ECMAP−hydroextrusion−drawing plus durable thermal treatment (TT)) on changes in phase state, structure and mechanical properties of niobium−titanium alloy has been studied. TT of samples obtained by the ECMAP and without the same gives qualitatively different dependences of α-phase quantity on maintenance time τ. The differences are due to a specific structure-stressed state developed in the alloy prior to TT.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:10:46Z |
| format | Article |
| fulltext |
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 1
63
PACS: 81.40.Ef, 61.72.Mm
В.А. Белошенко, Н.И. Матросов, В.В. Чишко, Е.А. Павловская,
Л.Ф. Сенникова, Э.А. Медведская
ФАЗОВЫЙ СОСТАВ, СТРУКТУРА И СВОЙСТВА СПЛАВА
НИОБИЙ–ТИТАН ПОСЛЕ КОМБИНИРОВАННОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ
ДЕФОРМАЦИИ И ДЛИТЕЛЬНОЙ ТЕРМООБРАБОТКИ
Донецкий физико-технический институт им. А.А. Галкина НАН Украины
ул. Р. Люксембург, 72, г. Донецк, 83114, Украина
E-mail: chishko@ukr.net
Статья поступила в редакцию 4 января 2008 года
Исследовано влияние комбинированной деформационной обработки со сменой схе-
мы деформирования (равноканальное многоугловое прессование (РКМУП)–гидро-
экструзия–волочение в сочетании с длительной термообработкой (ТО)) на изме-
нение фазового состава, структуры и механических свойств сплава нио-
бий−титан. ТО образцов, полученных с применением РКМУП и без него, приводит
к качественно отличным зависимостям количества α-фазы от времени выдержки
τ. Эти различия обусловлены спецификой формируемого в сплаве до ТО структур-
но-напряженного состояния.
Введение
Известно [1], что длительная термообработка сплава ниобий−титан в
температурном диапазоне, соответствующем двухфазной области диаграм-
мы состояний, приводит к существенным структурно-фазовым изменениям,
сопровождающимся увеличением объемного содержания α-фазы. Благодаря
этому обеспечивается повышение функциональных свойств сверхпроводя-
щих изделий.
Термодинамические особенности процесса β → α-фазовых превращений
в данном сплаве зависят от предыстории обработки материала. Для сплава,
деформированного монотонным формоизменением (гидроэкструзией) [2]
либо с использованием знакопеременной деформации без изменения сече-
ния заготовки (РКМУП) [3], отмечается различный характер зависимости
количества α-фазы от длительности выдержки на начальных стадиях термо-
обработки.
Целью настоящей работы является исследование влияния комбинирован-
ной деформационной обработки со сменой схемы деформирования (РКМУП–
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 1
64
гидроэкструзия–волочение в сочетании с длительной ТО) на изменение фа-
зового состава, структуры и свойств сплава ниобий−титан.
Материалы и методы исследований
Объектами исследований служили образцы биметаллической проволоки
диаметром 0.3 mm на основе сплава 60Т (Nb + 60 at.% Ti) в медной (М0б)
оболочке с коэффициентами заполнения по сплаву Val = 0.4547 и 0.5048.
Одна часть образцов была получена деформацией исходного горячепрес-
сованного биметаллического прутка диаметром 15 mm методом гидроэкс-
трузии и волочения (образец 1, Val = 0.5048) с суммарной величиной дефор-
мации e = 7.82 (e = lnR, где R – вытяжка). Другую часть подвергали РКМУП
с накопленной величиной деформации е = 9.84 (12 циклов) [4], затем гидро-
экструзии и волочению по аналогичным режимам и маршруту (образец 2, Val =
= 0.4547). ТО деформированных образцов проводили в вакууме 10−5 mm Hg
при температуре 400ºC с выдержками 1; 8; 16; 24; 32; 40 h.
Фазовый анализ и исследования тонкой структуры (размер областей коге-
рентного рассеяния DCSR, уровень микроискажений кристаллической решет-
ки Δa/a) проводили на дифрактометре ДРОН-УМ1, при этом ошибка изме-
рений вторичной α-фазы составляла 1%, параметров тонкой структуры –
10%. Медь перед приготовлением объектов для исследований стравливали.
Микротвердость измеряли на приборе ПМТ-3 при нагрузке 50 g, погреш-
ность измерений составляла 5%.
Механические свойства (предел прочности σb и относительное удлинение
δ) биметаллической, стабилизированной медью сверхпроводящей проволоки
оценивали при испытаниях на растяжение образцов длиной 200 mm на раз-
рывной машине ZM-20, при этом относительная ошибка измерений состав-
ляла 2.5%.
Результаты и их обсуждение
Установлен характер зависимостей DCSR и уровня микроискажений кри-
сталлической решетки Δa/a от длительности выдержки при температуре
400ºC для образцов проволоки, полученных с применением РКМУП и без
него (рис. 1). С увеличением времени выдержки DCSR сплава возрастает со
121 до 511 nm, а Δa/a снижается от 0.458·10−3 до 0.292·10−3 (образец 2).
Уменьшение уровня микроискажений и увеличение размеров блоков мозаи-
ки свидетельствует об активной полигонизации в процессе термического
воздействия в указанном режиме и снижении при этом плотности дислока-
ций в теле субзерен [3].
При общем подобии зависимостей DCSR(τ) и Δa/a(τ) образцов 1 и 2 на-
блюдается некоторое различие в поведении кривых, в частности интенсив-
ности возрастания характерного размера структуры в диапазонах выдержек
16–32 и 32–40 h. При комбинированной обработке в сочетании с отжигом
длительностью 40 h величина DCSR сплава выше, чем при традиционной. Эти
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 1
65
0 10 20 30 40
0
1
2
3
4
5
τ, h
D
C
SR
, 1
02 n
m
Δa
/a
, 1
0–3
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
0 10 20 30 40
0
1
2
3
4
5
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
D
C
S
R
, 1
02 n
m
τ, h
Δa
/a
, 1
0–3
а б
Рис. 1. Влияние длительности термообработки на параметры тонкой структуры
сплава 60Т: а – без РКМУП, б – с РКМУП
отличия могут быть объяснены рассматриваемыми далее особенностями по-
лиморфного превращения β → α, обусловленными разной предысторией
формирования дислокационной структуры, структуры в целом, а также на-
пряженного состояния в сплаве. Известно, что вторичная α-фаза способству-
ет повышению термостабильности структуры, препятствуя росту кристалли-
тов. Количество, морфология и расположение выделившихся частиц α-фазы
определяют характер этого влияния [3].
Результаты рентгеновских исследований показали, что предварительное
воздействие РКМУП (e = 9.84) в сочетании с заключительной пластической
деформацией методами гидроэкструзии и волочения (e = 7.82) привело к ак-
тивизации зародышеобразования и увеличению в деформированном сплаве
объемного содержания α-фазы до 7% (образец 2). Этот результат обуслов-
лен эффективным преобразованием структуры, которая, обладая большой
плотностью дислокаций, границ зерен и субзерен, способствует выделению
на них дисперсных вторичных фаз [5,6]. Для проволоки, деформированной
традиционными методами, без применения РКМУП (образец 1), объемное
содержание α-фазы в сплаве составляет около 3%.
Последующая ТО с выдержкой от 1 до 40 h образцов, полученных по
двум сравниваемым технологическим схемам, приводит к качественно от-
личным зависимостям количества α-фазы nα от времени выдержки τ. Зави-
симость nα(τ) для образцов, деформированных комбинированным методом,
является немонотонной с минимальным значением nα = 3.5% при одночасо-
вой выдержке и максимальным nα = 10% − при продолжительности термо-
обработки 40 h (рис. 2,б). Зависимость nα(τ) для образца 1, в отличие от та-
ковой образца 2, содержит два участка возрастания nα в диапазоне выдержек
1 и 16–40 h, разделенных минимумом nα = 3% в промежутке времени ТО
8−16 h (рис. 2,а). Максимальные значения nα при этом наблюдаются при ТО
в течение 1 и 40 h и составляют соответственно 7 и 11.5%.
Различия в характере зависимости nα(τ) на начальной стадии ТО, соответ-
ствующие двум исследуемым схемам деформации сплава, обусловлены, как
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 1
66
0 10 20 30 40
0
1
2
3
τ, h
H
μ,
σ
b, G
Pa
n α
, δ
, %
0
2
4
6
8
10
12
0 10 20 30 40
0
1
2
3
H
μ,
σ
b, G
Pa
τ, h
n α
, δ
, %
0
2
4
6
8
10
а б
Рис. 2. Влияние длительности термообработки на фазовый состав и механические
свойства сплава 60Т: а – без РКМУП, б – с РКМУП; −•− − nα, −▲− − δ, −■− − Hμ,
− − − σb
уже подчеркивалось ранее, спецификой формируемых в нем до термообра-
ботки структурно-напряженных состояний, в частности наноструктурного
[7]. Эта специфика проявляется в виде термодинамических особенностей
процессов распада β-твердого раствора сплава, зародышеобразования вто-
ричной α-фазы, ее роста и растворения. Увеличение (> 24 h) времени вы-
держки при температуре ТО, соответствующей двухфазной области диа-
граммы состояний сплава, снимая принципиальные различия в характере
исследуемых зависимостей, приводит к интенсификации процессов распада
с выделением α-фазы, ее росту и монотонному увеличению объемного со-
держания.
Немонотонный и качественно различный характер зависимости nα(τ) по-
зволяет предположить, что в процессе старения в соответствующем проме-
жутке времени происходит изменение интенсивности полиморфных пре-
вращений β ⇔ α. Минимум на кривых зависимости nα(τ) можно объяснить,
вероятно, процессом растворения частиц α-Ti с размером, меньшим крити-
ческого, которые, не попав на границы при аннигиляции дислокаций, оста-
лись в объеме субзерен.
В начальной стадии ТО образцов, полученных без применения РКМУП,
количество α-фазы возрастает за счет увеличения числа зародышей, которые
образуются на дислокациях и практически не растут (образец 1). Затем этот
механизм исчерпывается в связи с образованием совершенной дислокаци-
онной структуры и уменьшением концентрации дислокаций. Дальнейшее
повышение объемного содержания α-фазы в обоих образцах происходит за
счет роста термодинамически устойчивых зародышей, закрепленных на
стыках зерен и границах.
Исследования механических свойств показали, что увеличение продол-
жительности ТО от 1 до 40 h приводит к снижению прочности биметалличе-
ской сверхпроводящей проволоки, изготовленной по комбинированной тех-
нологии с применением РКМУП, от 706 до 604 MPa, относительного удли-
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 1
67
нения − соответственно от 2.9 до 2.3%. Величина микротвердости при этом
повышается от 2680 до 2960 MPa (рис. 2). Аналогичный характер зависимо-
стей механических свойств наблюдается и для проволоки, полученной без
применения РКМУП. Отличие состоит в меньших по величине абсолютных
значениях исследуемых характеристик.
Наблюдаемые закономерности отражают известные структурно-фазовые
изменения в меди и сплаве, а также их влияние на прочностные и пластиче-
ские свойства проволоки [6,8]. В процессе ТО наблюдается конкуренция ме-
ханизмов разупрочнения, связанного с аннигиляцией дислокаций, пере-
стройкой дислокационной структуры, снижением микронапряжений в спла-
ве и упрочнения, обусловленных выделением мелкодисперсной α-фазы в
сплаве. Наблюдаемое при комбинированной деформационной обработке по-
вышение механических свойств связывается с проявлением механизма изо-
тропного упрочнения.
Выводы
Комбинированная деформационная обработка с последующей ТО сплава
60Т приводит к изменению его фазового состава. При этом наблюдается не-
типичная зависимость количества вторичной α-фазы от времени ТО, обу-
словленная формированием наноструктурного состояния. Такой материал
характеризуется большей прочностью и пластичностью, чем полученный с
использованием только методов гидроэкструзии и волочения.
1. O.V. Cherney, G.E. Storozhilov, P.J. Lee, A.A. Squitieri, Adv. Cryog. Eng. 48, 883
(2002).
2. В.П. Буряк, А.Б. Дугадко, Е.А. Павловская, В.В. Стуканов, Е.Н. Малышев, Г.А. Кор-
неева, в сб: Вопросы технической сверхпроводимости, Черноголовка (1979),
вып. 3, с. 76–80.
3. В.З. Спусканюк, Е.А. Павловская, В.В. Чишко, В.Ю. Дмитренко, Л.Ф. Сенникова,
Н.И. Матросов, ФТВД 15, № 1, 133 (2005).
4. В.З. Спусканюк, А.Б. Дугадко, И.М. Коваленко, Н.И. Матросов, А.В. Спусканюк,
Б.А. Шевченко, ФТВД 13, № 3, 85 (2003).
5. В.А. Белошенко, Н.И. Матросов, В.В. Чишко, Е.А. Павловская, Л.Ф. Сенникова,
О.Н. Миронова, Металлофиз. новейшие технол. 29, 347 (2007).
6. Н.И. Матросов, В.В. Чишко, Л.Ф. Сенникова, Е.А. Павловская, О.Н. Миронова,
Э.А. Медведская, Вопросы материаловедения 50, № 2, 60 (2007).
7. Т.Е. Константиновна, В.А. Белошенко, В.З. Спусканюк, Н.И. Матросов, В.А. Гла-
зунова, Л.В. Лоладзе, Тез. 9-й Междун. конф. «Высокие давления – 2006. Фун-
даментальные и прикладные аспекты» (Судак, 17−22 сент. 2006 г.), Норд-Пресс,
Донецк (2006), с. 145.
8. В.З. Спусканюк, Н.И. Матросов, В.В. Чишко, Е.А. Павловская, Л.Ф. Сенникова,
Н.Н. Кабдин, ФТВД 16 № 2, 43 (2006).
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 1
68
V.A. Beloshenko, N.I. Matrosov, V.V. Chishko, E.A. Pavlovskaya, L.F. Sennikova,
E.A. Medvedskaya
PHASE COMPOSITION, STRUCTURE AND PROPERTIES
OF NIOBIUM−TITANIUM ALLOY UNDERGONE PLASTIC DEFORMATION
COMBINED WITH DURABLE THERMAL TREATMENT
Influence of a combined deformation treatment with deformation scheme change (the
equal-channel multiple angle pressing (ECMAP−hydroextrusion−drawing plus durable
thermal treatment (TT)) on changes in phase state, structure and mechanical properties of
niobium−titanium alloy has been studied. TT of samples obtained by the ECMAP and
without the same gives qualitatively different dependences of α-phase quantity on main-
tenance time τ. The differences are due to a specific structure-stressed state developed in
the alloy prior to TT.
Fig. 1. Influence of thermal treatment duration on parameters of 60T-alloy fine structure:
а – no ECMAP, б – with ECMAP
Fig. 2. Influence of thermal treatment duration on phase state and mechanical properties of
60Т-alloy: а – no ECMAP, б – with ECMAP; −•− − nα, −▲− − δ, −■− − Hμ, − − − σb
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-70406 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0868-5924 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:10:46Z |
| publishDate | 2008 |
| publisher | Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Белошенко, В.А. Матросов, Н.И. Чишко, В.В. Павловская, Е.А. Сенникова, Л.Ф. Медведская, Э.А. 2014-11-04T15:22:18Z 2014-11-04T15:22:18Z 2008 Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки / В.А. Белошенко, Н.И. Матросов, В.В. Чишко, Е.А. Павловская, Л.Ф. Сенникова, Э.А. Медведская // Физика и техника высоких давлений. — 2008. — Т. 18, № 1. — С. 63-68. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 0868-5924 PACS: 81.40.Ef, 61.72.Mm https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/70406 Исследовано влияние комбинированной деформационной обработки со сменой схемы деформирования (равноканальное многоугловое прессование (РКМУП)–гидроэкструзия–волочение в сочетании с длительной термообработкой (ТО)) на изменение фазового состава, структуры и механических свойств сплава ниобий−титан. ТО образцов, полученных с применением РКМУП и без него, приводит к качественно отличным зависимостям количества α-фазы от времени выдержки τ. Эти различия обусловлены спецификой формируемого в сплаве до ТО структурно-напряженного состояния. Influence of a combined deformation treatment with deformation scheme change (the equal-channel multiple angle pressing (ECMAP−hydroextrusion−drawing plus durable thermal treatment (TT)) on changes in phase state, structure and mechanical properties of niobium−titanium alloy has been studied. TT of samples obtained by the ECMAP and without the same gives qualitatively different dependences of α-phase quantity on maintenance time τ. The differences are due to a specific structure-stressed state developed in the alloy prior to TT. ru Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України Физика и техника высоких давлений Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки Фазовий склад, структура та властивості сплаву ніобій-титан після комбінованої пластичної деформації і тривалої термообробки Phase composition, structure and properties of niobium−titanium alloy undergone plastic deformation combined with durable thermal treatment Article published earlier |
| spellingShingle | Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки Белошенко, В.А. Матросов, Н.И. Чишко, В.В. Павловская, Е.А. Сенникова, Л.Ф. Медведская, Э.А. |
| title | Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки |
| title_alt | Фазовий склад, структура та властивості сплаву ніобій-титан після комбінованої пластичної деформації і тривалої термообробки Phase composition, structure and properties of niobium−titanium alloy undergone plastic deformation combined with durable thermal treatment |
| title_full | Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки |
| title_fullStr | Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки |
| title_full_unstemmed | Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки |
| title_short | Фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки |
| title_sort | фазовый состав, структура и свойства сплава ниобий–титан после комбинированной пластической деформации и длительной термообработки |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/70406 |
| work_keys_str_mv | AT belošenkova fazovyisostavstrukturaisvoistvasplavaniobiititanposlekombinirovannoiplastičeskoideformaciiidlitelʹnoitermoobrabotki AT matrosovni fazovyisostavstrukturaisvoistvasplavaniobiititanposlekombinirovannoiplastičeskoideformaciiidlitelʹnoitermoobrabotki AT čiškovv fazovyisostavstrukturaisvoistvasplavaniobiititanposlekombinirovannoiplastičeskoideformaciiidlitelʹnoitermoobrabotki AT pavlovskaâea fazovyisostavstrukturaisvoistvasplavaniobiititanposlekombinirovannoiplastičeskoideformaciiidlitelʹnoitermoobrabotki AT sennikovalf fazovyisostavstrukturaisvoistvasplavaniobiititanposlekombinirovannoiplastičeskoideformaciiidlitelʹnoitermoobrabotki AT medvedskaâéa fazovyisostavstrukturaisvoistvasplavaniobiititanposlekombinirovannoiplastičeskoideformaciiidlitelʹnoitermoobrabotki AT belošenkova fazoviiskladstrukturatavlastivostísplavuníobíititanpíslâkombínovanoíplastičnoídeformacííítrivaloítermoobrobki AT matrosovni fazoviiskladstrukturatavlastivostísplavuníobíititanpíslâkombínovanoíplastičnoídeformacííítrivaloítermoobrobki AT čiškovv fazoviiskladstrukturatavlastivostísplavuníobíititanpíslâkombínovanoíplastičnoídeformacííítrivaloítermoobrobki AT pavlovskaâea fazoviiskladstrukturatavlastivostísplavuníobíititanpíslâkombínovanoíplastičnoídeformacííítrivaloítermoobrobki AT sennikovalf fazoviiskladstrukturatavlastivostísplavuníobíititanpíslâkombínovanoíplastičnoídeformacííítrivaloítermoobrobki AT medvedskaâéa fazoviiskladstrukturatavlastivostísplavuníobíititanpíslâkombínovanoíplastičnoídeformacííítrivaloítermoobrobki AT belošenkova phasecompositionstructureandpropertiesofniobiumtitaniumalloyundergoneplasticdeformationcombinedwithdurablethermaltreatment AT matrosovni phasecompositionstructureandpropertiesofniobiumtitaniumalloyundergoneplasticdeformationcombinedwithdurablethermaltreatment AT čiškovv phasecompositionstructureandpropertiesofniobiumtitaniumalloyundergoneplasticdeformationcombinedwithdurablethermaltreatment AT pavlovskaâea phasecompositionstructureandpropertiesofniobiumtitaniumalloyundergoneplasticdeformationcombinedwithdurablethermaltreatment AT sennikovalf phasecompositionstructureandpropertiesofniobiumtitaniumalloyundergoneplasticdeformationcombinedwithdurablethermaltreatment AT medvedskaâéa phasecompositionstructureandpropertiesofniobiumtitaniumalloyundergoneplasticdeformationcombinedwithdurablethermaltreatment |