Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок
Предложен метод прогнозирования силового режима процесса равноканального углового прессования (РКУП). Оценка контактного трения осуществляется по закону Зибеля. Сопоставлены теоретическая и экспериментальная зависимости давления прессования от перемещения пресс-штемпеля. Prediction method of an equa...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Физика и техника высоких давлений |
|---|---|
| Дата: | 2008 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України
2008
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/70427 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок / В.З. Спусканюк, А.Н. Гангало, А.А. Давиденко, И.М. Коваленко // Физика и техника высоких давлений. — 2008. — Т. 18, № 2. — С. 118-127. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860120670516543488 |
|---|---|
| author | Спусканюк, В.З. Гангало, А.Н. Давиденко, А.А. Коваленко, И.М. |
| author_facet | Спусканюк, В.З. Гангало, А.Н. Давиденко, А.А. Коваленко, И.М. |
| citation_txt | Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок / В.З. Спусканюк, А.Н. Гангало, А.А. Давиденко, И.М. Коваленко // Физика и техника высоких давлений. — 2008. — Т. 18, № 2. — С. 118-127. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Физика и техника высоких давлений |
| description | Предложен метод прогнозирования силового режима процесса равноканального углового прессования (РКУП). Оценка контактного трения осуществляется по закону Зибеля. Сопоставлены теоретическая и экспериментальная зависимости давления прессования от перемещения пресс-штемпеля.
Prediction method of an equal-channel angular extrusion (ECAE) force regime was proposed. Friction was appreciated with using Siebel rule. Theoretical and experimental extrusion pressure dependences on the plunger displacement are compared.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:39:10Z |
| format | Article |
| fulltext |
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 2
118
PACS: 81.40.Lm, 81.40.Pq
В.З. Спусканюк, А.Н. Гангало, А.А. Давиденко, И.М. Коваленко
ПРОГНОЗИРОВАНИЕ СИЛОВОГО РЕЖИМА
РАВНОКАНАЛЬНОГО УГЛОВОГО ПРЕССОВАНИЯ ЗАГОТОВОК
Донецкий физико-технический институт им. А.А. Галкина НАН Украины
ул. Р. Люксембург, 72, г. Донецк, 83114, Украина
Статья поступила в редакцию 25 марта 2008 года
Предложен метод прогнозирования силового режима процесса равноканального
углового прессования (РКУП). Оценка контактного трения осуществляется по
закону Зибеля. Сопоставлены теоретическая и экспериментальная зависимости
давления прессования от перемещения пресс-штемпеля.
Разработка методов интенсивной пластической деформации (ИПД) оста-
ется актуальным направлением исследований, одной из главных целей кото-
рых является создание пригодных для промышленного применения техно-
логий производства материалов с наноструктурой либо субмикоструктурой,
отличающихся повышенным уровнем свойств.
Одним из наиболее перспективных методов ИПД является РКУП [1]. Ме-
тод широко используется при исследовании изменений структуры и свойств
металлов и сплавов в результате ИПД. Достоинством метода является воз-
можность формирования наноструктурного состояния материалов в объем-
ных образцах, причем обеспечивается достаточно однородное распределе-
ние параметров структуры и свойств по их объему. В то же время высокий
уровень давлений РКУП ограничивает возможности обработки прочных ма-
териалов. Силы трения заготовки о стенки рабочего канала являются причи-
ной значительного повышения давления прессования с увеличением длины
заготовок. Этот недостаток преодолевается при использовании разрабаты-
ваемого нами метода угловой гидроэкструзии (УГЭ), согласно которому за-
готовка выдавливается из рабочего канала через угловую матрицу жидко-
стью, сжатой до высокого давления [2].
Научный и практический интерес представляют результаты исследований
контактного трения в процессах РКУП и УГЭ, разработка расчетных соотно-
шений для определения напряжений трения и рабочего давления. В [1] пред-
ставлены результаты аналитического исследования напряженно-деформиро-
ванного состояния материала при РКУП, распределения давлений в рабочем
канале, при этом давление определяется с использованием закона Амонто-
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 2
119
на−Кулона. В работах [3−5] показано, что учет элементарных сил трения пу-
тем осреднения коэффициента трения по нормальному давлению целесооб-
разно вести в процессах с малыми гидростатическими давлениями. В этих ус-
ловиях не возникает возможности получения расчетных значений напряжения
трения, превышающих максимальное значение напряжения сдвига k. При
больших гидростатических давлениях учет элементарных сил трения целесо-
образно вести путем осреднения напряжений трения, используя закон Зибеля.
Такая необходимость может иметь место при РКУП длинномерных заготовок
и высоком уровне контактного трения в рабочем канале.
В данной работе предложены выражения для давления РКУП с использо-
ванием коэффициентов пластического трения. При этом учитывается упроч-
нение материала и рассматривается изменение давления РКУП по ходу про-
цесса. Предложены соотношения для пересчета значения коэффициента
пластического трения по величине коэффициента кулоновского трения при-
менительно к условиям процесса. Приведены результаты эксперименталь-
ной проверки предложенных формул.
Силовой режим процесса в начальной стадии
При анализе напряженно-деформированного состояния заготовки в про-
цессе РКУП [1] принято, что на нижней стенке выходного канала действуют
нормированные на площадь поперечного сечения канала нормальная сила
FN и сила трения μFN (рис. 1). Тогда абсолютное значение силы трения ме-
талла в выходном канале
NQ F S= μ , (1)
где S – площадь поперечного сечения
канала.
Эта же сила может быть выражена
с использованием коэффициента пла-
стического трения в выходном канале
m2 в виде
2 cQ m kS= , (2)
где Sc − площадь контакта заготовки с
поверхностью выходного канала. При-
равнивая представленные выражения
силы трения, получаем соотношение
коэффициентов трения в виде
2
c
N
kSm
F S
μ = . (3)
Площадь контакта заготовки с ин-
струментом в выходном канале выра-
жается как
Рис. 1. Схема действия сил на заго-
товку и инструмент при РКУП [1]
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 2
120
,cS Sn G z= = Δ (4)
где n − показатель соотношения площадей Sc и S, G − периметр канала, Δz −
величина смещения верхнего торца заготовки. Тогда из (3) и (4) имеем
2
N
knm
F
μ = , (5)
где 4n z= Δ , zΔ − относительная величина смещения верхнего торца заго-
товки ( /z z DΔ = Δ для канала круглого сечения и /z z BΔ = Δ − для канала
квадратного сечения, D − диаметр, B − сторона квадрата рабочего канала).
Учитывая [1], что
ctgФNF k p= + ,
получаем
2 ctgФ
knm
k p
μ =
+
, (6)
где p − гидростатическое давление на линии сдвига.
Из выражения для гидростатического давления на линии сдвига [1]
0 ( ctgФ)
1 ctgФ
p kp + μ +
=
−μ
(7)
(где p0 − противодавление) следует, что
0 ctgФ
ctgФ
p p k
k p
− −
μ =
+
. (8)
Тогда из (6), (8) и выражения для осевого давления в нижней части рабо-
чего канала [1]:
0
ctgФZp p k= + (9)
получаем его выражение с использованием коэффициента пластического
трения в виде
0 0 22 ctgФZp p k m kn= + + . (10)
Из (10) может быть рассчитана величина коэффициента трения в выход-
ном канале
( )02 0
1 2 ctgФZm p p k
kn
= − − . (11)
Для учета упрочнения материала целесообразно использовать осреднен-
ную величину максимального сдвигающего напряжения в виде 0m dk k k= ,
где k0 и kd − значения максимального сдвигающего напряжения материала
соответственно в исходном состоянии и после деформации. Тогда
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 2
121
0 0 22 ctgФZ m dp p k m k n= + + . (12)
Давление на пресс-штемпеле определяется как
0 1Z Z fp p p= + , (13)
где
1fp − составляющая, отражающая удельное усилие, обусловленное си-
лами трения заготовки о стенки рабочего канала, которая оценивается как
1 1 04fp m k z= . (14)
Здесь m1 − коэффициент пластического трения металла о стенки рабочего
канала, z − относительная длина заготовки в рабочем канале, для круглого
сечения /z z D= , для квадратного − /z z B= . Тогда давление прессования
определяется из (12)−(14) выражением
1 0 2 02 ctgФ 4Z m dp k m k z m k n p= + + + . (15)
С учетом того, что 4n z= Δ , давление составляет
1 0 2 02 ctgФ 4 4Z m dp k m k z m k z p= + + Δ + . (16)
При 1zΔ << приращение давления за счет трения в выходном канале ма-
ло, и его величиной можно пренебречь. Тогда
1 0 0 02 ctgФ 4Z mp k m k z p= + + , (17)
где 0z − исходная относительная длина заготовки.
Для прогнозирования силового режима РКУП важно правильно оцени-
вать не только величину коэффициента трения с учетом эффективности сма-
зочного слоя, но и прочностные свойства деформируемого материала. Более
точная оценка силового режима РКУП достигается при корректном назна-
чении величины напряжения пластического сдвига деформируемого мате-
риала. Ее величина определяется с учетом скорости деформации, которая, в
свою очередь, рассчитывается с учетом значения коэффициента пластиче-
ского трения. Среднее по очагу сдвига значение скорости деформации при
РКУП рассчитывается по формуле
2 ctgФ
3tg
pV
D
ε =
θ
, (18)
где Vp – скорость прессования, 2θ − угол разворота центрированного веера,
согласно [1] имеем 2 2Ф arccos f
k
τ
θ = π − − (τf – напряжение контактного
трения).
Связь с расчетными соотношениями теории [1]
В принятых обозначениях формула для давления прессования, получен-
ная в [1], имеет вид
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 2
122
0
exp(4 )Z Zp p cz= μ . (19)
Здесь ZZ
D
= для круглого сечения,
2
ZZ
B
π
= – для квадратного.
Из сопоставления (13) и (19) с учетом (14) определяется соотношение
значений коэффициентов трения в рабочем канале
[ ]0
1
0
exp(4 ) 1
4
Zp
m cz
k z
= μ − . (20)
Наконец, если полагать, что m1 = m2 = m, то из (12), (16) и (19) следует
( )0
0
2 ctgФ [exp(4 ) 1]
4 4 [exp(4 ) 1]
m
d
p k cz
m
k z k z cz
+ μ −
=
− Δ μ −
. (21)
Такой пересчет значений коэффициентов трения m по значениям μ, фор-
мулам (20), (21), естественно, обеспечивает одинаковые результаты для pZ
по (16) и (19).
Зависимость давления РКУП от перемещения пресс-штемпеля
Зависимость давления от относительного перемещения пресс-штемпеля
выражается в виде
1 2 0( ) ( ) ( )Z S f fp z p p z p z pΔ = + Δ + Δ + , (22)
где 2 ctgФSp k= − давление, необходимое для простого сдвига металла без
учета сил трения;
1
( )fp zΔ и
2
( )fp zΔ − составляющие давления, отражаю-
щие влияние сил трения соответственно в рабочем и выходном каналах.
Зависимость составляющей
1
( )fp zΔ , обусловленной силами трения заго-
товки о стенки рабочего канала, от величины перемещения пресс-штемпеля
с учетом (14) имеет вид
1 1 0( ) 4 ( )fp z m k z zΔ = −Δ . (23)
По мере выдавливания заготовки из рабочего канала увеличивается пло-
щадь ее контакта со стенками выходного канала, равная, как обозначено выше
(4), Sc = ΔzG. Тогда зависимость силы трения металла в выходном канале от
величины перемещения пресс-штемпеля выражается аналогично (2) в виде
2Q m k zG= Δ , (24)
а зависимость удельного усилия, обусловленного трением заготовки о стен-
ки выходного канала, от относительного перемещения zΔ составляет
2 2( ) 4f
Qp z m k z
S
Δ = = Δ . (25)
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 2
123
Следовательно, зависимость давления РКУП от относительного переме-
щения пресс-штемпеля имеет вид
1 0 2 0( ) 2 ctgФ 4 ( ) 4 ( )Zp z k m k z z m k z pΔ = + − Δ + Δ + , (26)
причем необходимо учитывать, что в составляющей 24 ( )m k zΔ величина zΔ
не может превышать относительную длину выходного канала.
В случае РКУП неупрочняемого материала, если m1 = m2 = m и величина
относительного перемещения пресс-штемпеля не превышает относительную
величину выходного канала, получается
0 0( ) 2 ctgФ 4Zp z k mkz pΔ = + + , (27)
т.е. после прохождения передней части заготовки через очаг сдвиговой де-
формации уровень давления остается постоянным, не зависит от положения
пресс-штемпеля в рабочем канале до тех пор, пока выдавленная часть заго-
товки не начнет выходить из матрицы и фактически будет уменьшаться по-
верхность ее контакта с инструментом.
С учетом упрочнения выражение (26) принимает вид
1 0 0 2 0( ) 2 ctgФ 4 ( ) 4 ( )Z m dp z k m k z z m k z pΔ = + − Δ + Δ + . (28)
Полученные выражения (26), (28) позволяют достаточно просто прибли-
зительно оценить уровень рабочего давления РКУП и характер его измене-
ния по мере выдавливания заготовки из рабочего канала, что бывает необхо-
димо на практике. Более точная оценка достигается, если учесть неравно-
мерное по высоте заготовки распределение напряжений осевого σZ, ради-
ального σr и контактного τf [1,4,5]. Это можно сделать, если принять раз-
личные величины коэффициентов пластического трения на разных участках
рабочего канала. Например, в выражении (23) для составляющей
1fp при-
нимать при 0(0 0.5)z zΔ = − одну величину коэффициента пластического
трения, а при 0(0.5 1)z zΔ = − брать несколько меньшую величину.
На рис. 2 представлена экспери-
ментально полученная зависимость
давления РКУП свинцовой заготовки
длиной 102 mm от перемещения
пресс-штемпеля. РКУП заготовки из
рабочего канала диаметром 16 mm в
перпендикулярный выходной канал
протяженностью 40 mm осуществля-
лось со скоростью Vp = 0.75 mm/s без
противодавления. С использованием
рассчитанной по (18) средней скоро-
сти деформации ε = 0.1 s−1 свойства
свинца определены как k0 = 8.7 MPa,
kd = 13 MPa [7].
0 20 40 60 80
0
50
100
150
200
Ex
tru
si
on
p
re
ss
ur
e,
M
Pa
Plurger displacement, mm
Рис. 2. Зависимость давления прессо-
вания от перемещения пресс-штемпе-
ля: ⋅⋅⋅•⋅⋅⋅ − экспериментальная кривая,
––– − теоретическая
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 2
124
В условиях эксперимента на кривой зависимости давления РКУП от пе-
ремещения пресс-штемпеля получен участок установившегося давления.
Этот результат объясняется тем, что средние значения напряжений трения в
рабочем и выходном каналах равны между собой и согласно (28) давление
сохраняется на постоянном уровне. Хотя очаг пластической деформации ог-
раничен и большая часть выдавленного прутка в выходном канале находит-
ся в упругом состоянии, длина выходного канала в эксперименте оказалась
такой, что среднее значение коэффициента трения в выходном канале соот-
ветствовало равенству m1k0 = m2kd.
Методом идентификации параметров модели в эксперименте выполнена
оценка средних значений коэффициентов пластического трения в рабочем и вы-
ходном каналах. С использованием экспериментальных значений pzmax, k0, kd
средние значения коэффициентов пластического трения составляли: m1 = 0.82 −
в рабочем и m2 = 0.55 − в выходном каналах. С использованием таких значений
коэффициентов трения по (28) определены расчетные значения давления РКУП,
приведенные на рис. 2. Характер зависимости расчетных значений давлений
РКУП от перемещения пресс-штемпеля удовлетворительно соответствует ре-
зультатам эксперимента. Снижение давления на теоретической кривой наблюда-
ется немного раньше, чем в эксперименте. Объясняется это тем, что в начальной
стадии РКУП заготовка проталкивается к нижней стенке выходного канала, в
связи с чем участок стабильного в эксперименте давления, соответствующий
длине выходного канала, на экспериментальной зависимости смещается вправо.
Менее крутое падение давления по расчетной кривой в сравнении с экс-
периментом связано с тем, что коэффициент пластического трения m1 имеет
постоянное максимальное значение, хотя в действительности потери на тре-
ние в рабочем канале уменьшаются более интенсивно со снижением высоты
невыдавленной части заготовки.
Практическое значение полученных расчетных соотношений
Применение предлагаемых выражений для оценки давления РКУП с ис-
пользованием коэффициентов пластического трения может быть целесообраз-
ным и полезным в ряде случаев.
На рис. 3 представлены рассчитанные по (20) соотношения коэффициентов
трения в рабочем канале μ и m1 при РКУП заготовок с относительной длиной
z = 6. Оценки выполнены для случая, когда угол пересечения каналов 2Φ =
= 90°, а коэффициент бокового (нормального) давления на стенке канала при-
нимается c = 0.25−0.75. Поскольку согласно условию Прандтля коэффициент
пластического трения не может быть больше единицы, приведенные зависимо-
сти показывают область приемлемых значений коэффициентов трения μ для
расчета давления прессования при РКУП по соотношениям [1]. Так, в случае
РКУП менее прочных материалов, когда коэффициент c, определяющий вели-
чину нормального давления, становится большим, получаются относительно
высокие значения коэффициента пластического трения даже при сравнительно
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 2
125
малых значениях μ. При c = 0.75 усред-
ненное по длине рабочего канала зна-
чение коэффициента пластического
трения достигает предельного значения
m1 = 1 уже при μ = 0.135.
В [1] показано, что даже при доста-
точно хорошей смазке на основной
длине рабочего канала закон трения
оказывается близким к прандтлеву и
это позволяет применять его для всех
случаев горячей деформации методом
РКУП. При этом весьма полезными
могут быть предложенные в данной
работе соотношения.
С использованием коэффициентов
пластического трения проще сравни-
вать силовые режимы процессов прессования. Ранее [1] показано, что при
эквивалентной интенсивности деформации за проход и одинаковой площади
поперечного сечения обработанного материала рабочее давление, оценивае-
мое без учета контактного трения, в случае простого сдвига в 2−3 раза, а
усилие в 5−15 раз меньше, чем при прямом прессовании. Ниже приведены
результаты сравнения давления РКУП, традиционного прямого прессования
(ПП) и гидроэкструзии (ГЭ) с учетом влияния контактного трения. Силовые
режимы процессов сравнивались при эквивалентной пластической деформа-
ции за проход, одинаковой площади поперечного сечения и длине обработан-
ных заготовок, равной z = 6. Оценки выполнены для идеально пластичного
материала. Для сравниваемых процессов принят одинаковый коэффициент
трения на различных участках контакта заготовки с инструментом.
Силовой режим холодного прессования рассчитан по формуле [5]:
1 2
2
ln 2ln4 4
sin cos
2
P m R Rmz mz
k
= + + +
αα
, (29)
где 1z L D= − относительная длина исходной заготовки, 2z l d= – относи-
тельная длина пояска матрицы, R − коэффициент вытяжки.
На рис. 4 приведены расчетные значения относительного давления на
пресс-штемпеле в случаях ПП, ГЭ и РКУП (2Φ = 90°). При этом соответст-
вие величин коэффициентов трения обеспечивалось по (21), коэффициент
нормального давления c принимался равным 0.25. При ПП α = 45°, 2z = 0.5,
R = 3.17 относительная длина исходной заготовки увеличена на 0.2 в связи с
наличием пресс-остатка 1 0.2zz
R R
= + . Силовой режим при ГЭ оценивался
по формуле (29) без учета трения заготовки о стенки контейнера, при этом α =
0.0 0.1 0.2 0.3
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
m
1
μ
Рис. 3. Соотношение расчетных зна-
чений коэффициентов трения μ и m1
для случая РКУП при 2Φ = 90°, z = 6,
p0 = 0: ––– − c = 0.25, – ⋅ – ⋅ – − c = 0.5, –
– – − c = 0.75
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 2
126
= 20°, R = 3.17, 1
zz
R R
= . Давление
РКУП оценивалось по (17) таким об-
разом, чтобы обеспечивалось соответ-
ствие расчетам по (19).
Видно, что при сравниваемых ус-
ловиях давление РКУП больше, чем
при ПП и ГЭ. Однако приведенные
результаты не ставят под сомнение
преимущества РКУП в накоплении
пластических деформаций и форми-
ровании субмикрокристаллической
структуры металлов и сплавов. При
многоцикловом (5−8 циклов) РКУП давление изменяется незначительно, а
методами ПП и ГЭ невозможно реализовать за один проход эквивалентные
деформации (в 5−8 раз большие, чем lnR = 1.15) заготовок из большинства
металлов и сплавов при комнатной температуре. Как показано в [1] при мно-
гократном прессовании методами ПП и ГЭ размеры исходных заготовок, а
соответственно и усилия деформирования многократно возрастают. Извест-
но также, что в результате деформации методами ПП и ГЭ не достигается
формирование равноосных субмикрозерен с большими углами их разориен-
тировки, как при РКУП.
Выводы
Получены выражения для оценки давления РКУП и скорости деформации
заготовок с использованием коэффициентов пластического трения. Соотно-
шения удобны для расчета максимального давления и, как показала экспе-
риментальная проверка, обеспечивают удовлетворительное описание зави-
симости давления от перемещения пресс-штемпеля. Показано, что при опре-
деленных условиях реализации РКУП наблюдается продолжительная по
времени стадия, в течение которой процесс протекает при стабильном мак-
симальном уровне давления.
1. В.М. Сегал, В.И. Резников, В.И. Копылов, Д.А. Павлик, В.Ф. Малышев, Процессы
пластического структурообразования металлов, Навука и тэхника, Минск
(1994), с. 44.
2. В.З. Спусканюк, Т.Е. Константинова, А.А. Давиденко и др., в сб.: Удосконален-
ня процесів і обладнання обробки тиском в металургії і машинобудуванні, Кра-
маторск (2007), с. 37−42.
3. С.И. Губкин, Теория обработки металлов давлением, Металлургиздат, Москва
(1947).
4. С.И. Губкин, Пластическая деформация металлов, Металлургиздат, Москва
(1960).
0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0
0
5
10
15
20
25
p/
k
m
Рис. 4. Зависимости относительного
давления РКУП (–––), ПП (– – –) и ГЭ
(– ⋅ – ⋅ –) от коэффициента пластиче-
ского трения m
Физика и техника высоких давлений 2008, том 18, № 2
127
5. И.Л. Перлин, Л.Х. Райтбарг, Теория прессования металлов, Металлургия, Мо-
сква (1975).
6. Э. Зибель, Обработка металлов в пластическом состоянии, Металлургиздат,
Москва (1934).
7. В.А. Кроха, Упрочнение металлов при холодной пластической деформации.
Справочник, Машиностроение, Москва (1980).
V.Z. Spuskanyuk, A.N. Gangalo, A.A. Davydenko, I.M. Kovalenko
PREDICTION OF FORCE REGIME FOR THE EQUAL-CHANNEL
ANGULAR EXTRUSION
Prediction method of an equal-channel angular extrusion (ECAE) force regime was pro-
posed. Friction was appreciated with using Siebel rule. Theoretical and experimental ex-
trusion pressure dependences on the plunger displacement are compared.
Fig. 1. Scheme for the action of forces on billet and tool under the ECAE [1]
Fig. 2. Dependence of extrusion pressure on plunger displacement: ⋅⋅⋅•⋅⋅⋅ − experimental
curve, ––– − theoretical one
Fig. 3. Relationship for calculated friction coefficients μ and m1 in case of the ECAE, 2Φ
= 90°, z = 6, p0 = 0: ⎯ − c = 0.25, -·-·- − c = 0.5, ---- − c = 0.75
Fig. 4. Dependences for relative pressure of the ECAE (⎯), direct extrusion (----) and
hydroextrusion (-·-·-) on coefficient of plastic friction m
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-70427 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0868-5924 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:39:10Z |
| publishDate | 2008 |
| publisher | Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Спусканюк, В.З. Гангало, А.Н. Давиденко, А.А. Коваленко, И.М. 2014-11-04T19:05:55Z 2014-11-04T19:05:55Z 2008 Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок / В.З. Спусканюк, А.Н. Гангало, А.А. Давиденко, И.М. Коваленко // Физика и техника высоких давлений. — 2008. — Т. 18, № 2. — С. 118-127. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0868-5924 PACS: 81.40.Lm, 81.40.Pq https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/70427 Предложен метод прогнозирования силового режима процесса равноканального углового прессования (РКУП). Оценка контактного трения осуществляется по закону Зибеля. Сопоставлены теоретическая и экспериментальная зависимости давления прессования от перемещения пресс-штемпеля. Prediction method of an equal-channel angular extrusion (ECAE) force regime was proposed. Friction was appreciated with using Siebel rule. Theoretical and experimental extrusion pressure dependences on the plunger displacement are compared. ru Донецький фізико-технічний інститут ім. О.О. Галкіна НАН України Физика и техника высоких давлений Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок Прогнозування силового режиму рівноканального кутового пресування Prediction of force regime for the equal-channel angular extrusion Article published earlier |
| spellingShingle | Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок Спусканюк, В.З. Гангало, А.Н. Давиденко, А.А. Коваленко, И.М. |
| title | Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок |
| title_alt | Прогнозування силового режиму рівноканального кутового пресування Prediction of force regime for the equal-channel angular extrusion |
| title_full | Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок |
| title_fullStr | Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок |
| title_full_unstemmed | Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок |
| title_short | Прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок |
| title_sort | прогнозирование силового режима равноканального углового прессования заготовок |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/70427 |
| work_keys_str_mv | AT spuskanûkvz prognozirovaniesilovogorežimaravnokanalʹnogouglovogopressovaniâzagotovok AT gangaloan prognozirovaniesilovogorežimaravnokanalʹnogouglovogopressovaniâzagotovok AT davidenkoaa prognozirovaniesilovogorežimaravnokanalʹnogouglovogopressovaniâzagotovok AT kovalenkoim prognozirovaniesilovogorežimaravnokanalʹnogouglovogopressovaniâzagotovok AT spuskanûkvz prognozuvannâsilovogorežimurívnokanalʹnogokutovogopresuvannâ AT gangaloan prognozuvannâsilovogorežimurívnokanalʹnogokutovogopresuvannâ AT davidenkoaa prognozuvannâsilovogorežimurívnokanalʹnogokutovogopresuvannâ AT kovalenkoim prognozuvannâsilovogorežimurívnokanalʹnogokutovogopresuvannâ AT spuskanûkvz predictionofforceregimefortheequalchannelangularextrusion AT gangaloan predictionofforceregimefortheequalchannelangularextrusion AT davidenkoaa predictionofforceregimefortheequalchannelangularextrusion AT kovalenkoim predictionofforceregimefortheequalchannelangularextrusion |