Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо
Импульсно-плазменная обработка поверхностного слоя изделия из твердого сплава WC+ 20%Co изменяет размер кристаллитов на 10 – 20% и обогащает связующий металл Co сложными карбидами типа W6Co6C, W3Co3C и неравновесными карбидами составов W2C, WC1-x, W6C2.54. Образуются внутренние напряжения (сжатия!)...
Saved in:
| Date: | 2009 |
|---|---|
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Науковий фізико-технологічний центр МОН та НАН України
2009
|
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/7973 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо / Ю.Н. Тюрин, С.Н. Кульков, О.В. Колисниченко, И.М. Дуда // Физическая инженерия поверхности. — 2009. — Т. 7, № 3. — С. 262-267. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859712502960488448 |
|---|---|
| author | Тюрин, Ю.Н. Кульков, С.Н. Колисниченко, О.В. Дуда, И.М. |
| author_facet | Тюрин, Ю.Н. Кульков, С.Н. Колисниченко, О.В. Дуда, И.М. |
| citation_txt | Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо / Ю.Н. Тюрин, С.Н. Кульков, О.В. Колисниченко, И.М. Дуда // Физическая инженерия поверхности. — 2009. — Т. 7, № 3. — С. 262-267. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| description | Импульсно-плазменная обработка поверхностного слоя изделия из твердого сплава WC+ 20%Co изменяет размер кристаллитов на 10 – 20% и обогащает связующий металл Co сложными карбидами типа W6Co6C, W3Co3C и неравновесными карбидами составов W2C, WC1-x, W6C2.54. Образуются внутренние напряжения (сжатия!) до 800 МПа. Промышленные испытания показали, что после импульсно-плазменной обработки повышается в 2 – 4 раза износостойкость рабочей поверхности прокатных валков, изготовленных из твердого сплава WC + 20%Co.
Імпульсно-плазмова обробка поверхневого шару виробу із твердого сплаву WC + 20%Co змінює розмір кристалітів на 10 – 20% й збагачує спо-лучний метал Co складними карбідами типу W6Co6C, W3Co3C й нерівновісними карбідами складів W2C, WC1-x, W6C2.54. Утворюються внутрішні напруження (стиснення!) до 800 МПа. Промислові випробування показали, що після ім-пульсно-плазмової обробки підвищується в 2 – 4 рази зносостійкість робочої поверхні прокатних валів (шайб), виготовлених із твердого сплаву WC + 20%Co.
Impulse-plasma processing in a surface tungsten car-bide roll WC + 20%Co changes the size crystallite on 10 – 20%, enriches binding metal Co complex carbide type W6Co6C, W3Co3C and no equilibrium carbide structures W2C, WC1-x, W6C2.54. Internal pressure (compression are formed!) up to 800 МПа. Industrial tests have shown, that wear resistance of a working surface tungsten carbide roll (WC + 20%Co), after impulse-plasma processing, increase in 2 – 4 times.
|
| first_indexed | 2025-12-01T06:09:10Z |
| format | Article |
| fulltext |
ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3262
ВВЕДЕНИЕ
В металлургической промышленности ис-
пользуют прокатные валки (шайбы), изготов-
ленные из твердого сплава ВК-20 (WC 80%,
Co 20%). Работоспособность калибрующей
части прокатной шайбы зависит от измене-
ния размеров и шероховатости рабочей по-
верхности. Как правило, при увеличении
размера калибра на 0,06 мм, после 600 –
700 тонн проката, шайбы заменяются и ре-
монтируются.
Назовем три процесса, приводящих к из-
носу поверхности прокатных шайб [1]. Это
диссоциация карбида и растворение его сост-
авляющих в нагретом до 1000° С деформиру-
емом сплаве на основе железа. Микроразру-
шение зерен карбидов. Разупрочнение связу-
ющей фазы кобальта и унос частично раство-
рившихся карбидов вольфрама и не раство-
рившихся зерен. Механизм разрушения по-
верхностного слоя калибров шайб включает
также процессы диффузионного растворения
карбидов в нагретом до 1000° С, деформи-
руем сплаве.
Известны десятки методов упрочнения по-
верхности твердых сплавов [1 – 6]. Наиболь-
ший интерес представляет лазерное упрочне-
ние. После лазерного упрочнения микро-
твердость поверхностного слоя увеличивает-
ся до 35000 МПа. Это объясняться образо-
ванием карбидов типа W2C, который имеет
более высокую твердость, чем WC (на 10000
УДК 621.785.54
ИМПУЛЬСНО-ПЛАЗМЕННОЕ МОДИФИЦИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ
ИЗДЕЛИЯ ИЗ СПЛАВА WC + 20%Cо
Ю.Н. Тюрин*, С.Н. Кульков**, О.В. Колисниченко*, И.М. Дуда*
*Институт Электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины (Киев)
Украина
**Институт физики и прочности материаловедения СО РАН (Томск)
Россия
Поступила в редакцию 14.07.2009
Импульсно-плазменная обработка поверхностного слоя изделия из твердого сплава WC+ 20%Co
изменяет размер кристаллитов на 10 – 20% и обогащает связующий металл Co сложными кар-
бидами типа W6Co6C, W3Co3C и неравновесными карбидами составов W2C, WC1-x, W6C2.54. Об-
разуются внутренние напряжения (сжатия!) до 800 МПа.
Промышленные испытания показали, что после импульсно-плазменной обработки повышается
в 2 – 4 раза износостойкость рабочей поверхности прокатных валков, изготовленных из твер-
дого сплава WC + 20%Co.
Ключевые слова: импульсно-плазменная обработка, внутренние напряжения, износостой-
кость, кристаллиты, прокатные валы.
Імпульсно-плазмова обробка поверхневого шару виробу із твердого сплаву WC + 20%Co змінює
розмір кристалітів на 10 – 20% й збагачує спо-лучний метал Co складними карбідами типу
W6Co6C, W3Co3C й нерівновісними карбідами складів W2C, WC1-x, W6C2.54. Утворюються внут-
рішні напруження (стиснення!) до 800 МПа.
Промислові випробування показали, що після ім-пульсно-плазмової обробки підвищується в
2 – 4 рази зносостійкість робочої поверхні прокатних валів (шайб), виготовлених із твердого
сплаву WC + 20%Co.
Ключеві слова: імпульсно-плазмова обробка, внутрішні напруги, зносостійкість, кристаліти,
прокатні вали.
Impulse-plasma processing in a surface tungsten car-bide roll WC + 20%Co changes the size crystallite
on 10 – 20%, enriches binding metal Co complex carbide type W6Co6C, W3Co3C and no equilibrium
carbide structures W2C, WC1-x, W6C2.54. Internal pressure (compression are formed!) up to 800 МПа.
Industrial tests have shown, that wear resistance of a working surface tungsten carbide roll (WC +
20%Co), after impulse-plasma processing, increase in 2 – 4 times.
Keywords: impulse-plasma treatment, internal stresses, durability, crystallites, forming rolls.
ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3 263
– 14000 МПа). При этом изменяется структу-
ра и состав связующего материала в твердом
сплаве.
Если плотность энергии при обработке
не превышает 80 Дж/см2, то происходит насы-
щение связки продуктами деструкции моно-
карбида WC. При плотности энергии 80 ÷
100 Дж/см2 образуются сложные карбиды
Co3W3C, которые разупрочняют сплав, вслед-
ствие уменьшения содержания в связке ме-
таллического кобальта. При плотности энер-
гии 140 ÷ 280 Дж/см2 в связующем слое появ-
ляются сложные карбиды с нарушенной сте-
хиометрией (типа CoxWyCz), а также заметно
увеличивается количество полукарбидов W2C
и кубического карбида WC.
Для повышения износостойкости твердых
сплавов с содержанием кобальта 3 ÷ 6%
плотность энергии не должна превышать
80 Дж/см2, сплавов с содержанием кобальта
6 ÷ 8% – 100 Дж/см2 , 10% – 120 Дж/см2 и
20% – 180 Дж/см2. При низкоэнергетическом
облучении агрегатное состояние сплава прак-
тически не изменяется [3 – 6].
ИМПУЛЬСНО-ПЛАЗМЕННАЯ
ТЕХНОЛОГИЯ
В ИЭС им. Е.О. Патона НАН Украины разра-
ботана импульсно-плазменная технология из-
менения свойств поверхности твердосплав-
ных и стальных изделий. Исследования пока-
зывают, что при импульсном высокоэнерге-
тическом воздействии в поверхностном слое
изделия наблюдаются высокие скорости на-
грева и охлаждения, упруго-пластическая де-
формация поверхностного слоя и, как следст-
вие, интенсификация практически всех из-
вестных механизмов диффузии [7 – 8].
Формирование высокоэнергетических им-
пульсов осуществляется в плазмотроне путем
реализации в нем нестационарных детона-
ционных режимов горения горючих газовых
смесей (С3Н8 и О2) между двумя коаксиальны-
ми электродами.
Энергетические параметры продуктов не-
стационарного детонационного горения (им-
пульсной плазменной струи) определяли ре-
шением двумерной нестационарной задачи
распространения детонационной волны (ДВ)
в электрическом поле между двумя коаксиа-
льными электродами плазмотрона. В резуль-
тате был изготовлен импульсный плазматрон
(рис. 1), который состоит из детонационной
камеры 1, где осуществляется формирование
горючей газовой смеси и инициирование де-
тонационного ее сгорания. Плазматрон имеет
центральный электрод – анод 2, конический
электрод – катод 3, испаряемый электрод – 5.
Электроды включены в электрическую цепь
к специальному источнику питания – 6.
При инициировании детонации продукты
сгорания поступают из детонационной каме-
ры в межэлектродный зазор – 4 и замыкают
электрическую цепь. Стационарное детона-
ционное сгорание горючих газов переходит
в нестационарное, которое получает допол-
нительную энергию через электропроводный
слой продуктов сгорания – 7. При выбросе
плазменной струи – 8 из плазматрона, она за-
мыкает электрическую цепь между электро-
дом – анодом и поверхностью изделия – ка-
тодом – 9.
В результате прохождения по этой струе
электрического тока, плазма дополнительно
нагревается за счет Джоулева тепловыделе-
ния. Расходуемый электрод – 5 обеспечивает
ввод в плазменную струю легирующих эле-
ментов.
Энергетические характеристики плазмен-
ных струй на выходе из плазматрона имеют
зависимость от напряженности электричес-
кого поля и длины межэлектродного зазора.
Рис.1. Схема импульсно-плазменного устройства
Ю.Н. ТЮРИН, С.Н. КУЛЬКОВ, О.В. КОЛИСНИЧЕНКО, И.М. ДУДА
ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3264
В результате экспериментального исследова-
ния установлено [7], что при длине межэлект-
родного зазора L = 200 мм и напряженности
электрического поля 400 ÷ 500 кВ/м плазмен-
ная струя имеет температуру 20000 К, а ско-
рость 6 км/с. Плотность электрического тока
в плазменной струе составляет J = (1 –
7)⋅103 А/см2, а температура 25000 К. Тепловой
поток в изделие может изменяться в диапазо-
не (0,1 ÷ 5)⋅106 Вт/см2. Величина потока тепла
зависит от прохождения электрического тока
по плазменной струе к поверхности образца.
Изолированный от “земли” образец не комму-
тирует электрический ток, и поверхность об-
рабатывается только энергией плазменной
струи [7].
Управление энергетическими характерис-
тиками импульса осуществляется изменени-
ем технологических параметров: емкости
конденсаторов С = 600 – 1200 мкФ, расстоя-
нием до поверхности изделия Н, а также
включением изделия в электрическую цепь
как катод или изолировано.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЕ
ОБРАЗЦОВ
Проводилась импульсно-плазменная обра-
ботка образцов – WC + 20%Co, изготовлен-
ных методами порошковой металлургии по
стандартной технологии.
Обработка осуществлялась по 5 режимам,
табл. 1.
Для анализа эффективности было прове-
дено рентгеновское исследование образцов
на дифрактометре ДРОН-УМ1 с фильтрован-
ным CuKα излучением. Съемка велась по точ-
кам с шагом 0,05°. Индицирование рентге-
новских линий тетрагональной фазы осу-
ществлялось по табл. ASTM. Определение
параметров решетки проводилось по отраже-
ниям в интервале углов 20 < 2θ < 120. Разде-
ление перекрывающихся рентгеновских мак-
симумов осуществлялось с помощью ком-
пьютерной программы на основе минимиза-
ции отклонения суммарного аппроксимирую-
щего профиля от экспериментального. Пара-
метры тонкой кристаллической структуры
определялись по уширению рентгеновских
линий с использованием зависимостей “Хол-
ла-Вильямсона”, из которых определены ОКР
и микродисторсия решетки [8]. В качестве ап-
проксимирующих функций использовались
функции типа Коши [9]. В качестве эталона
для определения инструментального ушире-
ния использовался грубозернистый α-кварц.
Типичная рентгенограмма приведена на
рис. 2 (образец в исходном состоянии). В ос-
новном присутствуют дифракционные отра-
жения от карбида вольфрама и очень слабый
пик (111) кобальта с несколько измененным
параметром.
Обработка поверхности энергией им-
пульсной плазмы приводит к тому, что в по-
верхностном слое отражения карбида вольф-
рама уширяются, а на месте отражений ко-
бальта появляется множество отражений, по-
видимому, принадлежащие сложной смеси
различных фаз в связующей фазе Co, рис. 3.
Характерно, что изменение количества им-
пульсов приводит к изменению фазового сос-
тава связки.
По результатам проведенного анализа
можно сделать следующие выводы. По кар-
биду вольфрама – структуру не меняет, все
образцы имеют кристаллическую решетку
ГПУ, параметры отличаются не значительно,
Рис. 2. Типичная рентгенограмма образца.
Таблица 1
Номер
режима
обра-
ботки
Энергия
плазменного
импульса,
Дж
Дистанция
от плазма-
трона до об-
разца, мм
Количест-
во импу-
льсов об-
работки
Подклю-
чение
образца
1 3000 30 2 катод
2 3000 45 6 катод
3 3000 50 5 нейтрален
4 3000 50 10 нейтрален
5 3000 50 20 нейтрален
ИМПУЛЬСНО-ПЛАЗМЕННОЕ МОДИФИЦИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИЗДЕЛИЯ ИЗ СПЛАВА WC + 20%Cо
ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3 265
имеет место хорошее согласие с табличными
значениями. Более точный анализ позволяет
заметить некоторое уменьшение параметров
примерно на 0,1% (разное для разных образ-
цов). Расчет внутренних напряжений (сжа-
тия!) дает значения от 780 МПа для образца
№ 1 и до 450 МПа для образца № 5 (по по-
следнему пику). Все данные хорошо ложатся
на зависимость “Холла-Вильямсона”, из ко-
торой определены ОКР и микродисторсия ре-
шетки, рис. 4. Зависимость “Холла-Вильям-
сона” строили в координатах
bcosQ/L – sinQ/L,
где b – уширение линий, Q – угол дифракции
линий, L – длина волны. Полученные точки
аппроксимируются прямыми, наклон кото-
рых дает учетверенную микродеформацию
решетки, а отрезаемый участок по оси Y – об-
ратную величину увеличению Областей Ко-
герентного Рассеяния (ОКР) [9].
В целом, можно говорить о том, что им-
пульсно-плазменная обработка приводит к
увеличению ОКР рентгеновских лучей и уве-
личению микродисторсии. Исследования по-
казали, что происходит рост кристаллитов,
связанный с перераспределением дефектов
(дислокаций) в карбиде вольфрама, что, по-
видимому, и сопровождается образованием
напряжений сжатия.
Проведены исследования изменения свя-
зующей фазы (кобальт). В исходном состоя-
нии кобальт – ГЦК со слегка измененным
параметром. Импульсно-плазменная обра-
ботка приводит к появлению сложной смеси
фаз – ГПУ-Со, сложных карбидов типа
W6Co6C, W3Co3C и неравновесных карбидов
составов W2C, WC1-x, W6C2.54, по-видимому,
находящихся в связующей фазе.
Все это позволяет сделать заключение о
том, что при обработке формируется неравно-
весная структура связующей фазы, за счет че-
го возникают внутренние напряжения сжат-
ия, которые, естественно, должны увеличить
“работоспособность” материала, табл. 2.
В результате анализа образцов были выб-
раны режимы импульсно-плазменной обра-
ботки рабочей поверхности калибров про-
катных шайб. Этот режим обработки обеспе-
чивает максимальные сжимающие напряже-
ния в поверхностном слое при минимальных
микроискажениях и минимальном изменение
кристаллитов.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЯ
Импульсно-плазменная обработка прокатных
шайб осуществлялась на установке, рис. 5, со-
держащей генератор импульсной плазмы – 1,
устройство для крепления твердосплавных
шайб – 2, манипулятор для вращения изде-
лий – 3. Обработка шайб осуществлялась им-
пульсной плазменной струей при следу-
ющих режимах: емкость конденсаторов
1000 мкФ, напряжение 3,2 кВ, индуктивность
3⋅⋅⋅⋅⋅10–2 млГн. Плазмообразующим газом яв-
лялись продукты сгорания горючей газовой
Рис. 4. Типичная зависимость “Холла-Вильямсона”.
Рис. 3. Изменения в дифракционной картине. После
обработки в интервале углов связки.
Таблица 2
Номер
режима
обработки
Размер
кристал-
литов, нм
Микроиска-
жения,〈е〉 ⋅103
Остаточные
напряжения
(сжатия), МПа
1 33 2,47 780
2 35 2,62 700
3 29 2,77 450
4 29 2,41 530
5 32 3,07 450
Исходный 25 2,39 –
Ю.Н. ТЮРИН, С.Н. КУЛЬКОВ, О.В. КОЛИСНИЧЕНКО, И.М. ДУДА
ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3266
смеси кислород, воздух и пропан-бутан, со-
держащей избыток пропана от стехиомет-
рического состава.
Изменение режимов обработки осуществ-
лялось использованием различной дистанции
от плазматрона до упрочняемой поверхности
и изменением времени обработки. Легирую-
щие элементы в плазму не вводились. Обра-
ботка осуществлялась на дистанции упроч-
нения 50 мм. Время обработки изменялось в
зависимости от диаметра и размера прокат-
ных шайб, табл. 3.
При импульсно-плазменной обработке
осуществляется модифицирование тонкого
рабочего слоя (до 40 мкм) без нагрева всего
изделия. В результате, после упрочняющей
обработки, геометрические размеры шайбы
не изменились. Изменился только цвет по-
верхности изделия из-за осаждения углерода
и образования слоя окислов “цвета побежа-
лости”.
Были проведены сравнительные испы-
тания обработанных импульсной плазмой и
не обработанных прокатных шайб. Испыта-
ния осуществлялись на металлургическом
предприятие, в процессе прокатки катанки
∅ 6,5 мм из рядовых кипящих и спокойных
марок стали на клети № 127. Критерием ра-
ботоспособности калибров шайб являлся уве-
личение диаметра формируемой проволоки.
Испытания показали, что стойкость шай-
бы, обработанной импульсной плазмой по
режиму 2 составила 1200 т (стойкость не об-
работанных шайб на этой же клети 700 т). В
результате удельный износ слоя на обрабо-
танной поверхности твердого сплава в 2,5 ра-
за ниже, чем на необработанной, табл. 4.
Испытание пары шайб, обработанных по
режиму 3 и 2, показали, что удельный износ
первого калибра снизился в 1,9 раза, а второ-
го, обработанного по режиму 2, в 2,4 раза
(стойкость не обработанных шайб на этой же
клети составила 700 т при допустимой выра-
ботке 0,06 мм) (см. табл. 2). Следующая пара
шайб показала, что стойкость калибров уве-
личилась, соответственно, в зависимости от
режимов обработки от 1,5 раз (3 режим) до
3,7 раза (2 режим).
Испытание шайб, увеличенного диаметра
до 208 мм (режим 4), при прокатке катанки
Таблица 3
Номер
режима
упроч-
нения
Энергия
импульса,
Дж
Дистанция
от плазма-
трона до из-
делия, мм
Время
обработ-
ки, сек
Подклю-
чение
изделия
2 3000 50 120 нейтрален
3 3000 50 180
4 3000 50 360
нейтрален
нейтрален
∅ шайбы,
мм
Режим
плазменной
обработки
Результаты испытания прокатных шайб
Обработанных плазмой Не обработанных плазмой Эффективность
плазменной
обработки, %Объем
проката
(M), т
Износ
калибра
(Z), мм
Удельный
износ
J(pdy) т/мм
Объем
проката
(N), т
Износ
калибра
(S), мм
Удельный
износ
J = N/S т/мм
152 2 1200 0,04 30000 700 0,06 11666 250
166 2 870 0,04 21750 700 0,06 11666 240
166 3 870 0,04 43500 700 0,06 11666 370
208 4 2500 0,16 15625 1800 0,24 7500 208
Таблица 4
Рис. 5. Вид установки для упрочняющей обработки
прокатных шайб.
ИМПУЛЬСНО-ПЛАЗМЕННОЕ МОДИФИЦИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИЗДЕЛИЯ ИЗ СПЛАВА WC + 20%Cо
ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3 267
∅ 5,5 на клети № 218 показали, что стойкость
обработанного импульсной плазмой калибра
составила 2500 т при износе 0,16 мм. Стой-
кость не обработанных шайб составляет
1800 т, при износе 0,24 мм. Соответственно,
мы наблюдаем увеличение износостойкости
обработанной поверхности более чем в 2,35
раза (см. табл. 2).
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В результате импульсно-плазменной обра-
ботки твердосплавных изделий происходит
изменение поверхностного слоя: изменяется
размер кристаллитов на 10 – 20%, идет обога-
щение связующего металла Co сложными
карбидами типа W6Co6C, W3Co3C и неравно-
весными карбидами составов W2C, WC1-x,
W6C2.54. В результате образуются внутренние
напряжения (сжатия!) до 800 МПа.
Промышленные испытания показали, что
износостойкость поверхностного слоя твер-
досплавных прокатных шайб многократно
(250 – 370%) повышается после импульсно-
плазменной обработки. Импульсно-плазмен-
ная упрочняющая обработка осуществляется
без нагрева и без изменения структурного
состояния всего изделия. Эффективность уп-
рочнения зависит от количества и плотности
мощности плазменных импульсов воздейст-
вия.
ЛИТЕРАТУРА
1. Коротаев А.Д., Тюменцев А.Н., Сухова-
ров В.Ф. Дисперсное упрочнение тугоплав-
ких металлов. – Новосибирск.: Наука, 1989.
– 211 с.
2. Подураев В.Н., Диваев А.В., Сенченко А.Э.
Упрочнение твердосплавного режущего ин-
струмента лазерным и радиационным излу-
чением//Станки и инструменты.– 1990.– № 9.
– С. 18-20.
3. Блиновский В.А., Бровер Г.И., Цырбий И.К.
Состояние поверхностных слоев лазерно-ле-
гированного твердого сплава ВК8//ФХОМ. –
1991. – № 4. – С. 111-115.
4. Мокрицкий Б.Я., Кабалдин Ю.Г. Комбини-
рованное упрочнение твердосплавного ин-
струмента//ФХОМ.–1991. – № 5. – С. 153-154.
5. Кикин П.Ю., Пчелинцев А.И., Русин Е.Е. По-
вышение теплостойкости и износостойкости
быстрорежущих сталей лазерным ударно-
волновым воздействием//ФХОМ. – 2003. –
№ 5. – С. 15-17.
6. Гуреев Д.М., Ламтин А.П., Чулкин В.Н. Вли-
яние импульсного лазерного излучения на
состояние кобальтовой прослойки твердых
сплавов//ФХОМ. – 1990. – № 1. – С. 51-54.
7. Тюрин Ю.Н., Жадкевич М.Л. Плазменные
упрочняющие технологии. – К.: Наукова
Думка, 2008. – 215 с.
8. Williamson G.K., Hall W.H.//Acta Metall. –
1953. – № 1. – Р. 22-31.
9. Morosin B., Graham R.A. Shock Waves in Con-
densed Matter//Elsevier Sci. Publ. – 1984. –
№ 2 – P. 355-362.
Ю.Н. Тюрин, С.Н. Кульков, О.В. Колисниченко, И.М. Дуда, 2009.
Ю.Н. ТЮРИН, С.Н. КУЛЬКОВ, О.В. КОЛИСНИЧЕНКО, И.М. ДУДА
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-7973 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1999-8074 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-01T06:09:10Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Науковий фізико-технологічний центр МОН та НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Тюрин, Ю.Н. Кульков, С.Н. Колисниченко, О.В. Дуда, И.М. 2010-04-23T11:12:24Z 2010-04-23T11:12:24Z 2009 Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо / Ю.Н. Тюрин, С.Н. Кульков, О.В. Колисниченко, И.М. Дуда // Физическая инженерия поверхности. — 2009. — Т. 7, № 3. — С. 262-267. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 1999-8074 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/7973 621.785.54 Импульсно-плазменная обработка поверхностного слоя изделия из твердого сплава WC+ 20%Co изменяет размер кристаллитов на 10 – 20% и обогащает связующий металл Co сложными карбидами типа W6Co6C, W3Co3C и неравновесными карбидами составов W2C, WC1-x, W6C2.54. Образуются внутренние напряжения (сжатия!) до 800 МПа. Промышленные испытания показали, что после импульсно-плазменной обработки повышается в 2 – 4 раза износостойкость рабочей поверхности прокатных валков, изготовленных из твердого сплава WC + 20%Co. Імпульсно-плазмова обробка поверхневого шару виробу із твердого сплаву WC + 20%Co змінює розмір кристалітів на 10 – 20% й збагачує спо-лучний метал Co складними карбідами типу W6Co6C, W3Co3C й нерівновісними карбідами складів W2C, WC1-x, W6C2.54. Утворюються внутрішні напруження (стиснення!) до 800 МПа. Промислові випробування показали, що після ім-пульсно-плазмової обробки підвищується в 2 – 4 рази зносостійкість робочої поверхні прокатних валів (шайб), виготовлених із твердого сплаву WC + 20%Co. Impulse-plasma processing in a surface tungsten car-bide roll WC + 20%Co changes the size crystallite on 10 – 20%, enriches binding metal Co complex carbide type W6Co6C, W3Co3C and no equilibrium carbide structures W2C, WC1-x, W6C2.54. Internal pressure (compression are formed!) up to 800 МПа. Industrial tests have shown, that wear resistance of a working surface tungsten carbide roll (WC + 20%Co), after impulse-plasma processing, increase in 2 – 4 times. ru Науковий фізико-технологічний центр МОН та НАН України Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо Article published earlier |
| spellingShingle | Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо Тюрин, Ю.Н. Кульков, С.Н. Колисниченко, О.В. Дуда, И.М. |
| title | Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо |
| title_full | Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо |
| title_fullStr | Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо |
| title_full_unstemmed | Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо |
| title_short | Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо |
| title_sort | импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава wc + 20%cо |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/7973 |
| work_keys_str_mv | AT tûrinûn impulʹsnoplazmennoemodificirovaniepoverhnostiizdeliâizsplavawc20co AT kulʹkovsn impulʹsnoplazmennoemodificirovaniepoverhnostiizdeliâizsplavawc20co AT kolisničenkoov impulʹsnoplazmennoemodificirovaniepoverhnostiizdeliâizsplavawc20co AT dudaim impulʹsnoplazmennoemodificirovaniepoverhnostiizdeliâizsplavawc20co |