Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо

Импульсно-плазменная обработка поверхностного слоя изделия из твердого сплава WC+ 20%Co изменяет размер кристаллитов на 10 – 20% и обогащает связующий металл Co сложными карбидами типа W6Co6C, W3Co3C и неравновесными карбидами составов W2C, WC1-x, W6C2.54. Образуются внутренние напряжения (сжатия!)...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2009
Автори:	Тюрин, Ю.Н., Кульков, С.Н., Колисниченко, О.В., Дуда, И.М.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Науковий фізико-технологічний центр МОН та НАН України 2009
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/7973
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо / Ю.Н. Тюрин, С.Н. Кульков, О.В. Колисниченко, И.М. Дуда // Физическая инженерия поверхности. — 2009. — Т. 7, № 3. — С. 262-267. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859712502960488448
author	Тюрин, Ю.Н. Кульков, С.Н. Колисниченко, О.В. Дуда, И.М.
author_facet	Тюрин, Ю.Н. Кульков, С.Н. Колисниченко, О.В. Дуда, И.М.
citation_txt	Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо / Ю.Н. Тюрин, С.Н. Кульков, О.В. Колисниченко, И.М. Дуда // Физическая инженерия поверхности. — 2009. — Т. 7, № 3. — С. 262-267. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.
collection	DSpace DC
description	Импульсно-плазменная обработка поверхностного слоя изделия из твердого сплава WC+ 20%Co изменяет размер кристаллитов на 10 – 20% и обогащает связующий металл Co сложными карбидами типа W6Co6C, W3Co3C и неравновесными карбидами составов W2C, WC1-x, W6C2.54. Образуются внутренние напряжения (сжатия!) до 800 МПа. Промышленные испытания показали, что после импульсно-плазменной обработки повышается в 2 – 4 раза износостойкость рабочей поверхности прокатных валков, изготовленных из твердого сплава WC + 20%Co. Імпульсно-плазмова обробка поверхневого шару виробу із твердого сплаву WC + 20%Co змінює розмір кристалітів на 10 – 20% й збагачує спо-лучний метал Co складними карбідами типу W6Co6C, W3Co3C й нерівновісними карбідами складів W2C, WC1-x, W6C2.54. Утворюються внутрішні напруження (стиснення!) до 800 МПа. Промислові випробування показали, що після ім-пульсно-плазмової обробки підвищується в 2 – 4 рази зносостійкість робочої поверхні прокатних валів (шайб), виготовлених із твердого сплаву WC + 20%Co. Impulse-plasma processing in a surface tungsten car-bide roll WC + 20%Co changes the size crystallite on 10 – 20%, enriches binding metal Co complex carbide type W6Co6C, W3Co3C and no equilibrium carbide structures W2C, WC1-x, W6C2.54. Internal pressure (compression are formed!) up to 800 МПа. Industrial tests have shown, that wear resistance of a working surface tungsten carbide roll (WC + 20%Co), after impulse-plasma processing, increase in 2 – 4 times.
first_indexed	2025-12-01T06:09:10Z
format	Article
fulltext	ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3262 ВВЕДЕНИЕ В металлургической промышленности ис- пользуют прокатные валки (шайбы), изготов- ленные из твердого сплава ВК-20 (WC 80%, Co 20%). Работоспособность калибрующей части прокатной шайбы зависит от измене- ния размеров и шероховатости рабочей по- верхности. Как правило, при увеличении размера калибра на 0,06 мм, после 600 – 700 тонн проката, шайбы заменяются и ре- монтируются. Назовем три процесса, приводящих к из- носу поверхности прокатных шайб [1]. Это диссоциация карбида и растворение его сост- авляющих в нагретом до 1000° С деформиру- емом сплаве на основе железа. Микроразру- шение зерен карбидов. Разупрочнение связу- ющей фазы кобальта и унос частично раство- рившихся карбидов вольфрама и не раство- рившихся зерен. Механизм разрушения по- верхностного слоя калибров шайб включает также процессы диффузионного растворения карбидов в нагретом до 1000° С, деформи- руем сплаве. Известны десятки методов упрочнения по- верхности твердых сплавов [1 – 6]. Наиболь- ший интерес представляет лазерное упрочне- ние. После лазерного упрочнения микро- твердость поверхностного слоя увеличивает- ся до 35000 МПа. Это объясняться образо- ванием карбидов типа W2C, который имеет более высокую твердость, чем WC (на 10000 УДК 621.785.54 ИМПУЛЬСНО-ПЛАЗМЕННОЕ МОДИФИЦИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИЗДЕЛИЯ ИЗ СПЛАВА WC + 20%Cо Ю.Н. Тюрин, С.Н. Кульков, О.В. Колисниченко, И.М. Дуда* Институт Электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины (Киев) Украина *Институт физики и прочности материаловедения СО РАН (Томск) Россия Поступила в редакцию 14.07.2009 Импульсно-плазменная обработка поверхностного слоя изделия из твердого сплава WC+ 20%Co изменяет размер кристаллитов на 10 – 20% и обогащает связующий металл Co сложными кар- бидами типа W6Co6C, W3Co3C и неравновесными карбидами составов W2C, WC1-x, W6C2.54. Об- разуются внутренние напряжения (сжатия!) до 800 МПа. Промышленные испытания показали, что после импульсно-плазменной обработки повышается в 2 – 4 раза износостойкость рабочей поверхности прокатных валков, изготовленных из твер- дого сплава WC + 20%Co. Ключевые слова: импульсно-плазменная обработка, внутренние напряжения, износостой- кость, кристаллиты, прокатные валы. Імпульсно-плазмова обробка поверхневого шару виробу із твердого сплаву WC + 20%Co змінює розмір кристалітів на 10 – 20% й збагачує спо-лучний метал Co складними карбідами типу W6Co6C, W3Co3C й нерівновісними карбідами складів W2C, WC1-x, W6C2.54. Утворюються внут- рішні напруження (стиснення!) до 800 МПа. Промислові випробування показали, що після ім-пульсно-плазмової обробки підвищується в 2 – 4 рази зносостійкість робочої поверхні прокатних валів (шайб), виготовлених із твердого сплаву WC + 20%Co. Ключеві слова: імпульсно-плазмова обробка, внутрішні напруги, зносостійкість, кристаліти, прокатні вали. Impulse-plasma processing in a surface tungsten car-bide roll WC + 20%Co changes the size crystallite on 10 – 20%, enriches binding metal Co complex carbide type W6Co6C, W3Co3C and no equilibrium carbide structures W2C, WC1-x, W6C2.54. Internal pressure (compression are formed!) up to 800 МПа. Industrial tests have shown, that wear resistance of a working surface tungsten carbide roll (WC + 20%Co), after impulse-plasma processing, increase in 2 – 4 times. Keywords: impulse-plasma treatment, internal stresses, durability, crystallites, forming rolls. ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3 263 – 14000 МПа). При этом изменяется структу- ра и состав связующего материала в твердом сплаве. Если плотность энергии при обработке не превышает 80 Дж/см2, то происходит насы- щение связки продуктами деструкции моно- карбида WC. При плотности энергии 80 ÷ 100 Дж/см2 образуются сложные карбиды Co3W3C, которые разупрочняют сплав, вслед- ствие уменьшения содержания в связке ме- таллического кобальта. При плотности энер- гии 140 ÷ 280 Дж/см2 в связующем слое появ- ляются сложные карбиды с нарушенной сте- хиометрией (типа CoxWyCz), а также заметно увеличивается количество полукарбидов W2C и кубического карбида WC. Для повышения износостойкости твердых сплавов с содержанием кобальта 3 ÷ 6% плотность энергии не должна превышать 80 Дж/см2, сплавов с содержанием кобальта 6 ÷ 8% – 100 Дж/см2 , 10% – 120 Дж/см2 и 20% – 180 Дж/см2. При низкоэнергетическом облучении агрегатное состояние сплава прак- тически не изменяется [3 – 6]. ИМПУЛЬСНО-ПЛАЗМЕННАЯ ТЕХНОЛОГИЯ В ИЭС им. Е.О. Патона НАН Украины разра- ботана импульсно-плазменная технология из- менения свойств поверхности твердосплав- ных и стальных изделий. Исследования пока- зывают, что при импульсном высокоэнерге- тическом воздействии в поверхностном слое изделия наблюдаются высокие скорости на- грева и охлаждения, упруго-пластическая де- формация поверхностного слоя и, как следст- вие, интенсификация практически всех из- вестных механизмов диффузии [7 – 8]. Формирование высокоэнергетических им- пульсов осуществляется в плазмотроне путем реализации в нем нестационарных детона- ционных режимов горения горючих газовых смесей (С3Н8 и О2) между двумя коаксиальны- ми электродами. Энергетические параметры продуктов не- стационарного детонационного горения (им- пульсной плазменной струи) определяли ре- шением двумерной нестационарной задачи распространения детонационной волны (ДВ) в электрическом поле между двумя коаксиа- льными электродами плазмотрона. В резуль- тате был изготовлен импульсный плазматрон (рис. 1), который состоит из детонационной камеры 1, где осуществляется формирование горючей газовой смеси и инициирование де- тонационного ее сгорания. Плазматрон имеет центральный электрод – анод 2, конический электрод – катод 3, испаряемый электрод – 5. Электроды включены в электрическую цепь к специальному источнику питания – 6. При инициировании детонации продукты сгорания поступают из детонационной каме- ры в межэлектродный зазор – 4 и замыкают электрическую цепь. Стационарное детона- ционное сгорание горючих газов переходит в нестационарное, которое получает допол- нительную энергию через электропроводный слой продуктов сгорания – 7. При выбросе плазменной струи – 8 из плазматрона, она за- мыкает электрическую цепь между электро- дом – анодом и поверхностью изделия – ка- тодом – 9. В результате прохождения по этой струе электрического тока, плазма дополнительно нагревается за счет Джоулева тепловыделе- ния. Расходуемый электрод – 5 обеспечивает ввод в плазменную струю легирующих эле- ментов. Энергетические характеристики плазмен- ных струй на выходе из плазматрона имеют зависимость от напряженности электричес- кого поля и длины межэлектродного зазора. Рис.1. Схема импульсно-плазменного устройства Ю.Н. ТЮРИН, С.Н. КУЛЬКОВ, О.В. КОЛИСНИЧЕНКО, И.М. ДУДА ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3264 В результате экспериментального исследова- ния установлено [7], что при длине межэлект- родного зазора L = 200 мм и напряженности электрического поля 400 ÷ 500 кВ/м плазмен- ная струя имеет температуру 20000 К, а ско- рость 6 км/с. Плотность электрического тока в плазменной струе составляет J = (1 – 7)⋅103 А/см2, а температура 25000 К. Тепловой поток в изделие может изменяться в диапазо- не (0,1 ÷ 5)⋅106 Вт/см2. Величина потока тепла зависит от прохождения электрического тока по плазменной струе к поверхности образца. Изолированный от “земли” образец не комму- тирует электрический ток, и поверхность об- рабатывается только энергией плазменной струи [7]. Управление энергетическими характерис- тиками импульса осуществляется изменени- ем технологических параметров: емкости конденсаторов С = 600 – 1200 мкФ, расстоя- нием до поверхности изделия Н, а также включением изделия в электрическую цепь как катод или изолировано. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЕ ОБРАЗЦОВ Проводилась импульсно-плазменная обра- ботка образцов – WC + 20%Co, изготовлен- ных методами порошковой металлургии по стандартной технологии. Обработка осуществлялась по 5 режимам, табл. 1. Для анализа эффективности было прове- дено рентгеновское исследование образцов на дифрактометре ДРОН-УМ1 с фильтрован- ным CuKα излучением. Съемка велась по точ- кам с шагом 0,05°. Индицирование рентге- новских линий тетрагональной фазы осу- ществлялось по табл. ASTM. Определение параметров решетки проводилось по отраже- ниям в интервале углов 20 < 2θ < 120. Разде- ление перекрывающихся рентгеновских мак- симумов осуществлялось с помощью ком- пьютерной программы на основе минимиза- ции отклонения суммарного аппроксимирую- щего профиля от экспериментального. Пара- метры тонкой кристаллической структуры определялись по уширению рентгеновских линий с использованием зависимостей “Хол- ла-Вильямсона”, из которых определены ОКР и микродисторсия решетки [8]. В качестве ап- проксимирующих функций использовались функции типа Коши [9]. В качестве эталона для определения инструментального ушире- ния использовался грубозернистый α-кварц. Типичная рентгенограмма приведена на рис. 2 (образец в исходном состоянии). В ос- новном присутствуют дифракционные отра- жения от карбида вольфрама и очень слабый пик (111) кобальта с несколько измененным параметром. Обработка поверхности энергией им- пульсной плазмы приводит к тому, что в по- верхностном слое отражения карбида вольф- рама уширяются, а на месте отражений ко- бальта появляется множество отражений, по- видимому, принадлежащие сложной смеси различных фаз в связующей фазе Co, рис. 3. Характерно, что изменение количества им- пульсов приводит к изменению фазового сос- тава связки. По результатам проведенного анализа можно сделать следующие выводы. По кар- биду вольфрама – структуру не меняет, все образцы имеют кристаллическую решетку ГПУ, параметры отличаются не значительно, Рис. 2. Типичная рентгенограмма образца. Таблица 1 Номер режима обра- ботки Энергия плазменного импульса, Дж Дистанция от плазма- трона до об- разца, мм Количест- во импу- льсов об- работки Подклю- чение образца 1 3000 30 2 катод 2 3000 45 6 катод 3 3000 50 5 нейтрален 4 3000 50 10 нейтрален 5 3000 50 20 нейтрален ИМПУЛЬСНО-ПЛАЗМЕННОЕ МОДИФИЦИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИЗДЕЛИЯ ИЗ СПЛАВА WC + 20%Cо ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3 265 имеет место хорошее согласие с табличными значениями. Более точный анализ позволяет заметить некоторое уменьшение параметров примерно на 0,1% (разное для разных образ- цов). Расчет внутренних напряжений (сжа- тия!) дает значения от 780 МПа для образца № 1 и до 450 МПа для образца № 5 (по по- следнему пику). Все данные хорошо ложатся на зависимость “Холла-Вильямсона”, из ко- торой определены ОКР и микродисторсия ре- шетки, рис. 4. Зависимость “Холла-Вильям- сона” строили в координатах bcosQ/L – sinQ/L, где b – уширение линий, Q – угол дифракции линий, L – длина волны. Полученные точки аппроксимируются прямыми, наклон кото- рых дает учетверенную микродеформацию решетки, а отрезаемый участок по оси Y – об- ратную величину увеличению Областей Ко- герентного Рассеяния (ОКР) [9]. В целом, можно говорить о том, что им- пульсно-плазменная обработка приводит к увеличению ОКР рентгеновских лучей и уве- личению микродисторсии. Исследования по- казали, что происходит рост кристаллитов, связанный с перераспределением дефектов (дислокаций) в карбиде вольфрама, что, по- видимому, и сопровождается образованием напряжений сжатия. Проведены исследования изменения свя- зующей фазы (кобальт). В исходном состоя- нии кобальт – ГЦК со слегка измененным параметром. Импульсно-плазменная обра- ботка приводит к появлению сложной смеси фаз – ГПУ-Со, сложных карбидов типа W6Co6C, W3Co3C и неравновесных карбидов составов W2C, WC1-x, W6C2.54, по-видимому, находящихся в связующей фазе. Все это позволяет сделать заключение о том, что при обработке формируется неравно- весная структура связующей фазы, за счет че- го возникают внутренние напряжения сжат- ия, которые, естественно, должны увеличить “работоспособность” материала, табл. 2. В результате анализа образцов были выб- раны режимы импульсно-плазменной обра- ботки рабочей поверхности калибров про- катных шайб. Этот режим обработки обеспе- чивает максимальные сжимающие напряже- ния в поверхностном слое при минимальных микроискажениях и минимальном изменение кристаллитов. РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЯ Импульсно-плазменная обработка прокатных шайб осуществлялась на установке, рис. 5, со- держащей генератор импульсной плазмы – 1, устройство для крепления твердосплавных шайб – 2, манипулятор для вращения изде- лий – 3. Обработка шайб осуществлялась им- пульсной плазменной струей при следу- ющих режимах: емкость конденсаторов 1000 мкФ, напряжение 3,2 кВ, индуктивность 3⋅⋅⋅⋅⋅10–2 млГн. Плазмообразующим газом яв- лялись продукты сгорания горючей газовой Рис. 4. Типичная зависимость “Холла-Вильямсона”. Рис. 3. Изменения в дифракционной картине. После обработки в интервале углов связки. Таблица 2 Номер режима обработки Размер кристал- литов, нм Микроиска- жения,〈е〉 ⋅103 Остаточные напряжения (сжатия), МПа 1 33 2,47 780 2 35 2,62 700 3 29 2,77 450 4 29 2,41 530 5 32 3,07 450 Исходный 25 2,39 – Ю.Н. ТЮРИН, С.Н. КУЛЬКОВ, О.В. КОЛИСНИЧЕНКО, И.М. ДУДА ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3266 смеси кислород, воздух и пропан-бутан, со- держащей избыток пропана от стехиомет- рического состава. Изменение режимов обработки осуществ- лялось использованием различной дистанции от плазматрона до упрочняемой поверхности и изменением времени обработки. Легирую- щие элементы в плазму не вводились. Обра- ботка осуществлялась на дистанции упроч- нения 50 мм. Время обработки изменялось в зависимости от диаметра и размера прокат- ных шайб, табл. 3. При импульсно-плазменной обработке осуществляется модифицирование тонкого рабочего слоя (до 40 мкм) без нагрева всего изделия. В результате, после упрочняющей обработки, геометрические размеры шайбы не изменились. Изменился только цвет по- верхности изделия из-за осаждения углерода и образования слоя окислов “цвета побежа- лости”. Были проведены сравнительные испы- тания обработанных импульсной плазмой и не обработанных прокатных шайб. Испыта- ния осуществлялись на металлургическом предприятие, в процессе прокатки катанки ∅ 6,5 мм из рядовых кипящих и спокойных марок стали на клети № 127. Критерием ра- ботоспособности калибров шайб являлся уве- личение диаметра формируемой проволоки. Испытания показали, что стойкость шай- бы, обработанной импульсной плазмой по режиму 2 составила 1200 т (стойкость не об- работанных шайб на этой же клети 700 т). В результате удельный износ слоя на обрабо- танной поверхности твердого сплава в 2,5 ра- за ниже, чем на необработанной, табл. 4. Испытание пары шайб, обработанных по режиму 3 и 2, показали, что удельный износ первого калибра снизился в 1,9 раза, а второ- го, обработанного по режиму 2, в 2,4 раза (стойкость не обработанных шайб на этой же клети составила 700 т при допустимой выра- ботке 0,06 мм) (см. табл. 2). Следующая пара шайб показала, что стойкость калибров уве- личилась, соответственно, в зависимости от режимов обработки от 1,5 раз (3 режим) до 3,7 раза (2 режим). Испытание шайб, увеличенного диаметра до 208 мм (режим 4), при прокатке катанки Таблица 3 Номер режима упроч- нения Энергия импульса, Дж Дистанция от плазма- трона до из- делия, мм Время обработ- ки, сек Подклю- чение изделия 2 3000 50 120 нейтрален 3 3000 50 180 4 3000 50 360 нейтрален нейтрален ∅ шайбы, мм Режим плазменной обработки Результаты испытания прокатных шайб Обработанных плазмой Не обработанных плазмой Эффективность плазменной обработки, %Объем проката (M), т Износ калибра (Z), мм Удельный износ J(pdy) т/мм Объем проката (N), т Износ калибра (S), мм Удельный износ J = N/S т/мм 152 2 1200 0,04 30000 700 0,06 11666 250 166 2 870 0,04 21750 700 0,06 11666 240 166 3 870 0,04 43500 700 0,06 11666 370 208 4 2500 0,16 15625 1800 0,24 7500 208 Таблица 4 Рис. 5. Вид установки для упрочняющей обработки прокатных шайб. ИМПУЛЬСНО-ПЛАЗМЕННОЕ МОДИФИЦИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ИЗДЕЛИЯ ИЗ СПЛАВА WC + 20%Cо ФІП ФИП PSE, 2009, т. 7, № 3, vol. 7, No. 3 267 ∅ 5,5 на клети № 218 показали, что стойкость обработанного импульсной плазмой калибра составила 2500 т при износе 0,16 мм. Стой- кость не обработанных шайб составляет 1800 т, при износе 0,24 мм. Соответственно, мы наблюдаем увеличение износостойкости обработанной поверхности более чем в 2,35 раза (см. табл. 2). ЗАКЛЮЧЕНИЕ В результате импульсно-плазменной обра- ботки твердосплавных изделий происходит изменение поверхностного слоя: изменяется размер кристаллитов на 10 – 20%, идет обога- щение связующего металла Co сложными карбидами типа W6Co6C, W3Co3C и неравно- весными карбидами составов W2C, WC1-x, W6C2.54. В результате образуются внутренние напряжения (сжатия!) до 800 МПа. Промышленные испытания показали, что износостойкость поверхностного слоя твер- досплавных прокатных шайб многократно (250 – 370%) повышается после импульсно- плазменной обработки. Импульсно-плазмен- ная упрочняющая обработка осуществляется без нагрева и без изменения структурного состояния всего изделия. Эффективность уп- рочнения зависит от количества и плотности мощности плазменных импульсов воздейст- вия. ЛИТЕРАТУРА 1. Коротаев А.Д., Тюменцев А.Н., Сухова- ров В.Ф. Дисперсное упрочнение тугоплав- ких металлов. – Новосибирск.: Наука, 1989. – 211 с. 2. Подураев В.Н., Диваев А.В., Сенченко А.Э. Упрочнение твердосплавного режущего ин- струмента лазерным и радиационным излу- чением//Станки и инструменты.– 1990.– № 9. – С. 18-20. 3. Блиновский В.А., Бровер Г.И., Цырбий И.К. Состояние поверхностных слоев лазерно-ле- гированного твердого сплава ВК8//ФХОМ. – 1991. – № 4. – С. 111-115. 4. Мокрицкий Б.Я., Кабалдин Ю.Г. Комбини- рованное упрочнение твердосплавного ин- струмента//ФХОМ.–1991. – № 5. – С. 153-154. 5. Кикин П.Ю., Пчелинцев А.И., Русин Е.Е. По- вышение теплостойкости и износостойкости быстрорежущих сталей лазерным ударно- волновым воздействием//ФХОМ. – 2003. – № 5. – С. 15-17. 6. Гуреев Д.М., Ламтин А.П., Чулкин В.Н. Вли- яние импульсного лазерного излучения на состояние кобальтовой прослойки твердых сплавов//ФХОМ. – 1990. – № 1. – С. 51-54. 7. Тюрин Ю.Н., Жадкевич М.Л. Плазменные упрочняющие технологии. – К.: Наукова Думка, 2008. – 215 с. 8. Williamson G.K., Hall W.H.//Acta Metall. – 1953. – № 1. – Р. 22-31. 9. Morosin B., Graham R.A. Shock Waves in Con- densed Matter//Elsevier Sci. Publ. – 1984. – № 2 – P. 355-362.  Ю.Н. Тюрин, С.Н. Кульков, О.В. Колисниченко, И.М. Дуда, 2009. Ю.Н. ТЮРИН, С.Н. КУЛЬКОВ, О.В. КОЛИСНИЧЕНКО, И.М. ДУДА
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-7973
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	1999-8074
language	Russian
last_indexed	2025-12-01T06:09:10Z
publishDate	2009
publisher	Науковий фізико-технологічний центр МОН та НАН України
record_format	dspace
spelling	Тюрин, Ю.Н. Кульков, С.Н. Колисниченко, О.В. Дуда, И.М. 2010-04-23T11:12:24Z 2010-04-23T11:12:24Z 2009 Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо / Ю.Н. Тюрин, С.Н. Кульков, О.В. Колисниченко, И.М. Дуда // Физическая инженерия поверхности. — 2009. — Т. 7, № 3. — С. 262-267. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 1999-8074 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/7973 621.785.54 Импульсно-плазменная обработка поверхностного слоя изделия из твердого сплава WC+ 20%Co изменяет размер кристаллитов на 10 – 20% и обогащает связующий металл Co сложными карбидами типа W6Co6C, W3Co3C и неравновесными карбидами составов W2C, WC1-x, W6C2.54. Образуются внутренние напряжения (сжатия!) до 800 МПа. Промышленные испытания показали, что после импульсно-плазменной обработки повышается в 2 – 4 раза износостойкость рабочей поверхности прокатных валков, изготовленных из твердого сплава WC + 20%Co. Імпульсно-плазмова обробка поверхневого шару виробу із твердого сплаву WC + 20%Co змінює розмір кристалітів на 10 – 20% й збагачує спо-лучний метал Co складними карбідами типу W6Co6C, W3Co3C й нерівновісними карбідами складів W2C, WC1-x, W6C2.54. Утворюються внутрішні напруження (стиснення!) до 800 МПа. Промислові випробування показали, що після ім-пульсно-плазмової обробки підвищується в 2 – 4 рази зносостійкість робочої поверхні прокатних валів (шайб), виготовлених із твердого сплаву WC + 20%Co. Impulse-plasma processing in a surface tungsten car-bide roll WC + 20%Co changes the size crystallite on 10 – 20%, enriches binding metal Co complex carbide type W6Co6C, W3Co3C and no equilibrium carbide structures W2C, WC1-x, W6C2.54. Internal pressure (compression are formed!) up to 800 МПа. Industrial tests have shown, that wear resistance of a working surface tungsten carbide roll (WC + 20%Co), after impulse-plasma processing, increase in 2 – 4 times. ru Науковий фізико-технологічний центр МОН та НАН України Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо Article published earlier
spellingShingle	Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо Тюрин, Ю.Н. Кульков, С.Н. Колисниченко, О.В. Дуда, И.М.
title	Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо
title_full	Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо
title_fullStr	Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо
title_full_unstemmed	Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо
title_short	Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо
title_sort	импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава wc + 20%cо
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/7973
work_keys_str_mv	AT tûrinûn impulʹsnoplazmennoemodificirovaniepoverhnostiizdeliâizsplavawc20co AT kulʹkovsn impulʹsnoplazmennoemodificirovaniepoverhnostiizdeliâizsplavawc20co AT kolisničenkoov impulʹsnoplazmennoemodificirovaniepoverhnostiizdeliâizsplavawc20co AT dudaim impulʹsnoplazmennoemodificirovaniepoverhnostiizdeliâizsplavawc20co

Импульсноплазменное модифицирование поверхности изделия из сплава WC + 20%Cо

Репозитарії

Схожі ресурси