Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА
Проведено определение температуры вязко-хрупкого перехода корпусной стали 15Х2НМФА в исходном состоянии на образцах различной толщины (В₀=2; 5 и 10 мм). Испытания проводились при определении ударной вязкости КСV в температурном интервале -196°С ≤ Т ≤ 90°С. Значения ТК для образцов с В₀=5 и 10 мм, по...
Saved in:
| Published in: | Вопросы атомной науки и техники |
|---|---|
| Date: | 2004 |
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Національний науковий центр «Харківський фізико-технічний інститут» НАН України
2004
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80418 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА / Е.А. Крайнюк, В.Г. Лесная Л.С. Ожигов, В.И. Савченко // Вопросы атомной науки и техники. — 2004. — № 3. — С. 165-169. — Бібліогр.: 16 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859712510652841984 |
|---|---|
| author | Крайнюк, Е.А. Лесная, В.Г. Ожигов, Л.С. Савченко, В.И. |
| author_facet | Крайнюк, Е.А. Лесная, В.Г. Ожигов, Л.С. Савченко, В.И. |
| citation_txt | Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА / Е.А. Крайнюк, В.Г. Лесная Л.С. Ожигов, В.И. Савченко // Вопросы атомной науки и техники. — 2004. — № 3. — С. 165-169. — Бібліогр.: 16 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Вопросы атомной науки и техники |
| description | Проведено определение температуры вязко-хрупкого перехода корпусной стали 15Х2НМФА в исходном состоянии на образцах различной толщины (В₀=2; 5 и 10 мм). Испытания проводились при определении ударной вязкости КСV в температурном интервале -196°С ≤ Т ≤ 90°С. Значения ТК для образцов с В₀=5 и 10 мм, полученные по общепринятой и унифицированной методикам, совпадают (ТК= -20°С). Значение ТК для малогабаритных образцов (В₀=2 мм) определено по унифицированной методике (ТК= -80°С).
Проведено визначення температури грузло-крихкого переходу ТК корпусної сталі 15Х2НМФА у вихідному стані на зразках різної товщини (В₀=2, 5 і 10 мм). Іспити проводилися при визначенні ударної в'язкості KCV у температурному інтервалі -196 °С ≤ Т ≤ 90 °С. Значення ТК для зразків з В 0=5 і 10 мм, одержані по загальноприйнятій і уніфікованій методиці, збігаються (ТК= -20 °С). Значення ТК для малогабаритних зразків (В₀=2 мм) отримано за уніфікованою методикою (ТК= -80°С).
It have been determinated the temperature of a ductile-brittle transition of TK pressure vessel steel 15Cr2NiMoV in initial condition on the samples of different thickness (В₀=2, 5 and 10 mm). Tests were conducted with determination of fracture toughness KCV in temperatures interval -196 °С ≤ Т ≤ 90 °С. Data of TK for samples with B₀=10 and 5 mm, obtained by standard and unificated method, are coincide (ТК= -20 °С). Data of TK for micro-samples (В₀=2 mm) is obtained by unificated method (ТК= -80 °С).
|
| first_indexed | 2025-12-01T06:09:28Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.039.53
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ
ВЯЗКО-ХРУПКОГО ПЕРЕХОДА (ТК) НА ОБРАЗЦАХ РАЗЛИЧНОЙ
ТОЛЩИНЫ ИЗ СТАЛИ 15Х2НМФА
Е.А. Крайнюк, В.Г. Лесная Л.С. Ожигов, В.И. Савченко
ННЦ «Харьковский физико-технический институт», г. Харьков, Украина
Проведено определение температуры вязко-хрупкого перехода корпусной стали 15Х2НМФА в исходном состоянии
на образцах различной толщины (В0=2; 5 и 10 мм). Испытания проводились при определении ударной вязкости КСV в
температурном интервале -1960С ≤ Т ≤ 900С. Значения ТК для образцов с В0=5 и 10 мм, полученные по общепринятой и
унифицированной методикам, совпадают (ТК= -200С). Значение ТК для малогабаритных образцов (В0=2 мм) определено
по унифицированной методике (ТК= -800С).
ВВЕДЕНИЕ
С момента введения в эксплуатацию ядерных
энергетических установок (ЯЭУ) типа ВВЭР для
корпусов реакторов (КР) стали применять малоугле-
родистые низколегированные стали. В частности,
для КР ВВЭР-1000 используют сталь марки 15Х2Н-
МФА.
Корпус реактора является одним из ответствен-
ных элементов конструкции ЯЭУ. А его безопасная
работа – одно из важнейших условий эксплуатации.
В настоящее время актуальным и чрезвычайно важ-
ным вопросом является проведение работ по про-
длению ресурса КР, контролю состояния металла и
восстановлению его эксплутационных свойств.
Одним из главных параметров, определяющих
ресурс работы корпусов реакторов ВВЭР, является
критическая температура вязко-хрупкого перехода,
характеризующая переход из пластического состоя-
ния в хрупкое. Значение ТК используется как харак-
теристика склонности того или иного материала к
хрупкому разрушению.
В атомной энергетике определение температуры
вязко-хрупкого перехода осуществляют по обще-
принятым методикам, включающим испытания на
ударный изгиб образцов "Шарпи" (55×10×10 мм).
Однако, вырезка образцов таких размеров в необхо-
димом количестве из эксплуатирующегося КР, нахо-
дящегося на плановом ремонте, может привести к
возникновению различных дефектов в КР, что со-
здаст аварийную ситуацию.
В последние годы была разработана методика и
создан технологический комплекс "Микрорез" [1],
позволяющий без нарушения конструкционной це-
лостности и прочности металлических конструкций
ЯЭУ вырезать темплеты, из которых в дальнейшем
изготавливают стандартные малогабаритные образ-
цы (55×8×2 мм) для испытаний на ударный изгиб, а
также образцы для статических испытаний.
С помощью такого технологического комплекса
из энергоблоков различных АЭС уже неоднократно
осуществлялась вырезка темплетов и изготовление
малогабаритных образцов, на которых определяли
ударную вязкость и прочностные характеристики.
Целью настоящей работы является определение
температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) корпус-
ной стали 15Х2НМФА на образцах различной тол-
щины; в частности, на малогабаритных образцах,
изготавливаемых из темплетов.
1. МАТЕРИАЛЫ
Исследования проводили на малоуглеродистой
низколегированной стали марки 15Х2НМФА в ис-
ходном состоянии. В качестве исследуемого матери-
ала был взят фрагмент корпуса реактора, который и
являлся исходной заготовкой для получения образ-
цов.
Предварительное металлографическое исследо-
вание образцов показало, что структура стали пред-
ставляет собой мелкодисперсный сорбит отпуска.
В табл. 1 представлен химический состав данной
стали как по литературным данным, так и фактиче-
ский химический состав легирующих элементов
фрагмента.
Фактический химсостав фрагмента КР опреде-
лялся в соответствии с [3-8].
Для проведения статических испытаний (растя-
жение) в соответствии с [9] были вырезаны образцы
двух типов (тип 1 – плоские, тип 3 – цилиндриче-
ские).
Таблица 1
Химический состав стали 15Х2НМФА, вес.%
C Cr Ni Mo V Mn Si Cu P S
Литературные дан-
ные [2]
0,13*
0,18**
1,80
2,30
1,00
1,50
0,50
0,70
0,10
0,12
0,30
0,60
0,17
0,37
не более
0,30 0,020 0,020
Фактический - 1,82 1,10 0,60 0,10 0,50 0,30 - - -
Примечание:* – нижний предел; ** – верхний предел.
________________________________________________________________________________
ВОПРОСЫ АТОМНОЙ НАУКИ И ТЕХНИКИ. 2004. № 3. 165
Серия: Физика радиационных повреждений и радиационное материаловедение (85), с. 137-141.
Для динамических испытаний (ударный изгиб)
было изготовлено три серии образцов разного типа
(тип 11, 13, 14) с V-образным концентратором
напряжений [10]. Вся информация об исследуемых
образцах приведена в табл. 2.
Таблица 2
Образцы для ударных испытаний
Серия Тип L, мм B0, мм H, мм H1, мм Тип концентратора
1 11 55 10 10 8 V-образный
2 13 55 5 10 8 V-образный
3 14 55 2 8 6 V-образный
Примечание: L – длина образца; B0 – ширина образца; H – полная высота образца; H1 – высота образца в месте концентратора.
2. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ
Механические испытания на растяжение [9] про-
водили на универсальной испытательной машине
1246-2/2300 при температуре 200С. Скорость дефор-
мирования образцов 1 и 3 типов составляла 2 мм в
мин.
Значения ударной вязкости [10] определяли на
копре типа ПСВ-30 с запасом энергии маятника 30
кгс•м для образцов 11 типа и запасом энергии маят-
ника 15 кгс•м для образцов 13 и 14 типов. Испыта-
ния проводились в температурном интервале:
-1960С ≤ Т ≤ 900С.
В качестве охлаждающей среды использовался
этиловый спирт, который охлаждался жидким азо-
том [11].
Определение вязкой составляющей в изломе об-
разцов 11 типа проводили согласно [12]. Пример
схемы излома образца показан на рис. 1. Хрупкая
составляющая, обозначенная как площадь F1, имеет
вид трапеции и увеличивается по мере увеличения
доли этой составляющей. Вязкая составляющая – F2.
Площадь F1, занимаемую хрупкой составляющей,
определяли как произведение средней линии трапе-
ции а на высоту трапеции в.
Зная параметры а и в, процент вязкой составляю-
щей определяли по ГОСТу [12]. Определение темпе-
ратуры вязко-хрупкого перехода проводили по об-
щепринятой методике, применяемой для образцов
11 типа, согласно правилам и нормам атомной энер-
гетики [13].
Рис. 1. Схема ударного излома образца:
Н – полная высота образца; Н1 – высота образца в
месте концентратора напряжений; В0 – толщина
образца; а – средняя линия трапеции; в – высота
трапеции
По завершению ударных испытаний выполняли
построение графиков зависимости ударная вязкость
(KCV) – температура испытаний (Т). По известному
пределу текучести материала в исходном состоянии
при температуре 200С в соответствии со значения-
ми, указанными в табл. 3 и 4, выбирались критери-
альные значения ударной вязкости (KCV)I и (KCV)II.
Таблица 3
Критериальные значения ударной вязкости при температуре ТК, 0С
Предел текучести при температуре 20 0С
RT
p0.2, МПа (кгс/мм2)
Ударная вязкость (KCV)I,
Дж/см2 (кгс•м/см2)
До 304 (31) включительно 29 (3,0)
304 (31) до 402 (41) включительно 39 (4,0)
402 (41) до 549 (56) включительно 49 (5,0)
549 (56) до 687 (70) включительно 59 (6,0)
Таблица 4
Критериальные значения ударной вязкости при температуре ТК+30, 0С
Предел текучести при температуре 200С
RT
p0.2, МПа (кгс/мм2)
Ударная вязкость (KCV)I,
Дж/см2 (кгс•м/см2)
До 304 (31) включительно 44 (4,5)
304 (31) до 402 (41) включительно 59 (6,0)
402 (41) до 549 (56) включительно 74 (7,5)
549 (56) до 687 (70) включительно 89 (9,0)
Предел текучести определяли как среднее значе-
ние результатов испытаний трех образцов. На гра-
фике ударная вязкость – температура на оси ординат
(ось KCV) откладывали значение (KCV)I. Через по-
лученную точку проводили линию, параллельную
оси абсцисс, до пересечения с кривой ударной вяз-
________________________________________________________________________________
ВОПРОСЫ АТОМНОЙ НАУКИ И ТЕХНИКИ. 2004. № 3. 165
Серия: Физика радиационных повреждений и радиационное материаловедение (85), с. 137-141.
кости. Ближайшую от точки пересечения более вы-
сокую температуру, при которой проводились испы-
тания, принимали за температуру Т1. То же проде-
лывали и со значением (KCV)II, а ближайшую от
точки пересечения более высокую температуру при-
нимали за температуру Т2′.
На графике вязкая составляющая в изломе – тем-
пература на оси ординат откладывали значение
В=50%. Через полученную точку проводили линию,
параллельную оси абсцисс, до пересечения с кри-
вой, построенной по минимальным значениям вяз-
кой составляющей.
Ближайшую от точки пересечения более высо-
кую температуру, при которой проводились испыта-
ния, принимали за температуру Т2
″. Большую из
температур Т2′ и Т2
″ обозначали как Т2. Если разница
между Т2 и Т1 оказывалась меньше, чем 30 0С, то
температуру Т1 принимали в качестве ориентиро-
вочного значения температуры ТК. Если это условие
не выполнялось, то ТК определяли по формуле [1]:
ТК=Т2 - 30 0С.
3. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ
Предварительные механические испытания на
растяжение показали, что пределы прочности (RT
m)
и текучести (RT
P 0/2) исследуемой стали находятся в
пределах значений, установленных соответствую-
щими правилами и нормами. Результаты статиче-
ских испытаний приведены в табл. 5.
Таблица 5
Результаты испытаний на растяжение
Образец Тип а0, мм в0, мм RT
m,
кгс/мм2
RT
P 0/2,
кгс/мм2
Tисп
Плоские образцы
1
2
3
1 3.0 2.0
79.04 60.14
82.51 61.06
83.89 67.79
+20
Цилиндрические образцы
4
5
3 Д=4,0 мм 85.20 70.74
83.20 70.62
+20
Примечание: а0, в0 и д – высота, ширина и диаметр рабочей части образца, соответственно.
На основании полученных результатов ударных
испытаний были построены для образцов 11, 13 и 14
типов зависимости ударная вязкость − температура
KCV(Т) и вязкая составляющая − температура В(Т),
которые представлены на рис. 2.
а б
________________________________________________________________________________
ВОПРОСЫ АТОМНОЙ НАУКИ И ТЕХНИКИ. 2004. № 3. 165
Серия: Физика радиационных повреждений и радиационное материаловедение (85), с. 137-141.
в г
Рис. 2. Зависимость ударной вязкости (KCV) от температуры (Т): а – для образцов 11 типа; б – для образ-
цов 13 типа; в – для малогабаритных образцов (14 тип); г – зависимость вязкой составляющей (В) от тем-
пературы (Т) для образцов 11 и 13 типов
Сравнение между собой полученных зависимо-
стей показывает, что для малогабаритных образцов
температурный интервал резкого изменения удар-
ной вязкости смещен влево и имеет меньший угол
наклона. Вместе с этим для малогабаритных образ-
цов отмечается снижение (приблизительно в 2 раза)
уровня верхнего «шельфа». В то время как для об-
разцов 13 типа по сравнению с кривой KCV(Т) об-
разцов 11 типа значительного изменения в ходе и
расположении кривой не наблюдается.
Согласно общепринятой методике [13] для об-
разцов 11 типа с помощью выбранных критериаль-
ных значений (KCV)I=6,0 кгс•м/см2 и (KCV)II=9,0
кгс•м/см2 из графиков зависимостей KCV(Т) и В(Т)
(см. рис.2, а, г) по температурным значениям Т1,Т2′
и Т2 была определена температура вязко-хрупкого
перехода: ТК0 = -200С.
Так как зависимости KCV(Т) для образцов с тол-
щиной В0=5 и 10 мм практически одинаковы, то
определение температуры ТК0 для образцов 13 типа
проводили по той же общепринятой методике [13],
используя зависимости KCV(Т) и В(Т) (см. рис.2, б,
г). Полученное значение ТК0 также оказалось равным
-200С.
Для малогабаритных образцов (14 тип) измене-
ние профиля зависимости KCV(Т) (см. рис.2, в) ис-
ключает возможность применения выше описанной
методики. Это связано с падением уровня верхнего
«шельфа» ниже критериального уровня (KCV)II, что
не даёт возможности определить ТК0.
Поэтому для определения ТК0 на малогабаритных
образцах применима унифицированная методика,
предназначенная для определения температуры вяз-
ко-хрупкого перехода материала как в исходном ТК0,
так и облученном ТКF состояниях на малогабарит-
ных образцах. У подобных образцов визуальный
анализ изломов затруднен и информация, как прави-
ло, ограничена определением работы разрушения.
За переходную температуру в этом случае принима-
ется температура ТК0.5 (ТК0.5 ≡ ТК0), при которой сред-
нее значение ударной вязкости составляет половину
от работы вязкого разрушения. В целях единообра-
зия этот критерий часто используют и при испыта-
ниях стандартных образцов [14].
Так, например, определение температуры хруп-
кости ТК0 на стандартных образцах 11 типа и образ-
цах 13 типа по методике [14] дало такое же значение
ТК0.5, как и по методике [13] – ТК= -200С. Определен-
ное значение ТК0.5 для малогабаритных образцов по
методике [14] равно -80 0С. Подобное смещение ТК0.5
в область низких температур и уширение интервала
∆Т, на котором происходит падение ударной вязко-
сти, согласуется с зависимостью ТК от толщины об-
разца, что также отмечено в работах [15,16].
ВЫВОДЫ
На образцах различной толщины, вырезанных из
фрагмента корпуса реактора ВВЭР-1000, определена
температура вязко-хрупкого перехода стали 15Х2Н-
МФА.
Для определения ТК0 на малогабаритных образ-
цах была применена унифицированная методика, по
которой полученное значение ТК0 равняется -800С.
Для образцов 13 и 11 типов значения температу-
ры вязко-хрупкого перехода, полученные по обще-
принятой и унифицированной методикам, совпада-
ют: ТК0= -200С.
ЛИТЕРАТУРА
1. Методика определения механических свойств ме-
талла оборудования и трубопроводов АЭС с помо-
щью микрообразцов. РД.00.ЭК.ХФ.МО.09-99.
2.Ю.Ф. Баландин, И.В. Горынин, Ю.И. Звездин, В.Г.
Марков. Конструкционные материалы АЭС. М.:
«Энергоатомиздат», 1984, 47 с.
3.ГОСТ 12346-78. Стали легированные и высоколеги-
рованные. Методы химического анализа (методы
определения хрома).
4.ГОСТ 12348-78. Стали легированные и высоколеги-
рованные. Методы химического анализа (методы
определения марганца).
________________________________________________________________________________
ВОПРОСЫ АТОМНОЙ НАУКИ И ТЕХНИКИ. 2004. № 3. 165
Серия: Физика радиационных повреждений и радиационное материаловедение (85), с. 137-141.
5.ГОСТ 12350-78. Стали легированные и высоколеги-
рованные. Методы химического анализа (методы
определения кремния).
6.ГОСТ 12351-81. Стали легированные и высоколеги-
рованные. Методы химического анализа (методы
определения ванадия).
7.ГОСТ 12352-81. Стали легированные и высоколеги-
рованные. Методы химического анализа (методы
определения никеля).
8.ГОСТ 12354-81. Стали легированные и высоколеги-
рованные. Методы химического анализа (методы
определения молибдена).
9.ГОСТ 1497-84. Металлы. Методы испытаний на
растяжение.
10.ГОСТ 9454-78. Металлы. Методы испытания на
ударный изгиб при пониженной, комнатной и повы-
шенной температурах.
11. Прочность материалов и конструкций при низких
температурах /Сб. трудов. Киев: «Наукова думка»,
1984.
12.ГОСТ 4543-71. Методика определения процента
вязкой составляющей в изломе ударных образцов (для
улучшаемой стали).
13.Нормы расчета на прочность оборудования и тру-
бопроводов атомных энергетических установок
(ПНАЭ Г-7-002-86) //Госатомэнегронадзор СССР. М.:
«Энергоатомиздат», 1989, 525 с.
14.Радиационное повреждение стали корпусов ВВЭР.
М.: «Энергоиздат», 1981. Ч.1, с. 29 – 30.
15.Я.Б. Фридман. Механические свойства металлов.
М.: «Машиностроение», 1974. Т. 2, с. 165 – 166.
16. Прочность материалов и конструкций при низких
температурах /Сб. трудов. Киев: «Наукова думка».
1984, с. 166.
ВИЗНАЧЕННЯ ТЕМПЕРАТУРИ ГРУЗЛО-КРИХКОГО ПЕРЕХОДУ НА ЗРАЗКАХ РІЗНОЇ
ТОВЩИНИ ЗІ СТАЛІ 15Х2НМФА
Л.С. Ожигов, Є.О. Крайнюк, В.І. Савченко, В.Г. Лісна
Проведено визначення температури грузло-крихкого переходу ТК корпусної сталі 15Х2НМФА у вихідному стані на
зразках різної товщини (В0=2, 5 і 10 мм). Іспити проводилися при визначенні ударної в'язкості KCV у температурному
інтервалі -196 0С ≤ Т ≤ 90 0С. Значення ТК для зразків з В0=5 і 10 мм, одержані по загальноприйнятій і уніфікованій
методиці, збігаються (ТК= -20 0С). Значення ТК для малогабаритних зразків (В0=2 мм) отримано за уніфікованою
методикою (ТК= -800С).
DETERMINATION OF DUCTILE-BRITTLE TRANSITION TEMPERATURE ON THE DIFFERENT
THICKNESS SAMPLES OF STEEL 15Cr2NiMoV
L.S. Ozhigov, E.A. Krainyuk, V.I. Savchenko, V.G. Lesnaya
It have been determinated the temperature of a ductile-brittle transition of TK pressure vessel steel 15Cr2NiMoV in initial
condition on the samples of different thickness (В0=2, 5 and 10 mm). Tests were conducted with determination of fracture tough-
ness KCV in temperatures interval -196 0С ≤ Т ≤ 90 0С. Data of TK for samples with B0=10 and 5 mm, obtained by standard and
unificated method, are coincide (ТК= -20 0С). Data of TK for micro-samples (В0=2 mm) is obtained by unificated method (ТК=
-80 0С).
________________________________________________________________________________
ВОПРОСЫ АТОМНОЙ НАУКИ И ТЕХНИКИ. 2004. № 3. 165
Серия: Физика радиационных повреждений и радиационное материаловедение (85), с. 137-141.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-80418 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1562-6016 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-01T06:09:28Z |
| publishDate | 2004 |
| publisher | Національний науковий центр «Харківський фізико-технічний інститут» НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Крайнюк, Е.А. Лесная, В.Г. Ожигов, Л.С. Савченко, В.И. 2015-04-17T17:52:41Z 2015-04-17T17:52:41Z 2004 Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА / Е.А. Крайнюк, В.Г. Лесная Л.С. Ожигов, В.И. Савченко // Вопросы атомной науки и техники. — 2004. — № 3. — С. 165-169. — Бібліогр.: 16 назв. — рос. 1562-6016 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80418 621.039.53 Проведено определение температуры вязко-хрупкого перехода корпусной стали 15Х2НМФА в исходном состоянии на образцах различной толщины (В₀=2; 5 и 10 мм). Испытания проводились при определении ударной вязкости КСV в температурном интервале -196°С ≤ Т ≤ 90°С. Значения ТК для образцов с В₀=5 и 10 мм, полученные по общепринятой и унифицированной методикам, совпадают (ТК= -20°С). Значение ТК для малогабаритных образцов (В₀=2 мм) определено по унифицированной методике (ТК= -80°С). Проведено визначення температури грузло-крихкого переходу ТК корпусної сталі 15Х2НМФА у вихідному стані на зразках різної товщини (В₀=2, 5 і 10 мм). Іспити проводилися при визначенні ударної в'язкості KCV у температурному інтервалі -196 °С ≤ Т ≤ 90 °С. Значення ТК для зразків з В 0=5 і 10 мм, одержані по загальноприйнятій і уніфікованій методиці, збігаються (ТК= -20 °С). Значення ТК для малогабаритних зразків (В₀=2 мм) отримано за уніфікованою методикою (ТК= -80°С). It have been determinated the temperature of a ductile-brittle transition of TK pressure vessel steel 15Cr2NiMoV in initial condition on the samples of different thickness (В₀=2, 5 and 10 mm). Tests were conducted with determination of fracture toughness KCV in temperatures interval -196 °С ≤ Т ≤ 90 °С. Data of TK for samples with B₀=10 and 5 mm, obtained by standard and unificated method, are coincide (ТК= -20 °С). Data of TK for micro-samples (В₀=2 mm) is obtained by unificated method (ТК= -80 °С). ru Національний науковий центр «Харківський фізико-технічний інститут» НАН України Вопросы атомной науки и техники Краткие сообщения Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА Визначення температури грузло-крихкого переходу на зразках різної товщини зі сталі 15Х2НМФА Determination of ductile-brittle transition temperature on the different thickness samples of steel 15Cr2NiMoV Article published earlier |
| spellingShingle | Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА Крайнюк, Е.А. Лесная, В.Г. Ожигов, Л.С. Савченко, В.И. Краткие сообщения |
| title | Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА |
| title_alt | Визначення температури грузло-крихкого переходу на зразках різної товщини зі сталі 15Х2НМФА Determination of ductile-brittle transition temperature on the different thickness samples of steel 15Cr2NiMoV |
| title_full | Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА |
| title_fullStr | Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА |
| title_full_unstemmed | Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА |
| title_short | Определение температуры вязко-хрупкого перехода (ТК) на образцах различной толщины из стали 15Х2НМФА |
| title_sort | определение температуры вязко-хрупкого перехода (тк) на образцах различной толщины из стали 15х2нмфа |
| topic | Краткие сообщения |
| topic_facet | Краткие сообщения |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80418 |
| work_keys_str_mv | AT krainûkea opredelenietemperaturyvâzkohrupkogoperehodatknaobrazcahrazličnoitolŝinyizstali15h2nmfa AT lesnaâvg opredelenietemperaturyvâzkohrupkogoperehodatknaobrazcahrazličnoitolŝinyizstali15h2nmfa AT ožigovls opredelenietemperaturyvâzkohrupkogoperehodatknaobrazcahrazličnoitolŝinyizstali15h2nmfa AT savčenkovi opredelenietemperaturyvâzkohrupkogoperehodatknaobrazcahrazličnoitolŝinyizstali15h2nmfa AT krainûkea viznačennâtemperaturigruzlokrihkogoperehodunazrazkahríznoítovŝinizístalí15h2nmfa AT lesnaâvg viznačennâtemperaturigruzlokrihkogoperehodunazrazkahríznoítovŝinizístalí15h2nmfa AT ožigovls viznačennâtemperaturigruzlokrihkogoperehodunazrazkahríznoítovŝinizístalí15h2nmfa AT savčenkovi viznačennâtemperaturigruzlokrihkogoperehodunazrazkahríznoítovŝinizístalí15h2nmfa AT krainûkea determinationofductilebrittletransitiontemperatureonthedifferentthicknesssamplesofsteel15cr2nimov AT lesnaâvg determinationofductilebrittletransitiontemperatureonthedifferentthicknesssamplesofsteel15cr2nimov AT ožigovls determinationofductilebrittletransitiontemperatureonthedifferentthicknesssamplesofsteel15cr2nimov AT savčenkovi determinationofductilebrittletransitiontemperatureonthedifferentthicknesssamplesofsteel15cr2nimov |