Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья

Рассмотрен технологический процесс непрерывного литья заготовок. Выявлены зависимости повреждаемости заготовки от длительности цикла и характера движения заготовки во время преодоления сил трения покоя. Представлены технологические параметры процесса непрерывного литья регулировка которых позволяет...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Проблемы машиностроения
Date:	2013
Main Authors:	Хорошилов, О.Н., Павлова, А.А.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України 2013
Subjects:	Из опыта отечественного машиностроения
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80950
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья / О.Н. Хорошилов, А.А. Павлова // Проблемы машиностроения. — 2013. — Т. 16, № 5. — С. 59-64. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859603457362624512
author	Хорошилов, О.Н. Павлова, А.А.
author_facet	Хорошилов, О.Н. Павлова, А.А.
citation_txt	Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья / О.Н. Хорошилов, А.А. Павлова // Проблемы машиностроения. — 2013. — Т. 16, № 5. — С. 59-64. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Проблемы машиностроения
description	Рассмотрен технологический процесс непрерывного литья заготовок. Выявлены зависимости повреждаемости заготовки от длительности цикла и характера движения заготовки во время преодоления сил трения покоя. Представлены технологические параметры процесса непрерывного литья регулировка которых позволяет значительно увеличить качество заготовки. Розглянуто технологічний процес безперервного лиття заготовок. Виявлено залежності пошкоджуваності заготовки від тривалості циклу і характеру рухупід час подолання сил тертя спокою. Наведені технологічні параметри процесу безперервного лиття, регулювання яких дозволяє значно збільшити якість заготовки. The quality assurance of technological process of obtaining and the specified quality of continuous cast billets from copper alloys at performance improving of continuous casting machine is considered in the paper.
first_indexed	2025-11-28T01:57:24Z
format	Article
fulltext	ИЗ ОПЫТА ОТЕЧЕСТВЕННОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ ISSN 0131–2928. Проблемы машиностроения, 2013, Т. 16, № 5 59 1О. Н. Хорошилов, д-р техн. наук 1А. А. Павлова, канд. техн. наук 1Украинская инженерно-педагогическая академия, Харьков, Украина e-mail: horol@i.ua Ключові слова: забезпечення якості, технологічний процес безперервного лиття, пошкоджуваність. УДК 621.074 ОБЕСПЕЧЕНИЕ КАЧЕСТВА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ Анотація. Розглянуто технологічний процес безперервного лиття заготовок. Виявлено залежності пошкоджуваності заготовки від тривалості циклу і характеру рухупід час подолання сил тертя спо- кою. Наведені технологічні параметри процесу безперервного лит- тя, регулювання яких дозволяє значно збільшити якість заготовки. Введение На сегодняшний день около 50 % заготовок для машиностроительной отрасли получают лить- ем. Способ непрерывного литья все больше распространяется в мировой промышленности, а исполь- зование машин непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) увеличивает выход годной продукции на 10- 15 %, снижает ее себестоимость, улучшаются условия труда, повышается его производительность. Эффект дает сокращение затрат на хозяйство, связанное с разливкой металлов в изложницы, обжим- ной стан, а в ряде случаев и непрерывный стан, машины центробежного литья, применяемые для производства полых заготовок. Важным преимуществом непрерывной разливки является существен- ная экономия топливно-энергетических ресурсов и снижение эксплуатационных расходов. В странах ЕС, например, непрерывным способом производят 93,7 % всего разливаемого металла (сталь), в США – 88,9 %, в Японии – 96,9 %, в Украине лишь 8 %, а в среднем по всем странам мира не более 3,5 % [1]. Постановка проблемы Современная МНЛЗ представляет собой сложный многомашинный агрегат с большим числом автоматизированных электроприводов, систем автоматического регулирования и контроля, которые обеспечивают не только геометрические размеры заготовок и качество их поверхности, но и сущест- венно влияют на структуру и однородность металла по всему объему заготовки. Высокая надежность систем автоматического регулирования и точность отработки электропри- водами заданных законов особенно важны при производстве на МНЛЗ заготовок из цветных метал- лов и сплавов. Небольшая неточность или неисправность в работе автоматизированных электропри- водов в этом случае могут привести к потере всей плавки, поскольку прочностные свойства у цвет- ных металлов значительно ниже, чем у черных [2, 3]. Обоснование выбора технологических параметров процесса непрерывного литья чаще всего ба- зируются на интуитивных, малофакторных методах оценки качества заготовок. Поэтому возникает необходимость исследования влияния технологических параметров непрерывного литья на повреж- даемость заготовки как одного из показателей ее качества. Анализ исследований и публикаций В современной механике для описания процессов скрытого повреждения материалов использу- ется концепция постоянного накопления повреждаемости в материалах [4]. Явление поврежденности представляет собой необратимый процесс накопления микротрещин и других дефектов в материалах в процессе их эксплуатации. Нашей задачей является определение параметра повреждаемости вязко- го участка затвердевающей в кристаллизаторе МНЛЗ заготовки при различных технологических па- раметрах процесса непрерывного литья. В работе [5] показано сравнение экспериментальных данных с расчетными кривыми, а анализ и сравнение экспериментальных и расчетных данных позволил сделать вывод об удовлетворительной точности найденных коэффициентов для определения значения параметра повреждаемости с помо- щью уравнений Бейли - Нортона и Работнова – Качанова [4]. Формулировка целей статьи Цель работы – обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья путем оп- ределения влияния на повреждаемость заготовки ее прямого и обратного движения во время преодо- ления силы трения покоя (СТП) и длительности цикла работы МНЛЗ. © О. Н. Хорошилов, А. А. Павлова, 2013 mailto:horol@i.ua ИЗ ОПЫТА ОТЕЧЕСТВЕННОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ 60 ISSN 0131–2928. Проблемы машиностроения, 2013, Т. 16, № 5 Оценка параметров качества литой заготовки и выявление их зависимости от параметров технологического процесса непрерывного литья В процессе непрерывного литья движение заготовки из кристаллизатора может осуществляться по нескольким различным технологическим процессам (ТП). Наиболее часто используемый ТП, с учетом инерционности электродвигателя и тянущей клети, может быть представлен трапецеидаль- ным импульсом на циклограмме (рис 1, а), где на интервале t0-t1 имеет место разгон от 0 до V1, а на интервале t2-t3 – торможение от V1 до 0. Известно, что после паузы при циклическом движении заготовки из кристаллизатора возникает сила трения покоя (СТП). Для преодоления СТП к заготовке прикладывается дополнительное усилие, которое в 1,4 раза превосходит усилие преодоления силы трения скольжения и приводит ее к допол- нительной деформации [6, 7]. Для исключения дополнительной деформации заготовки был предложен технологический про- цесс непрерывного литья с реверсивным ее движением (в сторону кристаллизатора) в момент пре- одоления СТП [8]. Такой подход приводит к уплотнению вязкого участка заготовки и, следовательно, исключает ее деформацию, а стало быть, и повреждаемость в момент преодоления СТП. Один из ва- риантов циклограммы движения заготовки по предложенному технологическому процессу приведен на рис. 1, б. а) б) Рис. 1. Циклограммы движения заготовок при различных законах их извлечения из кристалли- затора: а - представление трапецеидального импульса на циклограмме; б - циклограмма дви- жения заготовки по предложенному технологическому процессу В качестве постоянных технологических параметров процесса непрерывного литья были приняты цикличность процесса движения заго- товки из кристаллизатора с постоянным соотно- шением длительности ее движения к длительно- сти паузы, tДВ/tП=0,25 – 0,3 и постоянное напря- жение в заготовке, равное 0,4 МПа. В качестве изменяемых технологических параметров процесса непрерывного литья были выбраны: длительности цикла работы МНЛЗ, на- правление движения заготовки во время преодо- ления СТП, а также дополнительные усилие на преодоление СТП при различных направлениях движения заготовки во время преодоления СТП. Для расчета используем три циклограммы движения заготовки при работе ГМНЛЗ: базовую циклограмму; циклограммы работы ГМНЛЗ, с учетом преодоления силы трения покоя при пря- мом и обратном движении заготовки. Эти цикло- граммы приведены на рис. 1. Для численного оп- ределения параметра повреждаемости использу- ем программный комплекс для расчета Н ап ря ж ен ие в з аг от ов ке G , 1 0 М П а -3 15.0 10.0 0.0 5.0 -5.0 -10.0 а) б) в) Рис. 1. Виды циклограмм, рассматриваемых при исследовании повреждаемости заготовки: а - базовая циклограмма движения заготовки, не учитывающая дополнительные усилия во время преодоления силы трения покоя (СТП); б - цикло- грамма движения заготовки, учитывающая до- полнительное усилие при прямом движении во время преодоления СТП; в - циклограмма движе- ния заготовки, учитывающая дополнительного усилия при обратном движении заготовки во время преодоления СТП ИЗ ОПЫТА ОТЕЧЕСТВЕННОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ ползучести и длительной прочности оболочечных элементов, разработанный в НТУ «ХПИ» [9]. Расчет повреждаемости определяем на участке непрерывно-литой заготовки, на которой снята теплота перегрева, расположенном после фронта кристаллизации на величину шага L=VДВtДВ. В на- чальный момент затвердевания заготовки затвердевшую корку будем рассматривать как тонкую обо- лочку, заполненную расплавом. Диаметр заготовки – 28 мм. Материал заготовки – бронза марки Бр. О10Ц2. В связи с термоконвективным расслоением расплава в кристаллизаторе затвердевшая корка (оболочка) заготовка имеет неравномерную толщину (от 0.75 мм на верхней до 1,5 мм на нижней об- разующей линии заготовки). Оболочка затвердевающей заготовки находится под неосесимметрич- ным внутренним давлением и нагружена усилием растяжения от работы механизма извлечения заго- товки N = 0.4 МПа. Поверхность оболочки считается нагруженной тангенциальными силами, кото- рые моделируют силы трения при ее извлечении. Коэффициент трения α = 0.3 [10]. В табл. 1 в качестве исходных данных представлены технологические характеристики циклов для базовой циклограммы работы ГМНЛЗ, представленной на рис. 1, а (напряжение в заготовке, дли- тельность движения заготовки, длительность паузы). Таблица 1. Исходные данные для расчета повреждаемости заготовки при работе ГМНЛЗ по базовой циклограмме Длительность цикла τц, с Длительность движения заго- товки, τдв, с Длительность паузы, τп, с Напряжение в заготовке, σ, МПа 16 4 12 12 3 9 8 2 6 0.4 Деформация ползучести и повреждаемость заготовки на длительности цикла описываются сле- дующими выражениями [4, 5]:     00 0 ( ) , 1 n n m с Вg M      (1)     00 0 ( ) , 1 n n m Dg M       (2) где – значение параметра повреждаемости в начальный момент времени; 0 0( 0)t   0 0 ( )t t    – значение параметра повреждаемости при разрушении заготовки в момент времени t ; ( )ng M - функция асимметрии цикла напряжений [4] 1 10 1 sin( / 2) 2 ( / 2) 1 2 ( ) 1 cos sin 2 n n ДВ ДВ k Ц Ц k k сos k k g M М t t k t k t     d                                   . (3) ISSN 0131–2928. Проблемы машиностроения, 2013, Т. 16, № 5 61 На основе выражений (1 – 3) опре- деляем зависимости повреждаемости заготовки для различных режимов. На рис. 2. приведена зависимость роста па- раметра повреждаемости для трех ре- жимов процесса непрерывного литья, представленных в табл. 1, для базовой циклограммы (рис. 1, а). Учитывая тот факт, что повреж- даемость затвердевающей заготовки растет от цикла к циклу, по уравнению (2) определяем повреждаемость заготов- ки за среднее время ее движения в кри- сталлизаторе, которое составляет в среднем 500 с. Длительность пребывания заготовки в кристаллизаторе, t с П ар ам ет р по вр еж да ем ос ти , 100 200 300 400 500 0,10 0,20 0,13 0,17 0 0,00 0,03 0,07 3 1,2,3 Рис. 2. Зависимость от скорости движения заготовки параметра ее повреждаемости без учета направленно- сти ее движения во время преодоления СТП и при дли- тельностях цикла, равных, 8.0, 12.0 и 16.0 с ИЗ ОПЫТА ОТЕЧЕСТВЕННОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ 62 ISSN 0131–2928. Проблемы машиностроения, 2013, Т. 16, № 5 Из рис. 2 следует, что для трех различных режимов базовой циклограммы при длительностях цикла, равных 16, 12 и 8, рост параметра повреждаемости представляет одну зависимость. Определим повреждаемость заготовки при учете усилий преодоления СТП при прямом дви- жении заготовки, при котором возникают растягивающие напряжения. Данный характер движения заготовки представлен циклограммой рис. 1, б. На рис. 3 приведены зависимости изменения параметра повреждаемости для трех режимов процесса непрерывного литья, представленных в табл. 2. В этом случае учитываются дополнитель- ные усилия на преодоление СТП при прямом движении заготовки в кристаллизаторе, для длительно- стей цикла, равных 16, 12 и 8 с (кривые 1, 2, 3 соответственно). В табл. 2 представлены исходные данные для трех режимов работы ГМНЛЗ с различной дли- тельностью цикла, по циклограмме рис. 1, б. Таблица 2. Исходные данные для расчета повреждаемости заготовок для трех режимов процесса не- прерывного литья заготовок с различной длительностью цикла, при которых преодоление СТП про- исходит при прямом движении заготовки Длительность преодоления силы трения покоя, , с СТПt Напряжение в заготовке при прямом движе- нии во время преодоления СТП Длительность цикла τц, с Длительность движения за- готовки, τдв, с Длительность паузы, τп, с Напряжение в заготовке при прямом дви- жении, σ, МПа 16 4 12 12 3 9 0.5 0.5 8 2 6 0.4 Результаты изменения параметра по- вреждаемости заготовки при учете увели- чения усилия извлечения заготовки на преодоление силы трения покоя представ- лены на рис. 3. Зависимости рис. 3 показывают, что чем больше длительность цикла при движении заготовки, тем меньше параметр повреждаемости, а чем меньше длитель- ность цикла, тем интенсивнее растет пара- метр повреждаемости. Так, повреждаемость заготовки при длительности цикла 16 с за 500 с составля- ет 0.175 (зависимость 1), а повреждае- мость при длительности цикла 8 с состав- ляет 0.215 (зависимость 3). Таким образом, определено, что Длительность пребывания заготовки в кристаллизаторе, t с 100 200 300 400 500 0,15 0,30 0,20 0,25 0 0,00 0,05 0,10 1 3 2 П ар ам ет р по вр еж да ем ос ти , 3 Рис. 3. Влияние длительности цикла на изменения па- раметра повреждаемости заготовки при учете допол- нительного напряжения при прямом ее движении во время преодоления СТП: 1, 2, 3 – длительности цикла работы ГМНЛЗ, соответственно равны 16.0, 12.0 и 8.0 с преодоление СТП при прямом движении заготовки обуславливают увеличение параметра повреж- даемости при уменьшении длительности цикла движения заготовки и наоборот. Определим характер повреждаемости заготовки при учете усилий преодоления СТП при об- ратном движении. В табл. 3 представлены характеристики трех режимов работы ГМНЛЗ с различной длительностью цикла, по циклограмме рис. 1, в. Результаты расчетов изменения параметра повреждаемости представлены на рис. 4. Зависи- мости рис. 4 показывают, что при обратном движении заготовки во время преодоления СТП получа- ем прямо пропорциональную зависимость величины параметра повреждаемости от длительности цикла при работе ГМНЛЗ, Учет параметра повреждаемости проводили за время пребывания заготов- ки в кристаллизаторе, т. е. за 500 с. ИЗ ОПЫТА ОТЕЧЕСТВЕННОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ Таблица 3. Исходные данные для расчета повреждаемости заготовок для трех режимов процесса не- прерывного литья заготовок с различной длительностью цикла при использования обратного движе- ния заготовки Длительность обратного движения, , с ОТРt Напряжение в заготовке при обратном движении σОТР, МПа Длительность цикла τц, с Длительность движения заго- товки, τдв, с Длительность паузы, τп, с Напряжение в заготовке при прямом дви- жении, σ, МПа 16 4 12 12 3 9 0.5 -0.5 8 2 6 0.4 Так, параметр повреждаемости заготовки при длительности цикла 16 с за 500 с составляет 0.135 (зависимость 1), а повреждаемость при длительности цикла 8 с составляет 0.09 (зависи- мость 3). Таким образом, определено, что при увеличении длительности цикла при работе ГМНЛЗ при обратном движении заготовки уве- личивается параметр повреждаемости и наобо- рот. На основе данных, представленных на рис. 3 и 4, были построены зависимости параметра повреждаемости заготовки от длительности цик- ла работы ГМНЛЗ для процесса непрерывного литья, учитывающего дополнительное усилие на преодоление СТП при прямом и обратном дви- жении заготовки (рис. 5). Длительность пребывания заготовки в кристаллизаторе, t с 100 200 300 400 500 0,10 0,20 0,13 0,17 0 0,00 0,03 0,07 1 2 3 П ар ам ет р по вр еж да ем ос ти , 3 Рис. 4. Зависимость параметра повреждаемости заготовки от длительности цикла работы ГМНЛЗ при использовании обратного движения во время преодоления СТП: 1, 2, 3 – длительность цикла работы ГМНЛЗ соответственно при дли- тельности паузы 16.0, 12.0 и 8.0 с Анализ зависимостей, представленных на рис. 5, показывает, что для процесса непрерывного литья при прямом движении заготовки во время преодоления СТП уменьшение длительности цикла работы ГМНЛЗ приводит к повышению повреждаемости заготовки (кривая 2), так, при уменьшении длительности цикла с 16.0 до 8.0 с параметр повреждаемости возрастает от значения ω=0.175 до ω =0.215 т. е. в 1.23 раза. При обратном движе- нии заготовки во время преодоления СТП уменьшение длительности цикла работы ГМНЛЗ приводит к снижению повреждаемости заготовки (кривая 3) при уменьшении длительности цикла с 16.0 до 8.0 с параметр повреждаемости снижается от значения ω = 0.135 до ω = 0.09, т. е. в 1.5 раза. Для длительности цикла равного 8.0 с параметр повреждаемости при прямом движении заготовки составляет  = 0.215, а при обратном движении - ω = 0.09. Таким образом, замена прямого движе- ния заготовки на обратное во время преодоления СТП позволяет снизить параметр повреждаемо- сти в 2.39 раза. 1 – зависимость повреждаемости заготовки для технологического процесса без учета допол- нительного усилия для преодоления СТП; 2 - за- висимость повреждаемости заготовки для техно- логического процесса с учетом дополнительного усилия на преодоление СТП при прямом Рис. 5. Влияние длительности цикла движения заготовки на параметр повреждаемости заго- товки диаметром 0.08 м бронзы марки Бр. О10Ц2 движении заготовки; 3 - зависимость повреждаемости заготовки для процесса непрерывного литья с применением обратного движения во время преодоления СТП. Итоговые зависимости, представленные на рис. 5, позволяют проводить выбор параметров тех- нологического процесса непрерывного литья по критерию заданной повреждаемости заготовки. ISSN 0131–2928. Проблемы машиностроения, 2013, Т. 16, № 5 63 ИЗ ОПЫТА ОТЕЧЕСТВЕННОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ 64 ISSN 0131–2928. Проблемы машиностроения, 2013, Т. 16, № 5 Выводы Выявлены зависимости повреждаемости заготовки от длительности цикла и характера ее дви- жения во время преодоления СТП, что позволило сделать вывод о том, что при замене прямого дви- жения заготовки на обратное во время преодоления СТП позволяет снизить повреждаемость в 2.39 раза. Т. е. регулировка технологических параметров процесса непрерывного литья позволяет значи- тельно увеличить качество заготовки. Литература 1. Материалы научно-технического семинара Прогрессивные методы непрерывной разливки стали и сплавов, 18-19 июня 1996 г., Решение НТС. К.: ФТИМС, 1996 – 15с. 2. Исследования влияния технологических параметров на качество заготовок / В. Н. Бредихин, Ф. П. Изюмский, Е. А. Суходольская и др. // Цвет. металлы. – 1976. – № 12. – С. 51- 53. 3. Хорошилов, О. Н. Метод керування якістю поверхні безперервно-литої заготовки / О. Н. Хоро- шилов, О. И. Пономаренко // Процеси лиття. – 2006. – №4. – С. 47–53. 4. Lemaitre J. Mechanics of solid materials / J. Lemaitre, J.-L.Chaboche – Cambridge: University press, 1994. – 556 p. 5. Бреславский, Б.Д. Уравнение состояния циклической ползучести бронзовых сплавов / Б. Д. Бреславский, О. А. Татаринова, О. Н. Хорошилов // Вест. НТУ «ХПИ». – 2007 – №38. –– С. 36–41. 6. Бреславский, Д. В. Кинетические уравнения повреждаемости циклически нагруженных тел / Д. В. Бреславский // Динамика и прочность машин. Респ. межвед. н-т. сборник. – Харьков: ХГПУ. – 1998. – № 56. – C. 132–139. 7. Altenbach, H. Cyclic Creep-Damage in Thin-Walled Structures / H. Altenbach, D. Breslavsky, O. Morachkovsky, K. Naumenko // Journal of Strain Analysis for Engineering Design. Suffolk, UK. – 2000. – Vol.35. – No 1. – P. 1–11. 8. Горизонтальная машина непрерывного литья с автоматизированным безредукторным электро- приводом на базе двигателя с катящимся ротором / О. Н. Хорошилов, А. В. Кипенский, В. В. Лысенко и др. // Віс. Нац. техн. ун-ту «ХПІ». Сер. Електротехніка, електроніка та електропривід – Харків: НТУ «ХПІ», 2008. – № 30. – С. 175–178. 9. Бреславский, Д. В. Высокотемпературная ползучесть и длительная прочность элементов конструкций при циклическом нагружении / Д. В. Бреславский, О. К. Морачковский, О.А.Татаринова // Пробл. прочности. – 2008. – №5. – С. 45–53 10. Горизонтальное непрерывное литье цветных металлов и сплавов / О. А. Шатагин, В. Т. Сладкоштеев, М. А. Вартазаров и др. - М.: Металлургия, 1974. - 175 с. 11. Naniy, V. Microprocessor control of the motor with rolling rotor / V. Naniy, A. Kipenskiy // Proc. In- ternational Conf. on Unconventional Electromechanical and Electrical Systems (UEES’97). – Szczecin (Poland). – 1997. – P. 999–1006. Поступила в редакцию 21.09.13
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-80950
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0131-2928
language	Russian
last_indexed	2025-11-28T01:57:24Z
publishDate	2013
publisher	Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
record_format	dspace
spelling	Хорошилов, О.Н. Павлова, А.А. 2015-04-28T16:19:22Z 2015-04-28T16:19:22Z 2013 Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья / О.Н. Хорошилов, А.А. Павлова // Проблемы машиностроения. — 2013. — Т. 16, № 5. — С. 59-64. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80950 621.074 Рассмотрен технологический процесс непрерывного литья заготовок. Выявлены зависимости повреждаемости заготовки от длительности цикла и характера движения заготовки во время преодоления сил трения покоя. Представлены технологические параметры процесса непрерывного литья регулировка которых позволяет значительно увеличить качество заготовки. Розглянуто технологічний процес безперервного лиття заготовок. Виявлено залежності пошкоджуваності заготовки від тривалості циклу і характеру рухупід час подолання сил тертя спокою. Наведені технологічні параметри процесу безперервного лиття, регулювання яких дозволяє значно збільшити якість заготовки. The quality assurance of technological process of obtaining and the specified quality of continuous cast billets from copper alloys at performance improving of continuous casting machine is considered in the paper. ru Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблемы машиностроения Из опыта отечественного машиностроения Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья Quality assurance process for continuous casting Article published earlier
spellingShingle	Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья Хорошилов, О.Н. Павлова, А.А. Из опыта отечественного машиностроения
title	Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья
title_alt	Quality assurance process for continuous casting
title_full	Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья
title_fullStr	Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья
title_full_unstemmed	Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья
title_short	Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья
title_sort	обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья
topic	Из опыта отечественного машиностроения
topic_facet	Из опыта отечественного машиностроения
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80950
work_keys_str_mv	AT horošilovon obespečeniekačestvatehnologičeskogoprocessanepreryvnogolitʹâ AT pavlovaaa obespečeniekačestvatehnologičeskogoprocessanepreryvnogolitʹâ AT horošilovon qualityassuranceprocessforcontinuouscasting AT pavlovaaa qualityassuranceprocessforcontinuouscasting

Обеспечение качества технологического процесса непрерывного литья

Institution

Similar Items