Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин
Представлены результаты исследований напряженно-деформированного состояния елочных хвостовых соединений. Установлено влияние геометрии элементов соединения, включая прикорневую зону, на величину коэффициентов концентрации напряжений. Наведено результати досліджень напружено-деформованого стану ялинк...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Проблемы машиностроения |
|---|---|
| Datum: | 2014 |
| 1. Verfasser: | |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
2014
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80973 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин / А.Ю. Бояршинов // Проблемы машиностроения. — 2014. — Т. 17, № 1. — С. 42-47. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860017831937048576 |
|---|---|
| author | Бояршинов, А.Ю. |
| author_facet | Бояршинов, А.Ю. |
| citation_txt | Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин / А.Ю. Бояршинов // Проблемы машиностроения. — 2014. — Т. 17, № 1. — С. 42-47. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы машиностроения |
| description | Представлены результаты исследований напряженно-деформированного состояния елочных хвостовых соединений. Установлено влияние геометрии элементов соединения, включая прикорневую зону, на величину коэффициентов концентрации напряжений.
Наведено результати досліджень напружено-деформованого стану ялинкових хвостових з'єднань. Встановлено вплив геометрії елементів з'єднання, включно з прикореневою зоною, на величину коефіцієнтів концентрації напружень.
Selection of the most optimal design of low-pressure cylinder's steam pipe for high power steam turbines is not possible without usage of scientific achivements of the last decade. Different software systems can be used to optimize blades' geometry of low-pressure cylinder's steam pipe. Three dimensional models of steam flows are used for improvement of evaluation methods for biphasic medium flow in conditions of liquid medium formation and its interaction with blades. Modern evaluatinal methods allow to increase reliability of blades by means of erosional wearout minimization. Improved design of blade tails developed to optimally decrease strains is also important for reliability. Complex approach to design of low-pressure cylinder's steam pipe is useful for newly developed high power turbines as well as for upgrade of existing ones. This approach allows to design high quality blade tails which correspond to actual industry requirements to effectiveness and reliability.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:46:09Z |
| format | Article |
| fulltext |
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 42
УДК 621.165
А. Ю. Бояршинов
Институт проблем машиностроения им. А. Н Подгорного НАН Украины
(г. Харьков, e-mail: shuben@kharkov.ua)
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ГЕОМЕТРИИ И ПОВЫШЕНИЕ НА-
ДЕЖНОСТИ ЕЛОЧНЫХ ХВОСТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ДЛИННЫХ
ЛОПАТОК ПАРОВЫХ ТУРБИН
Представлены результаты исследований напряженно-деформированного состояния
елочных хвостовых соединений. Установлено влияние геометрии элементов соединения,
включая прикорневую зону, на величину коэффициентов концентрации напряжений.
Наведено результати досліджень напружено-деформованого стану ялинкових хвосто-
вих з'єднань. Встановлено вплив геометрії елементів з'єднання, включно з прикореневою
зоною, на величину коефіцієнтів концентрації напружень.
Ключевые слова: лопатка последней ступени турбины, напряженно-деформированное
состояние, хвостовое соединение елочного типа, коэффициент концентрации напря-
жений
Введение
Исследованию напряженно-деформированного состояния (НДС) хвостового соеди-
нения елочного типа посвящено достаточно большое количество работ. В то же время оста-
ются недостаточно изученными вопросы неравномерности распределения напряжений в зо-
не сопряжения активной части лопатки и хвостовика, геометрические параметры которых
существенно отличаются как по форме, так и по размеру сопрягаемых элементов.
Постановка задачи исследования
При выборе основных геометрических параметров хвостового соединения необхо-
димо учитывать особенности воздействия силовых факторов, вызывающих неравномерность
распределения общих и местных напряжений. В первую очередь это связано с распределе-
нием нагрузок по зубцам, которое характеризуется неравно-мерностью даже при полном
контакте на всех опорах соединения. На снижение этой неравномерности в некоторой сте-
пени влияет угол раскрытия боковых образующих хвостовика. Последний, однако, может
изменяться в довольно узких пределах, поскольку определяется значениями корневого диа-
метра лопаток и их числа. Как уже упоминалось выше, снижение неравномерности распре-
делений усилий достигается и отсутствием зазоров на опорных поверхностях зубцов. Значи-
тельное влияние на надежность конструкции оказывает при этом выбор формы зубцов и
конструкции зон сопряжения элементов собственно хвостового соединения и сопряжения
активной части лопатки с хвостовиком.
В отдельных работах рассматривались некоторые упомянутые выше особенности
конструкции хвостовых соединений елочного типа с точки зрения их влияния на характер
НДС. Следует особо выделить работы А. С. Лейкина [1–4], в которых приведены результаты
исследований елочных хвостовых соединений применительно к условиям их работы в газо-
вых турбинах при высоких рабочих температурах. Некоторые общие условия, вытекающие
из этих исследований, были использованы при конструировании длинных лопаток паровых
турбин, однако следует считать, что ряд специфических задач, связанных с конструкциями
существенно более крупных объемов, используемых в паротурбостроении, получили отра-
жение в ограниченном числе работ [5 7].
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 43
Выбор основных размеров хвостового соединения
При построении профиля елочного хвостового соединения исходят из известного
количества лопаток и их шага по корневому диаметру. Длина хвостовика в осевом направ-
лении определяется шириной корневого сечения лопатки. Целесообразно выполнять хвосто-
вик при этом на 10–20% больше ширины корневого сечения лопатки. Чем дальше отнесены
торцы хвостовика от профиля лопатки, тем меньше сказывается на них неравномерность
передачи силовых линий от профильной части.
Угол раскрытия ϕл (рис. 1) елочного хвостовика обычно выбирается в пределах 25–
40°. Исследования показывают, что изменение угла ϕл в этих пределах не сказывается зна-
чительно на распределении усилий по зубцам и напряжений в хвостовом соединении [4].
Основные размеры элементов хвостового соединения определяются следующими
соотношениями (рис. 1):
хв
0
хв0 5,0,
2
3
2
,
3
1 Hh
tg
t
tg
aHta
лл
⋅=
ϕ
⋅
=
ϕ
== .
Ширину зубца подбирают из условия допустимых напряжений смятия, обычно это-
му условию удовлетворяет величина δ = S/3.
Многоопорное хвостовое соединение елочного типа работает в условиях сложнона-
пряженного состояния, которое характеризуется общей и местной неравномерностями рас-
пределения напряжений. Общая неравномерность напряженного состояния зависит от рас-
пределения нагрузки по зубцам, определяемой конфигурацией элементов соединения, ха-
рактером их силового взаимодействия и свойствами материалов при рабочей температуре.
Последнее не относится к конструкциям, работающим при умеренных температурах, кото-
рые не приводят к заметной разнице коэффициентов линейного расширения материалов
хвостовика и диска, а также их ползучести.
Местная неравномерность распределения напряжений численно выражается сум-
марным коэффициентом неравномерности, в котором учитывается не только теоретический
коэффициент концентрации, но и концентрация нагрузки.
Особенности НДС хвостового соединения
Влияние конструктивных параметров на НДС хвостового соединения рассмотрим на
примере реальной конструкции лопатки последней ступени турбин 300 и 500 МВт ОАО
«Турбоатом». Конструкция хвостового соединения этой лопатки разработана в соответствии
с некоторыми рассмотренными выше рекомендациями. Профиль поперечного сечения хво-
стовика в основном соответствует изложенным выше рекомендациям, но угол клина φл в
связи со стесненностью корневого шага выбран не-
сколько меньше нижнего рекомендованного значения
и составляет 18°, [8] что исключает, хотя и незначи-
тельное, положительное влияние увеличения угла
клина на напряженное состояние хвостовика. По-
скольку плоскость опорной поверхности зубца вы-
полняют по нормали к боковой образующей (исходя
из соображений технологии и сборки), то с верти-
кальной осью она составляет в этом случае угол α,
равный половине угла клина хвостовика α = ϕл/2
(рис. 2). Это обстоятельство приводит к некоторому
росту силы N, изгибающей зубец хвостовика (соглас-
но схеме действия клина, который образуют опорные
поверхности пары зубцов по обе стороны хвостовика).
Рост этой силы в пределах изменения конст-
руктивно допустимых углов α, приводящий к росту
изгибающего момента, дает значительно меньшее воз-
Рис. 1. Профиль елочного хвостовика
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 44
растание напряжений изгиба в основа-
нии зубца, чем их снижение из-за
уменьшения плеча изгиба от силы N
(hu2 < hu1), рис. 2.
При выполнении опорной по-
верхности зубца по нормали к боковой
образующей хвостовика по существу
имеет место ее скос относительно гори-
зонтали a–b. В условиях ограничений
по увеличению угла раскрытия эффект
снижения напряжений в основании зуб-
ца может быть получен за счет увели-
чения угла α – скоса опорной поверх-
ности, что позволяет снизить коэффи-
циент концентрации в основании пары
зубцов, а следовательно, снизить не-
равномерность распределения напря-
жений по сечению первой впадины. Это
имеет важное значение с точки зрения
надежности конструкции, поскольку
практика эксплуатации показывает, что разрушения обычно начинаются на тех участках по-
верхности первых впадин, где концентрация напряжений от изгиба зубцов реактивными
усилиями и растяжения (изгиба) стержня хвостовика наиболее неблагоприятно сочетаются с
общей неравномерностью распределения напряжений по сечению первой впадины, вызван-
ной сопряжением профильной части лопатки с хвостовиком.
Профиль рассматриваемого хвостовика (включенный в отраслевой стандарт) был
подвергнут экспериментальному исследованию методом фотоупругости. В результате ис-
следования, проведенного ОАО «Турбоатом» совместно с Центральным котло- и турбино-
строительным институтом (ЦКТИ), установлена величина коэффициента концентрации в
основании первой пары
зубцов и распределение
реактивных нагрузок. Как
показали испытания, наи-
большая компонента на-
пряжений возникает в сече-
нии а–а (рис. 3) [9].
Неравномерность
нагрузки по опорным по-
верхностям, полученная в
эксперименте (эксперимен-
тальные точки на рис. 3)
объясняется, с одной сто-
роны, закономерностью,
обусловленной особенно-
стями конструкции, с дру-
гой — имевшимися неточ-
ностями изготовления мо-
дели. Последнее обуслови-
ло отклонения шагов по
зубцам от расчетных значе-
ний и наличие зазоров на
отдельных парах зубцов,
Рис. 2. Схема силового нагружения хвостовика:
1) – зубец с опорной поверхностью по нормали к оси
хвостовика; 2) – зубец со скосом опорной поверхности
Рис. 3. Результаты экспериментального исследования
елочного хвостового соединения:
а) – распределение напряжений в сечении по первым впадинам;
б) – распределение нагрузки по зубцам;
*) – экспериментальные точки
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 45
что привело к перегрузке одних и недогрузке других пар зубцов.
В связи с этим большое значение, с точки зрения снижения неравномерности рас-
пределения напряжений в хвостовом соединении, имеет форма опорной поверхности зуб-
цов, способствующая уменьшению возможных зазоров по отдельным опорам. Некоторые
результаты решения этой задачи, относящейся к вопросам контактных напряжений, пред-
ставлены в [10, 11].
Теоретический коэффициент концентрации напряжений достигает наибольшей ве-
личины в сечении по первым впадинам (сеч. а–а) и составляет ≈ 2,65. Как видно из графика,
распределение нагрузки по зубцам неравномерное. Коэффициенты распределения нагрузки
составляют соответственно для верхней и нижней пары зубцов ξ1 = 1,4, ζ6 = 1.
Максимальные напряжения в этом сечении σmax = 795 МПа. Напряжения, достигаю-
щие наибольшего значения на поверхности впадины по первым зубцам, резко падают во
внутренних слоях и на глубине около 1 мм снижаются до уровня менее предела текучести
материала (680 МПа).
Установление истинной картины концентрации напряжений является довльно слож-
ной проблемой. Подавляющая часть информации, приведенной в литературе, относится к
плоским или осесимметричным задачам стандартных геометрических форм.
Приведенные выше данные о концентрации напряжений получены на основе реше-
ния двухмерных задач с учетом влияния сложных геометрических форм.
Представляет интерес сопоставление величин теоретических коэффициентов кон-
центрации, полученных различными способами для рассматриваемых конструкций елочных
хвостовых соединений.
А. С. Лейкиным на основе проведенных исследований елочных хвостовых соедине-
ний [4] предложена формула для определения коэффициента концентрации при растяжении
хвостовика
,58,2
16,0606,0
)067,0778,0(7,11
4,2
)(7,1
1
0
0 =
+
−
+=
+
γ
−
γ
+=
a
r
d
r
a
r
d
r
Ka
где r = 1,0 мм – радиус закругления у зубца; d = 3,0 мм – шаг по зубцам; γ0 = 0,55 – коэффи-
циент разгрузки, учитывающий многорядность концентраторов.
С развитием чис-
ленных методов расчета, в
частности метода конеч-
ных элементов, появились
новые возможности ана-
лиза НДС сложных гео-
метрических объектов и
учета неравномерности
распределения общих и
местных напряжений, свя-
занных не только с влия-
нием чисто геометриче-
ских факторов в двухмер-
ной постановке, но и уче-
том объемного напряжен-
ного состояния, а также
неравномерности распре-
деления внешней нагруз-
ки.
Конструкция реаль-
Рис. 4. Схема прикорневой зоны лопатки:
а – входная кромка; b – выходная кромка; с – спинка профиля;
d – наружный контур сечения хвостовика по первым впадинам;
е – внутренний контур сечения хвостовика;
1–1 – сечение по выходной кромке; 2–2 – сечение по спинке;
3–3 – сечение по входной кромке
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 46
ной лопатки последней ступени турбины 300 МВт ОАО «Турбоатом» иллюстрирует эффектив-
ность использования некоторых рекомендаций по выбору конструктивных решений. В част-
ности, для снижения неравномерности передачи силовых линий от активной части лопатки к
хвостовику его тело выполнено по дугам окружностей, что позволяет приблизить кривизну
хвостовика к кривизне скелетной линии корневого сечения лопатки. При этом уменьшаются
вылеты входной и выходной кромок точки a и b, а также спинки корневого профиля (точка
c), показанные на рис. 4, относительно сечения хвостовика по первым впадинам.
Имевшие место в эксплуатации разрушения лопаток последней ступени турбин
300 МВт ОАО «Турбоатом», в зоне свисания выходной кромки профильной части лопатки
за пределы переходной полки послужили основанием для проведения усталостных испыта-
ний натурных моделей при асимметричном цикле нагружения. Устранение вылета выходной
кромки корневого сечения обеспечило существенное повышение усталостной прочности
прикорневой зоны (в частности, сечения по первым впадинам хвостовика) и безаварийную
работу лопаток в дальнейшем. В данной работе проведен анализ распределения напряжений
в рассматриваемой зоне, дополняющий картину качественного улучшения и позволяющий
повысить надежность конструкции.
Резкое изменение форм сечений в зоне перехода от профильной части к хвостовой
создает явно выраженный характер влияния профиля лопатки в сечении хвостовика
по первым впадинам вблизи торцов с внутренней стороны профиля и в средней зоне
с наружной стороны профиля, т.е. в местах, где элементы корневого сечения имеют макси-
мальные вылеты относительно обводов сечения хвостовика по первым впадинам.
Для исследования с применением программного комплекса ANSYS были выбраны
три сечения, показанные на рис. 4 (сеч. 1; 2; 3). Картина распределения напряжений в сре-
зах, проходящих через указанные сечения, позволила оценить уровни неравномерности рас-
пределения напряжений, выраженные через коэффициенты неравномерности Kσ (таблица).
Значения коэффициентов неравномерности в различных сечениях
Сечение Коэффициенты
неравномерности I – I II – II III – III
Kt ← 2,65 →
Ка ← 1,77 →
Kσ 2,57 3,97 1,48
Поскольку величины теоретических коэффициентов концентрации Kt определяются
только теоретическими факторами, величины полученных коэффициентов неравномерности
распределения напряжений оказываются выше теоретических коєффициентов концентрации
из-за неравномерности распределения внешней нагрузки.
Итоговая оценка влияния различных факторов может быть выполнена с помощью
эффективных коэффициентов концентрации, учитывающих более полно особенности гео-
метрических факторов, а также влияние свойств материала.
Для определения величины эффективного коэффициента концентрации Ка восполь-
зуемся формулой, предложенной Нейбером
,
1
1
R
A
K
Ka t
ω−π
π
+
−
=
где Ка – эффективный коэффициент концентрации напряжений ; Kt – теоретический коэф-
фициент концентрации напряжений; ω – входящий угол между пересекающимися плоско-
стями в рад; А = 0,092 – постоянная материала по Нейберу; R – радиус закругления у выреза.
На рис. 5 представлены графики изменения теоретических Kt и эффективных Ка ко-
эффициентов концентрации напряжений в зависимости от угла скоса опорной поверхности
зубцов. Следует также, что для рассматриваемого хвостовика с углом скоса 9° эффективный
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 47
коэффициент концентра-
ции значительно ниже (в
2,2 раза) его максимально-
го значения коэффициен-
та.
Выводы
Использование в
практике проектирования
полученных результатов
исследований позволит
повысить надежность
елочных хвостовых со-
единений.
Литература
1. Лейкин, А. С. Об общей неравномерности распределения напряжений в замках лопаток турбома-
шин в связи с влиянием профиля лопатки / А. С. Лейкин. – Изв. АН СССР. Механика и машиност-
роение. –1960. – № 4. – С. 149–153.
2. Лейкин, А. С. Напряженность и выносливость деталей сложной конфигурации / А. С. Лейкин. – М:
Машиностроение, 1968. – 372 с.
3. Лейкин, А. С. Конструктивные методы повышения прочности елочных замков турбомашин при
переменных нагрузках / А. С. Лейкин // Вестн. машиностроения. – 1964. – № 3. – С. 15–18.
4. Лейкин, А. С. Исследование распределения напряжений в елочных замках лопаток турбин при рас-
тяжении и изгибе. Вопросы прочности материалов и конструкций / А. С. Лейкин. – М.: АН СССР,
1950. – С. 334–360.
5. Подгорный, А. Н. Напряжения и деформации в деталях паровых турбин / А. Н. Подгорный,
В. П. Сухинин. – К.: Наук. думка, 1978. – 276 с.
6. Сухинин, В. П. Экспериментальное исследование объемного напряженного состояния элементов
лопаток / В. П. Сухинин, И. Б. Волькович. – Динамика и прочность машин. – 1977. – Вып. 25. –
С. 81–86.
7. Сухинин, В. П. Влияние формы контактной поверхности на распределение напряжений в хвосто-
вых соединениях рабочих лопаток паровых турбин / В. П. Сухинин, Т. Н. Фурсова // Пробл. ма-
шиностроения. – 2008. – Т. 11, № 4. – С. 19–25.
8. Прочность элементов паровых турбин / Л. А. Шубенко-Шубин, Д. М. Гернер, В. П. Сухинин и др.
– М. Машгиз, 1962. – 568 с.
9. Прочность паровых турбин / Под ред. Л. А. Шубенко-Шубина. – М.: Машиностроение, 1973. –
456 с.
10. Сухинин, В. П. Влияние формы контактной поверхности на распределение напряжений в хвосто-
вых соединениях рабочих лопаток паровых турбин / В. П. Сухинин, Т. Н. Фурсова // Пробл. ма-
шиностроения, 2008. – Т. 11, № 4. – С. 19–25.
11. Пат. 54905 Украина, МПК F01D 5/28. Контактний вузол ялинкового хвостового з’єднання робочої
лопатки з диском ротора / О. Л. Шубенко, В. П. Сухінін, Т. М. Фурсова, О. Ю. Бояршинов. –
№ u201007002; заявл. 07/06/2010; опубл. 25.11.2010, бюл. №22.
Поступила в редакцию
21.12.13
Рис. 5. Кривые коэффициентов концентрации напряжений Kt и Ка
в зависимости от угла скоса рабочей поверхности зубца
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-80973 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0131-2928 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:46:09Z |
| publishDate | 2014 |
| publisher | Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Бояршинов, А.Ю. 2015-04-29T16:45:22Z 2015-04-29T16:45:22Z 2014 Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин / А.Ю. Бояршинов // Проблемы машиностроения. — 2014. — Т. 17, № 1. — С. 42-47. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80973 621.165 Представлены результаты исследований напряженно-деформированного состояния елочных хвостовых соединений. Установлено влияние геометрии элементов соединения, включая прикорневую зону, на величину коэффициентов концентрации напряжений. Наведено результати досліджень напружено-деформованого стану ялинкових хвостових з'єднань. Встановлено вплив геометрії елементів з'єднання, включно з прикореневою зоною, на величину коефіцієнтів концентрації напружень. Selection of the most optimal design of low-pressure cylinder's steam pipe for high power steam turbines is not possible without usage of scientific achivements of the last decade. Different software systems can be used to optimize blades' geometry of low-pressure cylinder's steam pipe. Three dimensional models of steam flows are used for improvement of evaluation methods for biphasic medium flow in conditions of liquid medium formation and its interaction with blades. Modern evaluatinal methods allow to increase reliability of blades by means of erosional wearout minimization. Improved design of blade tails developed to optimally decrease strains is also important for reliability. Complex approach to design of low-pressure cylinder's steam pipe is useful for newly developed high power turbines as well as for upgrade of existing ones. This approach allows to design high quality blade tails which correspond to actual industry requirements to effectiveness and reliability. ru Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблемы машиностроения Динамика и прочность машин Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин Improving geometry and reliability multisupporting long tail compounds steam turbine blades Article published earlier |
| spellingShingle | Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин Бояршинов, А.Ю. Динамика и прочность машин |
| title | Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин |
| title_alt | Improving geometry and reliability multisupporting long tail compounds steam turbine blades |
| title_full | Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин |
| title_fullStr | Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин |
| title_full_unstemmed | Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин |
| title_short | Совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин |
| title_sort | совершенствование геометрии и повышение надежности елочных хвостовых соединений длинных лопаток паровых турбин |
| topic | Динамика и прочность машин |
| topic_facet | Динамика и прочность машин |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80973 |
| work_keys_str_mv | AT boâršinovaû soveršenstvovaniegeometriiipovyšenienadežnostieločnyhhvostovyhsoedineniidlinnyhlopatokparovyhturbin AT boâršinovaû improvinggeometryandreliabilitymultisupportinglongtailcompoundssteamturbineblades |