Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда
Представлена физическая и математическая модели нагрева частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда атмосферного давления в потоке угольного аэрозоля. Вычисление температуры угольной частицы в зависимости от времени при её движении вместе с газовой средой сводится к решению задачи Коши для обыкновенног...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Проблемы машиностроения |
|---|---|
| Дата: | 2014 |
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
2014
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80975 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда / А.В. Тымчик, Н.А. Сафонов // Проблемы машиностроения. — 2014. — Т. 17, № 1. — С. 54-59. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859518700311281664 |
|---|---|
| author | Тымчик, А.В. Сафонов, Н.А. |
| author_facet | Тымчик, А.В. Сафонов, Н.А. |
| citation_txt | Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда / А.В. Тымчик, Н.А. Сафонов // Проблемы машиностроения. — 2014. — Т. 17, № 1. — С. 54-59. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы машиностроения |
| description | Представлена физическая и математическая модели нагрева частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда атмосферного давления в потоке угольного аэрозоля. Вычисление температуры угольной частицы в зависимости от времени при её движении вместе с газовой средой сводится к решению задачи Коши для обыкновенного дифференциального уравнения, моделирующего процесс нагрева одной угольной частицы. Для расчета распределения температуры в плазме СВЧ-разряда использовалось уравнение нестационарной теплопроводности с внутренними источниками тепла. Считалось, что источником энергии является только джоулев нагрев, конвекция и теплопроводность представляются стоками энергии, в уравнении также не учитываются выделение энергии в объеме за счет сил вязкого трения, а также за счет сжатия-расширения объема. Представлены результаты численных исследований температур воздуха и частиц угля в разрядном объеме применительно к экспериментальной плазменноугольной горелке.
Подана фізична і математична моделі нагрівання частинок вугільного пилу плазмою НВЧ-розряду атмосферного тиску в потоці вугільного аерозолю. Обчислення температури вугільної частинки залежно від часу під час її руху разом з газовим середовищем зводиться до розв'язання задачі Коші для звичайного диференціального рівняння, що моделює процес нагрівання однієї вугільної частинки. Для розрахунку розподілу температури в плазмі НВЧ-розряду використовувалося рівняння нестаціонарної теплопровідності з внутрішніми джерелами тепла. Вважалося, що джерелом енергії є тільки джоуліве нагрівання, конвекція і теплопровідність являють собою стоки енергії, в рівнянні також не враховуються виділення енергії в об’ємі за рахунок сил в'язкого тертя, а також за рахунок стиснення-розширення об'єму. Наведені результати чисельних досліджень температур повітря і частинок вугілля в розрядному об'ємі стосовно до експериментального плазмово-вугільного пальника.
The article presents the physical and mathematical model of heating coal dust particles microwave discharge plasma at atmospheric pressure in a stream of carbon aerosol. Calculation of the temperature of the coal particles, depending on the time when it moves together with the gas medium is reduced to the solution of the Cauchy problem for an ordinary differential equation modeling the process of heating a coal particle. To calculate the temperature distribution in the microwave discharge plasma used transient heat conduction equation with internal heat sources. It was believed that the source is only Joule heating; convection and thermal conductivity are considered drains energy in the equation is also not taken into account in the amount of energy release due to viscous friction forces, as well as due to compression and expansion volume. The results of numerical studies of the air temperature and the coal particles in the discharge volume in relation to the experimental plasma-coal burner.
|
| first_indexed | 2025-11-25T20:53:17Z |
| format | Article |
| fulltext |
НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 54
УДК 621.181:662.9
А. В. Тымчик, канд. техн. наук
Н. А. Сафонов, канд. физ.-мат. наук
Институт проблем машиностроения им. А. Н. Подгорного НАН Украины
(г. Харьков, e-mail: matsevit@ipmach.kharkov.ua)
НАГРЕВ ЧАСТИЦ УГОЛЬНОЙ ПЫЛИ ПЛАЗМОЙ СВЧ-РАЗРЯДА
Представлена физическая и математическая модели нагрева частиц угольной пыли
плазмой СВЧ-разряда атмосферного давления в потоке угольного аэрозоля. Вычисление
температуры угольной частицы в зависимости от времени при её движении вместе с
газовой средой сводится к решению задачи Коши для обыкновенного дифференциально-
го уравнения, моделирующего процесс нагрева одной угольной частицы. Для расчета
распределения температуры в плазме СВЧ-разряда использовалось уравнение неста-
ционарной теплопроводности с внутренними источниками тепла. Считалось, что ис-
точником энергии является только джоулев нагрев, конвекция и теплопроводность
представляются стоками энергии, в уравнении также не учитываются выделение
энергии в объеме за счет сил вязкого трения, а также за счет сжатия-расширения
объема. Представлены результаты численных исследований температур воздуха и
частиц угля в разрядном объеме применительно к экспериментальной плазменно-
угольной горелке.
Подана фізична і математична моделі нагрівання частинок вугільного пилу плазмою
НВЧ-розряду атмосферного тиску в потоці вугільного аерозолю. Обчислення темпера-
тури вугільної частинки залежно від часу під час її руху разом з газовим середовищем
зводиться до розв'язання задачі Коші для звичайного диференціального рівняння, що мо-
делює процес нагрівання однієї вугільної частинки. Для розрахунку розподілу темпера-
тури в плазмі НВЧ-розряду використовувалося рівняння нестаціонарної теплопровідно-
сті з внутрішніми джерелами тепла. Вважалося, що джерелом енергії є тільки джоулі-
ве нагрівання, конвекція і теплопровідність являють собою стоки енергії, в рівнянні та-
кож не враховуються виділення енергії в об’ємі за рахунок сил в'язкого тертя, а також
за рахунок стиснення-розширення об'єму. Наведені результати чисельних досліджень
температур повітря і частинок вугілля в розрядному об'ємі стосовно до експеримента-
льного плазмово-вугільного пальника.
Ключевые слова: СВЧ-разряд, угольная частица, плазменно-угольная горелка, задача
Коши, скин-слой, плазмотрон, температурное поле, антрацит.
Введение
В публикациях, посвященных использованию СВЧ, а также ВЧ и дуговых разрядов
для воспламенения низкореакционных углей, как правило, рассматриваются вопросы выбо-
ра оптимальных режимов работы экспериментальных горелок, т. е. коэффициентов избытка
воздуха, скоростей воздушных и аэрозольных потоков и т. п. [1–4]. В то же время физиче-
ские и химические процессы, происходящие непосредственно в аэрозольных разрядах и
имеющие ключевое влияние на эффективность плазменного воспламенения углей, остаются
практически неизученными. Недавно в работах [5, 6] предпринята попытка использовать
каналовую модель разряда (модель металлического цилиндра), широко применяемую для
расчетов разрядных камер дуговых и высокочастотных плазмотронов [7, 8] для анализа ус-
ловий воспламенения угольной пыли СВЧ-плазмой. При этом предполагалось, что воспла-
менение угольной пыли возможно тогда, когда выделившееся в скин-слое СВЧ-разряда теп-
ло способно обеспечить нагрев до температуры воспламенения (Тв ~ 1073 К для антрацита)
не менее 20% массы пыли, проходящей через разряд.
НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 55
Математическая модель процесса
Для дальнейшего анализа динамики нагрева частиц угольной пыли, пролетающих
через разрядный объем, разработана и представлена в [9] математическая модель темпера-
турного поля T(r, z, t) в цилиндрической плазменной области 0 ≤ r ≤ r0, 0 ≤ z ≤ z0
τ<<<<<<+⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
∂
∂
λ
∂
∂
=⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
∂
∂
+
∂
∂
ρ tzzrrW
r
TrT
rrz
TV
t
TTc z 0,0,0,)(1)( 00 , (1)
τ<<<<==
∂
∂ tzzr
r
T 0,0,0,0 0 , (2)
τ<<<<= tzzTtzrT 0,0,),,( 000 , (3)
τ<<<<= trrTtrT 0,0,),0,( 00 , (4)
000 0,0,)0,,( zzrrTzrT <<<<= , (5)
⎪⎩
⎪
⎨
⎧
τ<<<<<<
τ<<<<<<
=
tzzrrrE
tzzrr
W
0 ,0 , ,σ
0 ,0 ,0 ,0
001
2
01 ,
где T(r, z, t) – температура в точке с координатами (r, z) в момент времени t; T0 – температу-
ра газа в начальный момент времени t = 0; Vz – скорость газовой смеси в направлении оси
цилиндра; λ(T), c(T), ρ(T) – коэффициент теплопроводности, теплоёмкость и плотность газо-
вой смеси соответственно; W – функция мощности источников тепла; σ – проводимость сре-
ды; E – напряжённость электрического поля; τ – конечное время процесса.
В модели (1)–(5) используется среднеквадратичная напряженность электрического
поля на входе в плазменный волновод (Е0)
0
0
0
ln2
11
r
Rr
PE = ,
где Р – СВЧ-мощность, поглощённая в разряде, которая может быть определена как мощ-
ность, необходимая для нагрева аэрозоля до температуры воспламенения, в последующих
расчётах принятая равной мощности СВЧ-генератора; R – внутренний радиус внешнего
электрода коаксиального плазмотрона, r0 – эффективный радиус разряда на границе зоны
проводимости.
Эффективный радиус разряда в нашем случае можно принять равным радиусу внут-
реннего проводника коаксиального плазмотрона, т. е. r0 ≈ r. Поток СВЧ-мощности через
внешнюю поверхность разряда S0 = 0,00266 E0
2. Удельная мощность разряда δ/20
δ
2 xeSW −= ,
где, δ – толщина скин-слоя; х – текущая координата по радиусу разряда. Зависимости λ(T),
c(T), ρ(T) взяты из работы [10]. Начальные скорость, давление и температура угольного аэ-
розоля взяты из работы [4] и равняются соответственно 14 м/с, 1,1 105 Па, 393 К. Время пре-
бывания угольных частиц в разрядном объеме составляет примерно 3,6 мс. Величины Р, R, r
равняются 5 кВт, 0,061 м и 0,013 м соответственно [4]. Результаты расчетов температурного
поля в аэрозольном СВЧ-разряде для отношения δ/r = 0,3 приведены на рис. 1, где числами
возле кривых обозначено значение координаты z в метрах.
Вычисление температуры угольной частицы в зависимости от времени Tч(t) при её
движении вместе с газовой средой сводится к решению следующей задачи Коши [11] для
обыкновенного дифференциального уравнения:
( ) )(
ρ
ε6σ
ρ
λNu6 4
ч
4
г
чч
0
чг2
чч
гч TT
dс
TT
dсdt
dT
−+−= , (6)
НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 56
ч0ч )0( TT = , (7)
где Nu – тепловой критерий Нуссельта; λг – коэффициент теплопроводности газа; cч, ρч –
удельная теплоёмкость и плотность материала угольной частицы; d – диаметр угольной час-
тицы; σ0 – постоянная Стефана–Больцмана; ε – степень черноты угольной частицы.
В правой части (6) коэффициент теплопроводности λг зависит от температуры газа Tч
[9], а значит, и от времени, поэтому обозначим её через переменную f(t, Tч). Исходя из этого,
перепишем задачу (6), (7) в следующем виде:
),( ч
ч Ttf
dt
dT
= , ч0ч )0( TT = . (8)
Построим временную сетку tl = lΔt, l = 0, 1, …, m, Δt = τ/m, где τ – время прохожде-
ния угольной частицей цилиндрического газового разряда, m – количество временных ша-
гов. Так же, как и в статье [9], на этой сетке представим производную по времени в виде
первой разностной производной
t
TT
dt
dT ll
tt l
Δ
−
≈
+
= +
ч
1
чч
1
. Теперь для решения задачи Коши (8)
используем метод Рунге–Кутта второго порядка (предиктор-корректор) [12]
,,1,l,)),(),((5.0
,),(
1
ч1чч
1
ч
чч
1
ч
mtTtfTtfTT
tTtfTT
l
l
l
l
ll
l
l
ll
K=Δ++=
Δ+=
+
+
+
+
(9)
где ч0
0
ч TT = . На каждом l-м шаге по времени вычисляется температура газа [9] и здесь же
реализуется соответствующий шаг вычислительного процесса (9) при этом же l.
Рис. 1. Распределение температурного поля в плазменном цилиндре
НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 57
Результаты расчётов
На рис. 2 представлены графики зависимостей температуры частицы донецкого ан-
трацита (марки АШ) при конвективном нагреве (первый член в правой части уравнения (6))
частиц угля для различных значений коэффициента избытка воздуха α = 0,28; 0,17; 0,13 и
для четырёх значений диаметра угольной частицы d = 10, 25, 50, 100 микрон. Числами возле
кривых обозначен диаметр частицы в микронах. В зависимости от величины диаметра вы-
числяется расстояние между частицами по формуле [10]
3/1
г
ч
ч 6 ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
ρ
ρπ
=
f
dL , где
0α
1
L
f = , L0 –
стехиометрический коэффициент, а значит, и количество соответствующих частиц антраци-
та, двигающихся вместе с газовой средой параллельно друг другу вдоль оси цилиндрическо-
го разряда [13]. Из этих графиков можно сделать вывод, что чем больше диаметр угольной
частицы, тем меньшее количество частиц нагревается до температуры воспламенения. Неза-
висимость температуры частиц от α объясняется постоянством времени пребывания пыле-
воздушной смеси в разрядном объеме, т. е. регулировка α производится только изменением
расхода угольной пыли.
Рис. 3 отличается от предыдущего тем, что в данном случае угольные частицы под-
вергались радиационно-конвективному нагреву, то есть при решении задачи (8) учитыва-
лись оба члена в правой части уравнения (6). И хотя температуры частиц антрацита здесь
несколько выше при прочих равных условиях, всё же видно, что пространственная граница
для сгоревших и несгоревших частиц не изменилась. Количество частиц, нагревшихся до
температуры воспламенения, осталось прежним. Здесь также числами возле кривых обозна-
чен диаметр частицы в микронах.
Рис. 2. Температура частиц антрацита при α = 0,28; 0,17; 0,13.
НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 58
Заключение
В работе [4] приведены результаты экспериментальных исследований по сжиганию
пыли антрацита АШ в СВЧ-плазменной горелке, из которых следует, что воспламенившиеся
в разряде частицы обеспечивают практически постоянную температуру продуктов сгорания
(в том числе и по длине горелки) независимо от изменения расхода угля (коэффициент из-
бытка воздуха). Незначительно отличается и химический состав продуктов сгорания на раз-
ных режимах работы горелки. Полученные результаты объясняются постоянной массой
конвертируемого углерода и, следовательно, неизменным количеством выделившегося теп-
ла, что свидетельствует о практически полном сгорании коксового остатка воспламенив-
шейся массы угля. Отношение массы сгоревшего коксового остатка и массы углерода, со-
держащегося в угле, проходящем через разрядный объем, меняется в диапазоне 0,11–0,3 в
зависимости от расхода угля. Экспериментальные результаты хорошо коррелируют с дан-
ными численных расчетов – постоянная масса конвертируемого углерода соответствует по-
стоянному количеству воспламенившихся частиц (нагретых свыше 1000 К). Еще один вывод
из проведенной работы – для увеличения количества воспламенившегося в разряде угля, а
следовательно, и снижения удельных энергозатрат на поджиг необходимо расширять об-
ласть высоких температур в чисто воздушном разряде, т. е. добиваться полного согласова-
ния СВЧ-разряда с генератором, при котором соотношение δ/r = 1.
Литература
1. СВЧ-плазменная технология сжигания низкосортных углей / П. М. Канило, В. Е. Костюк,
А. В. Тымчик и др. // Пробл. машиностроения. – 2004. – Т. 7, № 2. – С. 72–77.
2. Карпенко, Е. И. Введение в плазменно-энергетические технологии использования твердых топлив
/ Е. И. Карпенко, В. Е. Мессерле. – Новосибирск: Наука, 1997. – 119 с.
3. Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании / Ю. П. Кукота,
Д. Л. Бондзик, Н. И. Дунаевская и др. // Пром. теплоэнергетика. – 2004. – № 6. – С. 146–151.
4. О механизме взаимодействия СВЧ-разряда с пылеугольным потоком / Д. М. Ваврив, А. В. Тымчик,
А. И. Ивановский и др. // Пробл. машиностроения. – 2006. – Т. 5, № 1. – С. 85–90.
Рис. 3. Температура частиц антрацита с учётом излучения при α = 0,28; 0,17; 0,13.
НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2014, Т. 17, № 1 59
5. Тымчик А. В., Воспламенение угольной пыли плазмой СВЧ-разряда / А. В. Тымчик // Пробл. ма-
шиностроения – 2009. – Т. 7, № 3. – С. 72–77.
6. Тымчик А. В., Условия воспламенения угольной пыли плазмой СВЧ-разряда / А. В. Тымчик //
Пробл. машиностроения. – 2011. – Т. 7, № 2. – С. 69–71.
7. ВЧ- и СВЧ-плазмотроны (Низкотемпературная плазма; Т. 6) / С. В. Дресвин, А. А. Бобров,
В. М. Лелевкин и др. – Новосибирск: Наука, 1992. – 319 с.
8. Дресвин С. В., Основы теории и расчёта ВЧ-плазмотронов / С. В. Дресвин. – Л.: Энергоатомиздат,
1991. – 312 с.
9. Тымчик А. В. СВЧ-разряд в потоке угольного аэрозоля / А. В. Тымчик, Н. А. Сафонов //
Пробл. машиностроения – 2012. – Т. 15, № 1. – С. 60–65.
10. Райзер, Ю. П. Физика газового разряда / Ю. П. Райзер. – М.: Наука, 1987. – 592 с.
11. Основы практической теории горения: Учеб. пособие / В. В. Померанцев, К. М. Арефьев,
Д. Б. Ахметов и др. – Л.: Энергоатомиздат, 1986. – 310 с.
12. Бахвалов, Н. С. Численные методы / Н. С. Бахвалов, Н. П. Жидков, Г. М. Кобельков. – М.: Наука,
1987. – 600 с.
13. Власов, В. И. Сублимация частиц углерода в плазменном потоке, генерируемом в высокочас-
тотном индукционном плазмотроне / В. И. Власов, Г. Н. Залогин, А. Л. Кусов // Журн. техн.
физики. – 2007. – Т. 77, вып. 1. – С. 1–7.
Поступила в редакцию
14.01.14
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-80975 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0131-2928 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-25T20:53:17Z |
| publishDate | 2014 |
| publisher | Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Тымчик, А.В. Сафонов, Н.А. 2015-04-29T16:48:40Z 2015-04-29T16:48:40Z 2014 Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда / А.В. Тымчик, Н.А. Сафонов // Проблемы машиностроения. — 2014. — Т. 17, № 1. — С. 54-59. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80975 621.181:662.9 Представлена физическая и математическая модели нагрева частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда атмосферного давления в потоке угольного аэрозоля. Вычисление температуры угольной частицы в зависимости от времени при её движении вместе с газовой средой сводится к решению задачи Коши для обыкновенного дифференциального уравнения, моделирующего процесс нагрева одной угольной частицы. Для расчета распределения температуры в плазме СВЧ-разряда использовалось уравнение нестационарной теплопроводности с внутренними источниками тепла. Считалось, что источником энергии является только джоулев нагрев, конвекция и теплопроводность представляются стоками энергии, в уравнении также не учитываются выделение энергии в объеме за счет сил вязкого трения, а также за счет сжатия-расширения объема. Представлены результаты численных исследований температур воздуха и частиц угля в разрядном объеме применительно к экспериментальной плазменноугольной горелке. Подана фізична і математична моделі нагрівання частинок вугільного пилу плазмою НВЧ-розряду атмосферного тиску в потоці вугільного аерозолю. Обчислення температури вугільної частинки залежно від часу під час її руху разом з газовим середовищем зводиться до розв'язання задачі Коші для звичайного диференціального рівняння, що моделює процес нагрівання однієї вугільної частинки. Для розрахунку розподілу температури в плазмі НВЧ-розряду використовувалося рівняння нестаціонарної теплопровідності з внутрішніми джерелами тепла. Вважалося, що джерелом енергії є тільки джоуліве нагрівання, конвекція і теплопровідність являють собою стоки енергії, в рівнянні також не враховуються виділення енергії в об’ємі за рахунок сил в'язкого тертя, а також за рахунок стиснення-розширення об'єму. Наведені результати чисельних досліджень температур повітря і частинок вугілля в розрядному об'ємі стосовно до експериментального плазмово-вугільного пальника. The article presents the physical and mathematical model of heating coal dust particles microwave discharge plasma at atmospheric pressure in a stream of carbon aerosol. Calculation of the temperature of the coal particles, depending on the time when it moves together with the gas medium is reduced to the solution of the Cauchy problem for an ordinary differential equation modeling the process of heating a coal particle. To calculate the temperature distribution in the microwave discharge plasma used transient heat conduction equation with internal heat sources. It was believed that the source is only Joule heating; convection and thermal conductivity are considered drains energy in the equation is also not taken into account in the amount of energy release due to viscous friction forces, as well as due to compression and expansion volume. The results of numerical studies of the air temperature and the coal particles in the discharge volume in relation to the experimental plasma-coal burner. ru Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблемы машиностроения Нетрадиционная энергетика Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда Heating the particles of coal dust plasma microwave discharg Article published earlier |
| spellingShingle | Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда Тымчик, А.В. Сафонов, Н.А. Нетрадиционная энергетика |
| title | Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда |
| title_alt | Heating the particles of coal dust plasma microwave discharg |
| title_full | Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда |
| title_fullStr | Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда |
| title_full_unstemmed | Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда |
| title_short | Нагрев частиц угольной пыли плазмой СВЧ-разряда |
| title_sort | нагрев частиц угольной пыли плазмой свч-разряда |
| topic | Нетрадиционная энергетика |
| topic_facet | Нетрадиционная энергетика |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/80975 |
| work_keys_str_mv | AT tymčikav nagrevčasticugolʹnoipyliplazmoisvčrazrâda AT safonovna nagrevčasticugolʹnoipyliplazmoisvčrazrâda AT tymčikav heatingtheparticlesofcoaldustplasmamicrowavedischarg AT safonovna heatingtheparticlesofcoaldustplasmamicrowavedischarg |