Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению
Процесс взаимодействия индентора (кинетического боеприпаса) с бронепреградой является высоконелинейным физико-механическим процессом. В статье ставится и решается комплекс задач численного исследования процесса проникновения снаряда в преграду. Стаття містить загальну постановку задачі забезпечення...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Проблемы машиностроения |
|---|---|
| Дата: | 2015 |
| Автори: | , , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
2015
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/81038 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению / Ю.М. Бусяк, А.В. Ткачук, Н.А. Дёмина, Н.Б. Скрипченко, И.В. Мазур // Проблемы машиностроения. — 2015. — Т. 18, № 1. — С. 40-45. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859520379015397376 |
|---|---|
| author | Бусяк, Ю.М. Ткачук, А.В. Дёмина, Н.А. Скрипченко, Н.Б. Мазур, И.В. |
| author_facet | Бусяк, Ю.М. Ткачук, А.В. Дёмина, Н.А. Скрипченко, Н.Б. Мазур, И.В. |
| citation_txt | Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению / Ю.М. Бусяк, А.В. Ткачук, Н.А. Дёмина, Н.Б. Скрипченко, И.В. Мазур // Проблемы машиностроения. — 2015. — Т. 18, № 1. — С. 40-45. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы машиностроения |
| description | Процесс взаимодействия индентора (кинетического боеприпаса) с бронепреградой является высоконелинейным физико-механическим процессом. В статье ставится и решается комплекс задач численного исследования процесса проникновения снаряда в преграду.
Стаття містить загальну постановку задачі забезпечення бронезахищеності корпусів легкоброньованих машин. Описані загальні підходи до її розв'язання. Крім того, сформульована задача проектно-технологічного забезпечення бронестійкості.
Interaction of an indenter (kinetic ammunition) with an armored obstacle is highly nonlinear physicomechanical process. In the paper a complex of problems of numerical investigation of penetration of the projectile into the target is posed and solved.
|
| first_indexed | 2025-11-25T21:01:34Z |
| format | Article |
| fulltext |
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2015, Т. 18, № 1 40
1 Ю. М. Бусяк, д-р техн. наук
2 А. В. Ткачук, канд. техн. наук
3 Н. А. Дёмина, канд техн. наук
2 Н. Б. Скрипченко
1 И. В. Мазур
1 ГП «ХКБМ им. А. А. Морозова», г. Харьков
2 Национальный технический университет
«Харьковский политехнический институт»
e-mail: tma@tmm-sapr.org
3 Таврический государственный агротехноло-
гический университет,г. Мелитополь,
e-mail: deminanatasha@yandex.ru
Ключові слова: контактна взаємодія, метод гранич-
них елементів, індентор, бронеперешкода
УДК 539.3
ПРОБЛЕМА ОБЕСПЕЧЕНИЯ
ЗАЩИЩЕННОСТИ
КОРПУСОВ
ЛЕГКОБРОНИРОВАННЫХ
МАШИН: ПОСТАНОВКИ И
ПОДХОДЫ К РЕШЕНИЮ
Стаття містить загальну постановку задачі забез-
печення бронезахищеності корпусів легкоброньованих
машин. Описані загальні підходи до її розв'язання.
Крім того, сформульована задача проектно-
технологічного забезпечення бронестійкості.
Введение
Как отмечается во многих работах, для анализа процессов бронепробивания используется
множество различных методов и подходов. Одна группа методов ориентирована на исследование са-
мого процесса соударения ударника (снаряда) с защитной плитой или полупространством. При этом
записывается полная система уравнений [1, 2]: уравнение состояния; модель для описания зависимо-
сти предела текучести от достигнутого уровня пластических деформаций, скорости пластических де-
формаций, плотности материала и температуры; модель формирования разрушений в структуре ма-
териала. Данная система уравнений, в принципе, аналогична системе уравнений для упруго-
пластического деформирования [2], однако, поскольку скорости процессов в данном случае гораздо
выше, а основным физическим процессом является нарушение сплошности материала, сама структу-
ра соотношений гораздо сложнее, причем добавляется новый вид нелинейности – структурная. Таким
образом, получаемая система уравнений становится достаточно сложной и громоздкой. При этом на-
прямую применить ее для проведения многовариантных исследований в ходе обоснования проектных
параметров бронекорпусов легкобронированных машин нецелесообразно. Кроме того, возникает
также ряд частных задач, которые не требуют моделирования процесса бронепробивания во всей
полноте, а только проведения анализа качественного влияния того или иного параметра на характер
распределения конкретной величины в пространстве или времени.
В связи с этим возникает актуальная проблема создания новых подходов к исследованию
бронестойкости корпусов военных гусеничных и колесных машин и к обеспечению на этой основе
повышения защищенности от действия кинетических боеприпасов. Это составляет цель данной рабо-
ты.
Математическая модель для анализа процессов бронепробития
Процесс взаимодействия индентора (кинетического боеприпаса) с бронепреградой является
высокоскоростным нелинейным физико-механическим процессом, сопровождающимся частичным
или сквозным разрушением бронепанели. Следуя работам [3–5], можно записать формально доста-
точно полную математическую модель взаимодействия ударника с преградой. Она содержит уравне-
ния сохранения массы, количества движения, энергии, а также критерии разрушения материалов
взаимодействующих тел. На этой основе в работах [3–6] при помощи метода конечных элементов
(МКЭ) ставится и решается комплекс задач численного исследования процесса проникновения сна-
ряда в преграду. В то же время этот способ решения задачи достаточно ресурсозатратен (с точки зре-
ния вычислительных ресурсов).
Для дискретизации полученной системы соотношений применяются различные численные
методы, в первую очередь, как отмечалось выше, – МКЭ. Получаемая сильно нелинейная задача для
решения требует большого объема компьютерных ресурсов, предназначенных для вычисления глубины
© Ю. М. Бусяк, А. В. Ткачук, Н. А. Дёмина, Н. Б. Скрипченко, И. В. Мазур, 2015
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2015, Т. 18, № 1 41
внедрения боеприпаса в твердую преграду. Альтернативной постановкой данной задачи является ис-
пользование эмпирических формул, среди которых наибольшее распространение получили формулы За-
будского–Майевского, Березанская, АНИОН и Жакоб-де-Марра, модель Ламберта [1, 7, 8]. Данные модели
оценки бропепробиваемости проверены на большом объеме экспериментальных данных по обстрелу пре-
град из гомогенной брони средней и высокой твердости оперенными бронебойно-подкалиберными сна-
рядами.
Таким образом, использование упрощенных эмпирических моделей и соотношений дает воз-
можность ставить задачи многовариантного анализа результата процесса встречи снаряда с прегра-
дой при варьировании типа снаряда, свойств материала его оболочки и сердечника, а также свойств
материала бронепреграды, углов и скоростей встречи снаряда с преградой и т.п. Соответственно, пу-
тем обратного расчета траекторией полета можно вычислить ту область пространства, из которой по-
ражается та или иная бронепанель тем или иным снарядом. Данный подход, предложенный, в частно-
сти, в работе [6], дает возможность ставить и обратную задачу: увеличение зоны бронестойкости на
основе критерия непробития бронекорпуса как совокупности множества панелей, соединенных в
единое целое.
В то же время отмеченные выше постановки представляют в некоторой степени крайности с
точки зрения «адекватность (точность) – оперативность». В силу этого и первая, и вторая постановки
имеют существенные недостатки при практическом применении, когда требуются высокоэффектив-
ные и оперативные решения задач обоснования проектно-технологических решений бронекорпусов.
Естественно, что при этом компромиссные варианты не могут быть построены на механическом со-
единении этих двух постановок. Требуются новые постановки.
В частности, для некоторых типов задач требуется проведение качественного анализа изме-
нения распределения контактного давления в сопряжении «ударник – преграда» в зависимости от
формы головной части снаряда и свойств материала его поверхностного слоя (оболочки). Следуя ра-
боте [6], можно принять, что если при этом физико-механические свойства материалов отличаются незна-
чительно, то взаимодействующие тела можно моделировать упругими телами на начальных этапах взаимо-
действия.
Как отмечается в работе [6], в первом приближении начальный этап встречи и контактного
взаимодействия снаряда с бронепанелью можно представить в виде контакта двух полупространств.
В работе [9] для анализа распределения контактных давлений в сопряжении сложнопрофильных тел,
свойства податливости которых в нормальном направлении к поверхности контакта можно аппрок-
симировать свойствами полупространств, предложено использовать метод граничных интегральных
уравнений (МГИУ). Там же представлены основные соотношения, полученные при дискретизации
уравнений и неравенств МГИУ с привлечением подхода метода граничных элементов.
Следуя работе [9], для контактирующих тел (рис. 1) можно записать для случая статического
контакта следующую систему соотношений:
2
1
плоскость
хуO
z
z
z
z
1
1
2
2
( )x, y
( )x, y
(
)
x,
y
h
P
P
O
O
z
u
z
u
S
S
11
2
1
2
2
2
1 ( )x, y
( )x, y
( )x, yh
P
P
δ
δ
x, y
р
c
π/3
i
i
j
i
j
j
n
(ξ , η )n n
p
e
e
I ~ I ~ Iij n
Рис. 1. Начальное расположение контактирующих (соприкасающихся при усилии Р = 0 ) тел,
актуальное их состояние (разнесенный вид поверхностей S1, S2) и вид базисных функций для
аппроксимации контактного давления
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2015, Т. 18, № 1 42
⎪⎩
⎪
⎨
⎧
−δ+δ>++
−δ+δ=++
контакта.зонывне),(и),(,),(),(),(
контакте;в),(и),(,),(),(),(
21212
21212
1
1
yxSyxSyxhyxuyxu
yxSyxSyxhyxuyxu
zz
zz (1)
Далее, используя известное интегральное соотношение, связывающее давления рi и переме-
щения ui, а также учитывая очевидное равенство p1(ξ, η) = p2(ξ, η), из (1) получаем
.dηdξ)ηξ,(
*
1dηdξ)ηξ,(11),(),(
2
2
2
1
2
1
21 ∫∫∫∫ ρπ
=
ρ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
π
ν−
+
π
ν−
=+=
SS
zz
p
E
p
EE
yxuyxuu (2)
Здесь νi, Ei, i = 1, 2 – коэффициенты Пуассона и модули упругости материала каждого из контакти-
рующих тел; ( ) ( )22 η−+ξ−=ρ ух . Контактная площадка S и распределение давлений p(ξ, η), при-
сутствующие в правой части равенства, как указывается в [9], являются неизвестными и искомыми.
В работе [9] для дискретизации искомого контактного давления р использовано кусочно-
линейное представление его распределения, которому отвечают непрерывные и гладкие поверхностные
смещения, характерные для контакта сложнопрофильных тел. Искомая функция контактных давлений при-
ближается суперпозицией массива пирамидальных элементарных распределений, вершины которых распо-
ложены в узлах регулярной сетки с шагом с, состоящей из равносторонних треугольников, и при этом пол-
ностью определяется дискретным набором узловых значений давлений pn (см. рис. 1). Следуя [6, 9] и под-
ставляя данное представление pn в соотношения (2) и удовлетворяя системе (1) в узловых точках построен-
ной сетки граничных элементов, получим
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
−>δ−+
−=δ−+
∑
∑
контакта.зонывнеузел,0
контакте;вузел,0
nn
m
mnm
nn
m
mnm
JhpC
JhpC
(3)
Здесь δ = δ 1+ δ2 – суммарное сближение; hn = h(xn, yn) – узловые значения первоначального зазора,
Cmn – коэффициенты влияния, определяющие перемещение в узле m сетки при действии локального
линейно распределенного давления со значением = 1 в узле n и pψ = 0, где ψ – номера множества уз-
лов, сопредельных узлу m (см. рис. 1).
Справедливы условия неотрицательности давлений внутри области контакта и обнуления та-
ковых вне этой области:
pm ≥ 0, m = 1, …, N, узел Jm – в контакте, pm = 0, Jm – вне зоны контакта. (4)
Кроме того, справедливо интегральное равенство силы P прижатия совокупному воздействию
единичных распределений контактных давлений
Ppc
m
m =∑ 2/3 2 . (5)
Система представленных соотношений составляет осно-
ву для отыскания гранично-элементной аппроксимации искомо-
го давления р и области контактирования S гладких упругих тел.
Единственным ограничением здесь является близость направле-
ний нормалей (с плавным их поворотом при обходе поверхно-
сти) контактирующих поверхностей S1, S2 тел 1 и 2, а также зна-
чительное превышение размерами последних характерных раз-
меров площадки S.
В работе [9] предложено также расширение соотношений
(3)–(5) на случай упругого сложнопрофильного тела (СПТ) с
промежуточным слоем, моделирующим ту или иную модифи-
кацию поверхности контактирующих тел (рис. 2).
При этом между перемещениями точек Σ
zu поверхности
S ', участвующих в описании условий контактного взаимодейст-
Рис. 2. Модель шероховатого
сложнопрофильного упругого тела
с линейным упругим слоем
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2015, Т. 18, № 1 43
вия, перемещениями гладкого тела zu´ и упругого слоя ∧
zu , существует зависимость ∧Σ += zzz uuu ´ . В
качестве модели этого слоя использовано основание Винклера [10, 11] puz
∧∧ λ= , где ∧λ – податливость
слоя (или слоев), зависящая от свойств материала поверхностного слоя исследуемого тела. В резуль-
тате такого представления все соотношения сохраняют свою структуру, однако в качестве коэффициентов
матрицы влияния выступят величины nmnmnm CC λδ+=Σ . Другими словами, вместо матрицы влияния С
появляется матрица ( )nmnnnm CC λδ+=Σ 1 .
Таким образом, в работе [9] на единой основе предложены подходы, модели и разрешающие
соотношения для анализа распределения контактных давлений в сопряжении сложнопрофильных
гладких и тел с поверхностным упругим слоем (прокладки, оболочки, наплавки, напыления и т. п.).
Преимуществами данной методологии перед известными аналитическими и численными ме-
тодами [12–16], в частности, МКЭ и моделью Герца, является широкий спектр решаемых задач и вы-
сокая оперативность расчетов при сохранении приемлемой точности результатов. По сравнению же с
пакетом CONTACT [17] предложенный подход имеет то преимущество, что предоставляет возмож-
ность естественным образом перейти к физически нелинейным моделям упругого слоя, имитирую-
щего модификацию поверхностного слоя взаимодействующих тел системы «снаряд – бронепанель».
Имея в распоряжении предложенный в статье [9] инструмент расчетного моделирования,
можно ставить и решать различные прикладные задачи для реальных систем «ударник–преграда». В
то же время представляет первичный интерес анализ влияния отдельных факторов на характер рас-
пределения контактных давлений и размеры контактных площадок. Поскольку созданный и описан-
ный ранее [9] инструмент анализа оперирует с численными моделями, то для установления указан-
ных влияний требуется проведение серии численных расчетов.
Постановка тестовой задачи
С использованием предложенной ранее [9] математической модели в среде MatLab [18] был
создан программный модуль «SBEM», реализующий итерационную процедуру поиска контактных
площадок и контактного давления р на треугольной сетке, расположенной на плоскости, касательной
к поверхностям контактирующих тел 1 и 2 в начальный момент их соприкосновения (см. рис. 1). При
этом варьируемыми входными данными являются: усилие Р; свойства материалов Еi, υi; форма по-
верхностей (z1, z2), диктующая в итоге распределение зазора h; податливость винклерова основания λ.
В данной работе ставится задача анализа влияния вида распределения зазора h и податливо-
сти винклерова основания λ на контактные площадки S и давления р. Так, распределение зазора
представляется в частном виде [ ] KK ayxUh /)( 2/22 +⋅= , где a – радиус задаваемой фиксированной
площадки, заведомо покрывающей S при заданных Р, Е, υ; U – размер подъема поверхности h(х, у) в
координатных сечениях х и у соответственно; K – показатель степени (K > 1), определяющий крутиз-
ну (плавность) сечений распределений h(х, у) координатными плоскостями.
Данное выражение соответствует осесимметричному распределению зазора между контакти-
рующими телами, т. е. зависящему от расстояния до центральной точки 22 yxr += (рассматрива-
ется прямой угол встречи снаряда с бронепреградой). Величина r определяет радиус-вектор точки в
плоскости, касательной к соприкасающимся (при Р = 0) телам.
Результаты решения тестовой осесимметричной задачи
Исследуется контакт двух тел вращения, зазор между которыми представляет собой степен-
ную функцию радиус-вектора r с показателем степени K. Моделирование влияния упругих свойств
слоя, имитирующего шероховатость, осуществлено путем варьирования параметра λ от нулевого до
значения, намного превышающего глобальную податливость системы тел. Полученные характерные
распределения контактных давлений представлены на рис. 3, 4.
Анализ полученных картин распределений контактных давлений показывает, в каком направ-
лении и в какой степени форма головной части снаряда (индентора) и свойства промежуточного слоя
влияют на контактные давления. Видно, что чем меньше степень K (т. е. чем острее головная часть),
тем выше максимальные контактные давления. С другой стороны, чем податливее промежуточный
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2015, Т. 18, № 1 44
упругий слой, тем меньшим является максимальное контактное давление, а площадь контакта –
большей. Еще одной характерной особенностью распределения контактных давлений при K > 2 явля-
ется наличие локального минимума в средней части зоны контакта. Этот минимум более ярко выра-
жен при малых λ и менее – при больших.
Естественно, что для более адекватного моделирования взаимодействия индентора (снаряда) с пре-
градой (бронепанелью) требуется применение полной динамической постановки задачи с разрушением, что
возможно в последующих исследованиях с привлечением метода конечных элементов.
Заключение
В работе нашла отражение новая частная постановка задачи о проектно-технологическом
обеспечении бронезащищенности корпусов легкобронированных машин от действия кинетических
боеприпасов. Она базируется на гранично-элементной постановке контактной задачи о взаимодейст-
вии индентора с преградой. Установлены некоторые качественные особенности распределения кон-
тактных давлений при варьировании формы головной части кинетического снаряда и податливости
его оболочки.
В дальнейшем планируется развить данную постановку задачи, определить границы ее при-
менимости, а также соединить ее в едином цикле проектных исследований с конечноэлементным мо-
делированием, а также с применением эмпирических соотношений. В итоге будет получен инстру-
мент обеспечения бронезащищенности на основе многоэтапного исследования реакции бронекорпу-
сов на действие кинетических боеприпасов. При этом на различных этапах будут использоваться мо-
дели, отличающиеся по степени адекватности (точности) и оперативности, в то же время связанные
между собой в едином цикле исследований.
Литература
1. Чепков, И. Б. Модель процесса проникновения составного
удлиненного поражающего элемента в экранированную
преграду / И. Б. Чепков, С. А. Лавриков // Пробл. прочно-
сти. – 2003. – № 2. – С. 46–55.
2. Васидзу, К. Вариационные методы в теории упругости и
пластичности: Пер. с англ. / K. Васидзу. – М.: Мир. – 1987.
– 542 с.
3. Муйземнек, А. Ю. Математическое моделирование процес-
са удара и взрыва в программе LS-DYNA: Учеб. пособие /
А. Ю. Муйземнек, А. А. Богач // – Пенза: Информ.-издат.
центр Пензен. ун-та. – 2005. – 106 с.
4. Васильев, А. Ю. Исследование процесса обтекания корпу-
сов легкобронированных машин ударной волной /
А. Ю. Васильев // Механіка та машинобудування. – 2009. –
а) б) в)
Рис. 3. Влияние податливости упругого слоя на распределение
контактных давлений в сопряжении «индентор – преграда»:
а) – K = 1,2; б) – K = 2; в) – K = 2,4;
Рис. 4. Влияние формы головной части
снаряда (степени K) на распределение
контактных давлений
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2015, Т. 18, № 1 45
№ 1. – С. 96–107.
5. Васильев, А. Ю. К вопросу о деформировании корпусов транспортных средств при действии ударных нагру-
зок / А. Ю. Васильев // Вестн. НТУ «ХПИ». Тем. вып.: Динамика и прочность машин. – 2005. – № 47. –
С. 42–50.
6. Общие подходы к оценке и обеспечению защищенности бронекорпусов легких по массе машин /
Ю. М. Бусяк, Н. Н. Ткачук, А. Ю. Васильев и др. // Вестн. НТУ «ХПИ». Тем. вып. Интегрированные техно-
логии и энергосбережение. – 2014. – № 3. – С. 154–163.
7. Дорофеев, А. Н. Авиационные боеприпасы / А. Н. Дорофеев, А. П. Морозов, Р. С. Саркисян. – М.: Воен.-
воздуш. инж. акад. им. Н. Е. Жуковского, 1978. – 446 с.
8. Ионов, В. Н. Прочность боеприпаса при взаимодействии с преградой / В. Н. Ионов. – М.: Машиностроение,
1979. – 423 с.
9. Анализ контактного взаимодействия гладких и шероховатых тел методом граничных элементов: модели и
разрешающие соотношения. 1. Постановка задачи. 2. Кинематическая модель контакта гладких тел /
Н. Н. Ткачук, И. Я. Мовшович, Н. А. Ткачук и др. // Кузнеч.-штампов. пр-во. Обработка материалов давле-
нием – 2014. – № 3. – С. 3–10.
10. Решетов, Д. Н. Точность металлорежущих станков / Д. Н. Решетов, В. Т. Портман. – М.: Машиностроение,
1986.– 336 с.
11. Демкин, Н. Б. Контактирование шероховатых поверхностей / Н. Б. Демкин. – М.: Наука, 1970. – 228 с.
12. Джонсон, К. Механика контактного взаимодействия / К. Джонсон. – М.: Мир, 1989. – 510 с.
13. Hertz, H. Über die Berührung fester elastischer Körper / H. Hertz // J. Reine Angew. Math. – 1881. – Vol. 92. –
S. 156–171.
14. Simo, J. C. A perturbed Lagrangian formulation for the finite element solution of contact problems // J. C. Simo,
P. Wriggers, R. L. Taylor // Computer Methods in Appl. Mech. and Eng. – 1985. – Vol. 50. – P. 163–180.
15. Галин, Л. А. Контактные задачи теории упругости и вязкоупругости / Л. А. Галин. – М.: Наука, 1980. – 303 с.
16. Александров, В. М. Аналитические методы в контактных задачах теории упругости / В. М. Александров,
М. И. Чебаков // – М.: Физматлит, 2004. – 304 с.
17. www.kalkersoftware.org.
Поступила в редакцию 21.01.15
1 И. В. Лазарев
2 В. Г. Шевченко, канд. техн. наук
1 Публичное акционерное общество
«Украинский научно-исследовательский,
проектно-конструкторский и
технологический институт
трансформаторостроения»,
г. Запорожье, e-mail: oemi@vit.zp.ua
2 Запорожский национальный
технический университет,
e-mail: kafedra_mex@zntu.edu.ua
Ключові слова: електропружність, полога сфе-
рична оболонка, нестаціонарні коливання, інтегра-
льне перетворення Лапласа.
УДК 621.314.21.045.001.5
ОСЕВЫЕ УСИЛИЯ В ЭЛЕМЕНТАХ
АКТИВНОЙ ЧАСТИ СИЛОВОГО
ТРАНСФОРМАТОРА ПОСЛЕ
КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЙ
Розглянуто трансформатори стрижневого типу, в яких
пресування обмоток і торцевих ярем магнітної системи
здійснюється за допомогою одних і тих же ярмових ба-
лок. З урахуванням сил тертя між ярмовими балками і
ярмом визначено зусилля в елементах активної частини
після коротких замикань. На числових прикладах вивчено
вплив на зусилля в обмотках осьових сил короткого зами-
кання.
Введение
Электродинамическая стойкость трансформаторов в значительной мере зависит от сил прес-
совки обмоток. В трансформаторах с активной частью наиболее распространенной конструкции, в
которой ярмовые балки используются для прессовки как обмоток, так и магнитопровода существен-
ным факторов, влияющим на силы прессовки являются силы силы сухого трения между ярмовыми
балками и ярмом. В работе [1] рассмотрен процесс изменения усилий в элементах крепления ярмо-
© И. В. Лазарев, В. Г. Шевченко, 2015
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-81038 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0131-2928 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-25T21:01:34Z |
| publishDate | 2015 |
| publisher | Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Бусяк, Ю.М. Ткачук, А.В. Дёмина, Н.А. Скрипченко, Н.Б. Мазур, И.В. 2015-04-30T15:36:56Z 2015-04-30T15:36:56Z 2015 Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению / Ю.М. Бусяк, А.В. Ткачук, Н.А. Дёмина, Н.Б. Скрипченко, И.В. Мазур // Проблемы машиностроения. — 2015. — Т. 18, № 1. — С. 40-45. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/81038 539.3 Процесс взаимодействия индентора (кинетического боеприпаса) с бронепреградой является высоконелинейным физико-механическим процессом. В статье ставится и решается комплекс задач численного исследования процесса проникновения снаряда в преграду. Стаття містить загальну постановку задачі забезпечення бронезахищеності корпусів легкоброньованих машин. Описані загальні підходи до її розв'язання. Крім того, сформульована задача проектно-технологічного забезпечення бронестійкості. Interaction of an indenter (kinetic ammunition) with an armored obstacle is highly nonlinear physicomechanical process. In the paper a complex of problems of numerical investigation of penetration of the projectile into the target is posed and solved. ru Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблемы машиностроения Динамика и прочность машин Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению The problem of ensuring security of light armored vehicles corps: formulation and approaches to solving Article published earlier |
| spellingShingle | Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению Бусяк, Ю.М. Ткачук, А.В. Дёмина, Н.А. Скрипченко, Н.Б. Мазур, И.В. Динамика и прочность машин |
| title | Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению |
| title_alt | The problem of ensuring security of light armored vehicles corps: formulation and approaches to solving |
| title_full | Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению |
| title_fullStr | Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению |
| title_full_unstemmed | Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению |
| title_short | Проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению |
| title_sort | проблема обеспечения защищенности корпусов легкобронированных машин: постановки и подходы к решению |
| topic | Динамика и прочность машин |
| topic_facet | Динамика и прочность машин |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/81038 |
| work_keys_str_mv | AT busâkûm problemaobespečeniâzaŝiŝennostikorpusovlegkobronirovannyhmašinpostanovkiipodhodykrešeniû AT tkačukav problemaobespečeniâzaŝiŝennostikorpusovlegkobronirovannyhmašinpostanovkiipodhodykrešeniû AT deminana problemaobespečeniâzaŝiŝennostikorpusovlegkobronirovannyhmašinpostanovkiipodhodykrešeniû AT skripčenkonb problemaobespečeniâzaŝiŝennostikorpusovlegkobronirovannyhmašinpostanovkiipodhodykrešeniû AT mazuriv problemaobespečeniâzaŝiŝennostikorpusovlegkobronirovannyhmašinpostanovkiipodhodykrešeniû AT busâkûm theproblemofensuringsecurityoflightarmoredvehiclescorpsformulationandapproachestosolving AT tkačukav theproblemofensuringsecurityoflightarmoredvehiclescorpsformulationandapproachestosolving AT deminana theproblemofensuringsecurityoflightarmoredvehiclescorpsformulationandapproachestosolving AT skripčenkonb theproblemofensuringsecurityoflightarmoredvehiclescorpsformulationandapproachestosolving AT mazuriv theproblemofensuringsecurityoflightarmoredvehiclescorpsformulationandapproachestosolving |