Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды
В работе рассматриваются вопросы повышения эффективности работы горных питателей (увеличение производительности, уменьшение энергоёмкости) для выпуска и доставки руды за счёт конструктивных усовершенствований привода. The problems of enhancing the effectiveness of mining feeders (higher performance,...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Геотехнічна механіка |
|---|---|
| Дата: | 2013 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України
2013
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/87578 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды / В.И. Дырда, В.Н. Пухальский, Н.И. Лисица, Е.Ю. Заболотная // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2013. — Вип. 113. — С. 151-159. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859585943505207296 |
|---|---|
| author | Дырда В.И. Пухальский, В.Н. Лисица, Н.И. Заболотная, Е.Ю. |
| author_facet | Дырда В.И. Пухальский, В.Н. Лисица, Н.И. Заболотная, Е.Ю. |
| citation_txt | Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды / В.И. Дырда, В.Н. Пухальский, Н.И. Лисица, Е.Ю. Заболотная // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2013. — Вип. 113. — С. 151-159. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Геотехнічна механіка |
| description | В работе рассматриваются вопросы повышения эффективности работы горных питателей (увеличение производительности, уменьшение энергоёмкости) для выпуска и доставки руды за счёт конструктивных усовершенствований привода.
The problems of enhancing the effectiveness of mining feeders (higher performance, lower energy intensity) for the production and delivery of ore due to drive design improvements are considered in the paper.
|
| first_indexed | 2025-11-27T10:11:54Z |
| format | Article |
| fulltext |
151
УДК 622.646:622.34:62-752
В.И. Дырда, д-р техн. наук, профессор
(ИГТМ НАН Украины),
В.Н. Пухальский, канд. техн. наук
(ВостГОК),
Н.И. Лисица, канд. техн. наук, ст. научн. сотр.,
Е.Ю. Заболотная, инженер
(ИГТМ НАН Украины)
НЕКОТОРЫЕ ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ
ВИБРОПИТАТЕЛЕЙ ДЛЯ ВЫПУСКА И ДОСТАВКИ РУДЫ*
Аннотация. В работе рассматриваются вопросы повышения эффективности работы горных питате-
лей (увеличение производительности, уменьшение энергоёмкости) для выпуска и доставки руды за
счёт конструктивных усовершенствований привода.
Ключевые слова: вибропитатель, производительность, инерционный вибровозбудитель, буфер-
ный виброизолятор, энергоёмкость
V.I. Dyrda, D. Sc. (Tech.), Professor
(IGTM NAS of Ukraine),
V.N. Pukhalsky, Ph. D. (Tech.)
(Eastern Mining and Processing Plant),
N.I. Lisitsa, Ph. D. (Tech.), Senior Researcher,
E.Yu. Zabolotnaya, Engineer, First Category Engineer
(IGTM NAS of Ukraine)
SOME WAYS TO IMPROVE VIBRATORY FEEDERS PERFORMANCE FOR
RELEASE AND DELIVERY OF ORE
Abstract. The problems of enhancing the effectiveness of mining feeders (higher performance, lower en-
ergy intensity) for the production and delivery of ore due to drive design improvements are considered in the
paper.
Keywords: vibrating feeder, performance inertial vibration exciter, buffer isolator, energy intensity
Подземная разработка рудных месторождений характеризуется ухудшени-
ем горно-геологических и горнотехнических условий эксплуатации, снижением
качества полезных ископаемых, переходом на большие глубины. Компенсировать
влияние этих факторов можно за счёт повышения продуктивности используемого
оборудования и усовершенствования технологических процессов. Основой техно-
логического процесса подземной добычи урановых руд является выпуск отбитой
горной массы из очистного пространства и её загрузка в транспортные средства.
Процесс выпуска и загрузки занимает до 60 % всех затрат по системе добычи, а
травматизм горных рабочих при этом достигает 50-60 % от общего количества при
подземных горных работах [1].
На рисунке 1 приведены результаты исследований потребляемой мощности
для различных типов питателей при выпуске и погрузке сыпучего материала из
бункеров в зависимости от производительности пункта погрузки.
Анализ приведенных зависимостей показал, что затраты мощности на вы-
пуск и погрузку одномассным вибрационным питателем минимальные по сравне-
нию с пластинчатым, ленточным и другими видами питателей. Эти данные полу-
@ Дырда В.И., Пухальский В.Н., Лисица Н.И., Заболотная Е.Ю.
*В разное время в работе принимали участие Поддубный И.К., Финогеев В.И. и др.
ISSN 1607-4556 152
чены для непрерывной работы механизма по-
грузки, что неприемлемо в подземных условиях
при погрузке руды в шахтные вагонетки, т.е. не
учтены затраты на запуск каждого типа питате-
ля на погрузку одной вагонетки, при которой
эффективность работы вибрационной машины
наиболее ярко выражена.
Увеличение продуктивности выпуска ру-
ды может быть решено за счёт использования
вибрационной техники, которая интенсивно
воздействует на горную массу, снижает энерго-
ёмкость выпуска и количество зависаний, обес-
печивает интенсификацию ведения горных ра-
бот. Для обеспечения эффективной работы
вибрационных машин в таких условиях необхо-
димо чтобы их параметры отвечали условиям
эксплуатации.
В Украине, странах СНГ, развитых странах
зарубежья разрабатываются и выпускается дос-
таточно большое количество вибрационных машин различного технологического
назначения. Изучение опыта создания вибрационного оборудования фирм «Bin-
der», «Schenck», «Humboldt» (Германия), «Ameko», «Sinex», «Komesso» (Франция),
«Grantham» (Англия) показало, что оно применяется, в основном, для переработ-
ки горной массы на поверхности. Фирмами «Karl-4», «Michelstadt» разработаны
конструкции вибропитателей с пневмоприводом, которые применяются как про-
межуточное звено между погрузчиком и ленточным конвейером. Такие питатели
для выпуска руды из дучек не рассчитаны. Вообще, опыт эксплуатации питателей в
стеснённых подземных условиях за рубежом практически отсутствует.
В Украине и странах СНГ накоплен достаточный опыт применения вибраци-
онной техники в подземных условиях. Имеющиеся конструкции отличаются значи-
тельным диапазоном параметров, кинематическими и динамическими схемами,
но не всегда отвечают требованиям обеспечения интенсификации процесса вы-
пуска руды, экономичности и надёжности [2].
В данной работе рассмотрены вопросы повышения эффективности работы
горных вибропитателей за счёт конструктивных усовершенствований их привода.
В качестве привода вибропитателей применяются двухвальные инерцион-
ные вибровозбудители с направленной вынуждающей силой, которые вначале
использовались в варианте «самобаланс». Поскольку вынуждающая сила этих
вибровозбудителей перпендикулярна межосевой линии дебалансных валов, то
для получения колебаний рабочего органа под углом α к горизонту такие вибра-
торы закреплялись на лотке под углом π/2 - α с применением дополнительных
металлоконструкций. Это приводило к увеличению габаритов и металлоёмкости
питателя, что противоречит требованиям подземной добычи. В связи с этим само-
балансные вибровозбудители были заменены на вибровозбудители, позволяю-
1 – пластинчатый; 2 – ленточный;
3 – вращающийся, скребковый; 4 –
шнековый;
5 – одномассный вибрационный
Рис. 1 – Зависимость потребляемой
мощности от производительности
применяемого питателя
Геотехнічна механіка. 2013. 108 153
щие расположить плоскость валов параллельно днищу рабочего органа и тем са-
мым снизить габариты и металлоёмкость питателя.
При вращении смещённые дебалансы двухвального вибровозбудителя
кроме направленной вынуждающей силы создают крутящий момент, значение
которого определяется зависимостью
( )
1 cos
2кр
P t
M ρ α= , (1)
где ρ1 – расстояние между валами вибровозбудителя.
Крутящий момент, воздействуя на рабочий орган питателя, вызывает его уг-
ловые колебания, определяемые по формуле
( )2 2 2
1cos / 2 /крM t Jϕ ω ω ω ω= − , (2)
где J – момент инерции рабочего органа питателя;
ω1 – частота собственных угловых колебаний рабочего органа питателя на
упругих опорах.
Угловые перемещения искажают плоскопараллельное движение рабочего
органа, искажая его колебания в вертикальной плоскости, амплитуда которых в
этом случае имеет вид
( ) ( ) 02 2 2 2 2 2
1 1
sin sin cos
1 / 1 /
к
в
к
P t M tA x
m J
ω α ω
ω ω ω ω ω ω
= +
− −
. (3)
Из зависимости (3) видно, что воздействие момента приводит к возникно-
вению галопирования рабочего органа. Кроме того, поскольку движение (3) пред-
ставляет собой суперпозицию чётной и нечётной гармонических функций, то мож-
но предположить, что изменение направления вращения дебалансных масс будет
изменять характер галопирования, а, следовательно, и условия транспортирова-
ния.
Для определения влияния момента на производительность транспортиро-
вания на вибропитателе ПВГ-1,0/2,2 проведены сравнительные испытания раз-
личных типов вибровозбудителей: самобалансного и дебалансного. Направление
и точка приложения вынуждающей силы в обоих случаях оставались постоянны-
ми. Установлено, что изменение направления вращения валов самобалансного
вибровозбудителя не влияет на производительность питателя, в то время как из-
менение направления вращения дебалансного вибровозбудителя существенно
влияет на производительность. Так, при одном направлении вращения, принятом
нами за положительное, производительность питателя была на (30-35) % выше,
чем при противоположном, и на (15-18) % больше, чем при самобалансном.
Таким образом, отличительной особенностью дебалансных вибровозбуди-
телей по сравнению с самобалансными является их способность одновременно
генерировать два вида гармонических усилий: силу и момент. Благодаря этому
они оказывают на рабочий орган более интенсивное силовое воздействие и изме-
няют производительность питателя. Однако влиянием на производительность
транспортирования воздействие момента на рабочий орган не ограничивается.
При традиционном жёстком креплении вибровозбудителя воздействие момента
приводит к увеличению динамических напряжений в рабочем органе и снижению
надёжности. В связи с этим разработано подвижное крепление вибровозбудите-
ISSN 1607-4556 154
лей при помощи шарнира, которое не только позволяет исключить воздействие
момента на рабочий орган и снизить динамические нагрузки, но и создаёт пред-
посылки для рационального использования этого момента с целью увеличения
вибрационного воздействия на рабочий орган и повышения параметров его коле-
баний. В связи с этим было предложено два способа рационального использова-
ния момента дебалансного вибровозбудителя.
Первый способ предполагает использование момента для улучшения пара-
метров колебаний рабочего органа [3]. Динамическая схема такого вибропитателя
приведена на рис. 2. В этом случае вибровозбудитель шарнирно закрепляется на
днище лотка, а его свободный конец опирается на раму питателя. При этом для
снижения динамических нагрузок на опорные конструкции питателя в качестве
опоры для свободного конца вибровозбудителя использован резинометалличе-
ский элемент. Такая установка вибровозбудителя позволяет передать рабочему
органу дополнительное усилие F, действующее в точке крепления шарнира и
смещённое по фазе относительно возмущающей силы на угол π/2.
Второй способ использования энергии момента заключается в том, чтобы
использовать инерционный
двухвальный дебалансный
вибровозбудитель в качестве
привода двухсекционной виб-
ротранспортирующей установ-
ки [4]. Для этого вибровозбу-
дитель шарнирно закрепляется
на первой секции и имеет
связь со второй через пере-
дающее звено. Простейшей
конструкцией передающего
звена может быть шарнирно-
рычажный механизм. В этом
случае вибровозбудитель своей вынуждающей силой будет воздействовать на
первую секцию, а колебания второй секции будут возбуждаться его моментом.
Анализ рассматриваемых конструкций вибропитателей показал, что приме-
нение шарнирного крепления дебалансного вибровозбудителя и использование
его момента позволяют разработать принципиально новые схемы вибротранспор-
тирующих машин, главное отличие которых состоит в существенном изменении
структуры колебательной системы.
При изучении динамики рассматриваемых конструкций вибропитателей ус-
тановлено [4], что они, несмотря па многомассовую структуру их колебательных
систем, сохраняют свойства одномассных машин. Наиболее ярко это свойство
проявляется для вибропитателя, выполненного по односекционной схеме. Анализ
амплитудно-частотной характеристики этого питателя показал, что второй резо-
нанс практически не влияет на амплитуды рабочего органа и вибропривода. В
этом случае колебания односекционпого питателя определяются зависимостями
( ) ( )1 2sin ; sin ; cosг г в в в вx A t x A t A tω ω β ϕ ω β= = + = + (4)
Рис. 2 – Динамическая схема односекционного вибропи-
тателя
Геотехнічна механіка. 2013. 108 155
где ( )2 2 21 /г
к г
PA
m ω ω ω
=
−
;
2 2 2 2 2
1 1
2 2
sin а в
в
к
P MA
m
α ∆ + ∆
=
∆
;
2 2 2 2
1 2 2
2
sin а вP MAϕ
α ∆ + ∆
=
∆
; 1
1
1 1
arctg
sin
в
а
M
P
β
α
∆
=
∆
;
( )2 2 2arctg sin /а вP Mβ α= ∆ ∆ ;
ϕв – угол поворота вибровозбудителя относительно шарнира при колебани-
ях;
∆1а, ∆2а, ∆2в, ∆1в и ∆ – соответственно миноры и определитель системы урав-
нений, определяющих вынужденные колебания питателя.
Сложение перемещений лотка хг и хв показывает, что в случае шарнирного
крепления вибровозбудителя рабочий орган описывает эллиптическую траекто-
рию, уравнение которой имеет вид
2 2
2 2 2 2 2
1 1
1
sin cosв в г
u v
A A Aβ β
+ =
+
, (5)
где u и v – неподвижные оси координат, начало которых связано с центром масс
рабочего органа.
Угол наклона большей полуоси эллипса относительно горизонта определя-
ется из соотношения
1cosarctg в
г
A
A
βθ = . (6)
Благодаря наличию момента дебалансные вибровозбудители осуществляют
более полное использование энергии вращения дебалансов. В качестве критерия
для оценки эффективности инерционных вибровозбудителей предложено исполь-
зовать коэффициент
p пh E E= , (7)
где Ер – энергия, реализуемая вибровозбудителем;
Еп – энергия, подводимая к вибровозбудителю.
Реализуемая энергия – это энергия, сообщаемая рабочему органу для под-
держания его колебаний в заданном режиме. Её значение определяется по из-
вестной формуле
/2
0
4рE P x dt
π ω
′′= ∫ , (8)
где х – скорость движения рабочего органа.
Энергия, подводимая к вибровозбудителю, определяется из условия, что
мощность Nд, подводимая к колебательной системе в установившемся режиме
колебаний, должна быть не ниже амплитудного значения мгновенной мощности
системы, т. е.
.c дN N P x′′= = (9)
Известно, что мощность, поступающая от электродвигателя на вал вибро-
возбудителя, имеет постоянное во времени значение и представлена крутящим
моментом и скоростью вращения вала. Поэтому энергия, подводимая к вибровоз-
будителю за один период колебаний, имеет вид
ISSN 1607-4556 156
2 2 .п дE N P xπ ω π ω′′= = (10)
Применительно к самобалансному вибровозбудителю значения реализуе-
мой и подводимой энергий соответственно запишем
( ) ( )
2 2
2 2 2 2 2 2
0 0
2 ; .
1 / 1 /р п
к к
P PE E
m m
π
ω ω ω ω ω ω
= =
− −
(11)
Тогда коэффициент эффективности работы самобалансного вибровозбуди-
теля
2 .сб р пE Eη π= = (12)
Из приведенной формулы следует, что самобалансные вибровозбудители
могут реализовать только около 64 % подводимой к ним энергии. Кроме того, для
этих вибровозбудителей коэффициент η есть величина постоянная. Следователь-
но, путей повышения его нет.
Для дебалансного вибровозбудителя значения подводимой и реализуемой
энергий определяются из выражений
0 0
1 10 0
T Tn m
р i k
i k
E P q dt M q dt
= =
′′ ′′= +∑ ∑∫ ∫ ; (13)
0 0
1 1
n m
п i k
i k
E P q M q T
= =
′′ ′′= +
∑ ∑ , (14)
где iq и kq – обобщённые скорости движения колеблющихся масс питателя.
Исследования показали, что коэффициент эффективности дебалансного
вибровозбудителя зависит как от способа использования момента, так и от пара-
метров колебательной системы, а его величина достигает значения η = 0,9-0,95.
Таким образом, шарнирное крепление является эффективным способом
реализации момента дебалансного вибровозбудителя, что позволяет значительно
повысить эффективность работы вибропривода за счёт более полной реализации
подводимой энергии в колебания, а также получить более эффективные эллипти-
ческие колебания рабочего органа и повысить производительность питателя. Эти
выводы были подтверждены результатами промышленных испытаний опытного
образца вибропитателя с шарнирным креплением вибровозбудителя.
Для увеличения грузонесущей способности и надёжности упругой подвески
горных питателей предложено использовать буферные амортизаторы сжатия, ус-
танавливаемые по направлению действия вынуждающей силы с зазором δ по от-
ношению к колеблющемуся рабочему органу. Зазор выбирается из условия
А1 < δ < А1р, где А1 и А1р – амплитуды колебаний рабочего органа в установившемся
режиме и в режиме резонанса при отсутствии на нем технологической нагрузки.
Применение буферных амортизаторов позволило повысить жёсткость упругой
опоры в направлении сдвига. В результате этого не только повышается грузонесу-
щая способность опоры
[ ] [ ]сд сд сж бR GF EFε ε= + , (15)
но и увеличивается амплитуда колебаний рабочего органа за счёт некоторого
смещения режима колебаний питателя к области резонанса. Производительность
питателя при этом несколько увеличивается. Другой важный эффект, полученный
Геотехнічна механіка. 2013. 108 157
за счёт применения буферных амортизаторов, – улучшение условий перехода
вибропитателя через резонанс.
Рассмотрим процесс более подробно. В период перехода через резонанс
вынуждающая сила инерционного вибровозбудителя
2
0 02 sinрез д дP m r tω ω= , (16)
где mд – дебалансная масса, приходящаяся на один вал; rд – эксцентриситет де-
балансов.
Амплитуда колебаний при резонансе
0
0sinд д
р
к
m rx t
m n
ω ω= , (17)
а мощность (энергия), развиваемая вынуждающей силой вибропривода,
2 4
0
0sin2д д
к
m rN t
m
ω ω
ψ
= . (18)
Если мощность, развиваемая вибровозбудителем при резонансе, меньше
мощности колебательной системы питателя, то происходит передача энергии из
колебательной системы в вибропривод. В результате вращение дебалансных масс
затормаживается и привод работает в пусковом режиме. Наиболее часто это яв-
ление наблюдается при работе питателя в холостом режиме, когда колеблющаяся
масса рабочего органа меньше её номинального значения. Это подтверждается
стендовыми испытаниями питателя ПВГ-1,0/2,2. При отсутствии в упругой системе
буферных амортизаторов и технологической нагрузки на рабочем органе питатель
не переходил область резонанса, а его привод работал в пусковом режиме. Пере-
ход через резонанс происходил лишь в случае искусственного увеличения колеб-
лющейся массы рабочего органа.
При наличии буферных амортизаторов процесс перехода вибропитателя че-
рез резонанс качественно изменяется. Если зазор между движущимся рабочим
органом и буферным амортизатором δ < Ар, то в период разгона, когда амплитуда
колебаний рабочего органа с течением времени увеличивается
( )
( )
2 2 2
22 2 2 2 2
2 sin
4
д д
к
m r a t atx t
m a t nω ω
=
− +
, (19)
будет происходить удар рабочего органа по буферному амортизатору. В момент
удара рабочий орган, двигаясь со скоростью
( )
2 2
3 0 0
0 2
0
2
22 1 sin 2cos
4
д д
к
am r
a adx t
dt m n
ω ωω
ω
− +
= , (20)
имеет кинетическую энергию
2 2
0 022 2 2 2
00
2
2 1 sin 2cos
; .
2 4
д д
к
a a a
m rT
m n
ω ω ω
ωω λ λ
− +
= = (21)
При ударе кинетическая энергия движущегося рабочего органа переходит в
потенциальную энергию упругой деформации буферных амортизаторов, т.е.
ISSN 1607-4556 158
2 2 2 2 2
0 / 2 / 2д д к б бm r m C zω λ = , (22)
где zб – деформация буферных амортизаторов при ударе.
Из равенства (22) следует, что
0б д д б кz m r C mω λ= . (23)
Следовательно, в момент удара на рабочий орган питателя кроме вынуж-
дающей силы вибропривода дополнительно действует упругая восстанавливаю-
щая сила буферных амортизаторов
1 ,д д дF m r λω= (24)
где ω1 – частота собственных колебаний рабочего органа на буферных аморти-
заторах, 1 б кC mω = .
Таблица 1 – Сравнительные показатели работы питателя ПВГ-1,0/2,2
Упругая опора Время загрузки
вагонетки, с
Производительн
ость, т/ч
Потребляемая
мощность, кВт
Частота вращения
вала двигателя, Гц
С буферным амортизатором 8,5 845 6,0/4,5 16,1/16,1
Без буферного амортизатора 9,7 740 6,0/7,4–9,5 16,1/7,1–7,5
Примечание. Перед косой линией приведены данные при работе под нагрузкой, после косой – с пус-
тым рабочим органом.
Сила Fд действует синфазно с вынуждающей силой вибровозбудителя, по-
скольку колебания рабочего органа питателя происходят вблизи резонанса. По-
этому суммарная сила, действующая на рабочий орган, имеет вид
( ) ( )2 2
02 1
0 2
0
2 / 1 2ctg /
2 1
8д д д д
a a
R P F m r
n
ω ωωω
ω
− +
= + = +
. (25)
Таким образом, в результате взаимодействия рабочего органа с буферными
амортизаторами в период околорезонансных колебаний ему сообщается допол-
нительная энергия в виде силового импульса упругих восстанавливающих сил бу-
ферных амортизаторов, в результате чего компенсируется дефицит энергии, со-
общаемой рабочему органу инерционным вибровозбудителем. В результате этого
питатель легко преодолевает область резонанса и переходит в режим устойчивых
колебаний.
Для обеспечения перехода вибропитателя через резонанс необходимо,
чтобы подводимая энергия Эп была больше энергии его колебательной системы
Эс. При взаимодействии рабочего органа с буферными амортизаторами подводи-
мая к нему энергия будет включать в себя энергию колебаний вибровозбудителя
Эк и энергию от упругой деформации буферных амортизаторов Эб. Тогда условие
перехода питателя через резонанс можно представить в виде Эк + Эб ≥ Эс. Из этого
условия определяется жёсткость буферного амортизатора, обеспечивающая пере-
ход вибропитателя через резонанс
0 0
0
2 1
4бC C
nN n
ω ω = −
, (26)
где N0 – число буферных амортизаторов.
Для подтверждения теоретических выводов были проведены сравнитель-
ные промышленные испытания вибрационного питателя ПВГ-1,2/2,2 в условиях
Геотехнічна механіка. 2013. 108 159
выпуска горной массы из рудоспусков в шахтные вагонетки с буферными аморти-
заторами и без них. Результаты испытаний приведены в табл. 1.
Таким образом, буферные амортизаторы положительно влияют на работу
вибрационных питателей. Их применение позволяет повысить грузонесущую спо-
собность питателя и увеличить его производительность, а также значительно
улучшить условия и сократить длительность и энергоёмкость процесса перехода
колебательной системы через резонанс.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Добыча и переработка урановых руд в Украине / М.И. Бабак, Ю.И. Кошик, О.К. Авдеев [и др.]. – К.: АДЭФ –
Украина, 2001. – С. 65-75.
2. Вибрационные машины для выпуска и доставки ураносодержащих руд / А.Ф. Булат, В.Н. Пухальский,
В.И. Дырда [и др.] // Геотехническая механика: Межвед. сб. научн. тр. / ИГТМ НАН Украины. –
Днепропетровск: Авантаж, 2011. – Вып. 96. – С. 155-162.
3. О повышении эффективности двухвальных вибраторов / В.Н. Потураев, В.И. Дырда, В.И. Финогеев [и др.];
АН УССР. Ин-т геотехн. механики. – Днепропетровск, 1977. – 20 с. – Деп. в ВИНИТИ 18.02.87, №310-77.
4. Исследование динамики двухмассного вибрационного питателя с приводом от двухвального
инерционного вибратора со смещёнными дебалансами / В.Н. Потураев, В.И. Дырда, В.И. Финогеев [и др.]
// Механика и технология подземных горных работ. – К.: Наук. думка, 1978. – С. 15-21.
REFERENCES
1. Babak, M.I., Koshik, Yu.I. and Avdeev, O.K. (2001), Dobycha i pererabotka uranovykh rud v Ukraine [Mining and
processing of uranium ore in Ukraine], ADEF – Ukraina, Kiev, Ukraine, pp. 65-75.
2. Bulat, A.F., Pukhalskiy, V.N., Dyrda, V.I, Koshik, Yu.I., Dubchenko, A.Kh. and Lisitsa, N.I. (2011),“Vibrating
machines for output and delivery uranium-containing of ores”, Geo-technical mechanics, no. 96, pp. 155-162.
3. Poturaev, V.N., Dyrda, V.I. and Finogeev, V.I. (1977), O povyshenii effektivnosti dvukhvalnykh vibratorov [On
improving the efficiency of two-shaft vibrators], Dnepropetrovsk, USSR, Dep. v VINITI 18.02.87, №310-77.
4. Poturaev, V.N., Dyrda, V.I. and Finogeev, V.I. (1978), “Investigation of the dynamics two-mass vibrating feeder
driven by two shaft inertial vibrator with displaced unbalances”, Mekhanika i tekhnologiya podzemnykh gornykh
rabot, pp. 15-21.
Об авторах
Дырда Виталий Илларионович, доктор технических наук, профессор, заведующий отделом меха-
ники эластомерных конструкций горных машин, Институт геотехнической механики им. Н.С. Полякова
Национальной академии наук Украины (ИГТМ НАНУ), Днепропетровск, Украина, vita.igtm@mail.ru
Пухальский Виктор Николаевич, кандидат технических наук, главный инженер ВостГОКа, Жёлтые
Воды, Украина
Лисица Николай Иванович, кандидат технических наук, старший научный сотрудник отдела меха-
ники эластомерных конструкций горных машин, Институт геотехнической механики им. Н.С. Полякова
Национальной академии наук Украины (ИГТМ НАНУ), Днепропетровск, Украина
Заболотная Елена Юрьевна, инженер, инженер I категории отдела механики эластомерных кон-
струкций горных машин, Институт геотехнической механики им. Н.С. Полякова Национальной акаде-
мии наук Украины (ИГТМ НАНУ), Днепропетровск, Украина
About the authors
Dyrda Vitaly Illarionovich, Doctor of Technical Sciences (D. Sc.), Professor, Head of Department of Elas-
tomeric Component Mechanics in Mining Machines, M.S. Polyakov Institute of Geotechnical Mechanics under
the National Academy of Science of Ukraine (IGTM, NASU), Dnepropetrovsk, Ukraine, vita.igtm@mail.ru
Pukhalsky Viktor Nikolaevich, Candidate of Technical Sciences (Ph. D.), Chief Engineer in Eastern Mining
and Processing Plant, Jeltye Vody, Ukraine
Lisitsa Nikolay Ivanovich, Candidate of Technical Sciences (Ph. D.), Senior Researcher, Senior Researcher
in Department of Elastomeric Component Mechanics in Mining Machines, M.S. Polyakov Institute of Ge-
otechnical Mechanics under the National Academy of Science of Ukraine (IGTM, NASU), Dnepropetrovsk,
Ukraine
Zabolotnaya Elena Yur'evna, Engineer, First Category Engineer in Department of Elastomeric Compo-
nent Mechanics in Mining Machines, M.S. Polyakov Institute of Geotechnical Mechanics under the National
Academy of Science of Ukraine (IGTM, NASU), Dnepropetrovsk, Ukraine
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-87578 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1607-4556 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-27T10:11:54Z |
| publishDate | 2013 |
| publisher | Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Дырда В.И. Пухальский, В.Н. Лисица, Н.И. Заболотная, Е.Ю. 2015-10-21T16:33:26Z 2015-10-21T16:33:26Z 2013 Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды / В.И. Дырда, В.Н. Пухальский, Н.И. Лисица, Е.Ю. Заболотная // Геотехническая механика: Межвед. сб. науч. тр. — Днепропетровск: ИГТМ НАНУ, 2013. — Вип. 113. — С. 151-159. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. 1607-4556 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/87578 622.646:622.34:62-752 В работе рассматриваются вопросы повышения эффективности работы горных питателей (увеличение производительности, уменьшение энергоёмкости) для выпуска и доставки руды за счёт конструктивных усовершенствований привода. The problems of enhancing the effectiveness of mining feeders (higher performance, lower energy intensity) for the production and delivery of ore due to drive design improvements are considered in the paper. В разное время в работе принимали участие Поддубный И.К., Финогеев В.И. и др. ru Інститут геотехнічної механіки імені М.С. Полякова НАН України Геотехнічна механіка Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды Some ways to improve vibratory feeders performance for release and delivery of ore Article published earlier |
| spellingShingle | Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды Дырда В.И. Пухальский, В.Н. Лисица, Н.И. Заболотная, Е.Ю. |
| title | Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды |
| title_alt | Some ways to improve vibratory feeders performance for release and delivery of ore |
| title_full | Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды |
| title_fullStr | Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды |
| title_full_unstemmed | Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды |
| title_short | Некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды |
| title_sort | некоторые пути повышения эффективности работы вибропитателей для выпуска и доставки руды |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/87578 |
| work_keys_str_mv | AT dyrdavi nekotoryeputipovyšeniâéffektivnostirabotyvibropitateleidlâvypuskaidostavkirudy AT puhalʹskiivn nekotoryeputipovyšeniâéffektivnostirabotyvibropitateleidlâvypuskaidostavkirudy AT lisicani nekotoryeputipovyšeniâéffektivnostirabotyvibropitateleidlâvypuskaidostavkirudy AT zabolotnaâeû nekotoryeputipovyšeniâéffektivnostirabotyvibropitateleidlâvypuskaidostavkirudy AT dyrdavi somewaystoimprovevibratoryfeedersperformanceforreleaseanddeliveryofore AT puhalʹskiivn somewaystoimprovevibratoryfeedersperformanceforreleaseanddeliveryofore AT lisicani somewaystoimprovevibratoryfeedersperformanceforreleaseanddeliveryofore AT zabolotnaâeû somewaystoimprovevibratoryfeedersperformanceforreleaseanddeliveryofore |