К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха
Рассмотрена задача о кинетическом горении струи пропана, истекающей в спутный дозвуковой поток воздуха в осесимметричном канале. Для описания течения используется модель «узкого канала» и дифференциальная однопараметрическая модель турбулентности «vt - 90». Кинетика горения пропана в воздухе описыва...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Техническая механика |
|---|---|
| Datum: | 2010 |
| Hauptverfasser: | , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут технічної механіки НАН України і НКА України
2010
|
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88110 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха / В.И. Тимошенко, А.Е. Дешко, И.С. Белоцерковец // Техническая механика. — 2010. — № 3. — С. 71-80. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859649268704346112 |
|---|---|
| author | Тимошенко, В.И. Дешко, А.Е. Белоцерковец, И.С. |
| author_facet | Тимошенко, В.И. Дешко, А.Е. Белоцерковец, И.С. |
| citation_txt | К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха / В.И. Тимошенко, А.Е. Дешко, И.С. Белоцерковец // Техническая механика. — 2010. — № 3. — С. 71-80. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Техническая механика |
| description | Рассмотрена задача о кинетическом горении струи пропана, истекающей в спутный дозвуковой поток воздуха в осесимметричном канале. Для описания течения используется модель «узкого канала» и дифференциальная однопараметрическая модель турбулентности «vt - 90». Кинетика горения пропана в воздухе описывается одностадийной стехиометрической брутто-реакцией. Исследовано влияние начальной турбулентной вязкости и расположения сечения искусственного воспламенения на развитие процесса горения.
Розглянуто задачу про кінетичне горіння струменя пропану, що витікає в супутній дозвуковий потік повітря в осесиметричному каналі. Для опису течії використовується модель «вузького каналу» і диферен-ціальна однопараметрична модель турбулентності «vt - 90». Кінетика горіння пропану в повітрі опису-ється одностадійною стехіометричною брутто-реакцією. Досліджено вплив початкової турбулентної в'яз-кості і розташування перетину штучного запалення на розвиток процесу горіння.
The problem of a kinetic combustion of the propane jet in a subsonic air cocurent flow through an axisymmetrical channel is examined. The model of “a narrow channel” and the differential one-parameter model of turbulence «vt - 90» are used to describe a flow. The kinetics of the propane combustion in air is described using a stoichiometric single-stage gross reaction. The effects of an initial turbulent viscosity and a sectional location of an artificial ignition on evolution of the combustion process are studied.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:31:11Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 533.6.011; 533.6.697; 533.601
В.И. ТИМОШЕНКО, А.Е. ДЕШКО, И.С. БЕЛОЦЕРКОВЕЦ
К ВОПРОСУ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ГОРЕНИЯ УГЛЕВОДОРОДНОГО
ТОПЛИВА В СПУТНОМ ПОТОКЕ ВОЗДУХА
Рассмотрена задача о кинетическом горении струи пропана, истекающей в спутный дозвуковой по-
ток воздуха в осесимметричном канале. Для описания течения используется модель «узкого канала» и
дифференциальная однопараметрическая модель турбулентности « ». Кинетика горения пропана в
воздухе описывается одностадийной стехиометрической брутто-реакцией. Исследовано влияние начальной
турбулентной вязкости и расположения сечения искусственного воспламенения на развитие процесса го-
рения.
90t
Розглянуто задачу про кінетичне горіння струменя пропану, що витікає в супутній дозвуковий потік
повітря в осесиметричному каналі. Для опису течії використовується модель «вузького каналу» і диферен-
ціальна однопараметрична модель турбулентності « ». Кінетика горіння пропану в повітрі опису-
ється одностадійною стехіометричною брутто-реакцією. Досліджено вплив початкової турбулентної в'яз-
кості і розташування перетину штучного запалення на розвиток процесу горіння.
90t
The problem of a kinetic combustion of the propane jet in a subsonic air cocurent flow through an
axisymmetrical channel is examined. The model of “a narrow channel” and the differential one-parameter model of
turbulence « » are used to describe a flow. The kinetics of the propane combustion in air is described using
a stoichiometric single-stage gross reaction. The effects of an initial turbulent viscosity and a sectional location of
an artificial ignition on evolution of the combustion process are studied.
90t
Высокотемпературные неравновесные термогазодинамические процессы
имеют место в различных технических устройствах, используемых в авиаци-
онно-космической технике, металлургии, энергетике и др. Их эксперимен-
тальная отработка требует значительных материальных и временных затрат и
наличия современной экспериментальной базы. Одним из путей сокращения
количества экспериментов является численное моделирование, результаты
которого в сочетании с экспериментальными исследованиями позволяют зна-
чительно сократить материальные и временные затраты.
Целью данной статьи является исследование влияния начальной турбу-
лентности и положения сечения искусственного воспламенения на режимы и
интенсификацию процесса горения турбулентной вязкой дозвуковой струи
пропана в спутном потоке воздуха в осесимметричном канале постоянной
ширины.
Математическая постановка задачи и алгоритм ее решения. Для рас-
чета неравновесного двумерного течения химически реагирующей газовой
смеси в осесимметричном канале с учетом влияния вязкости используется
модель работы [1]. Эта модель включает уравнения «узкого канала» [1, 2],
дополненные уравнением переноса характеристик турбулентности в прибли-
жении пограничного слоя (дифференциальная однопараметрическая модель
турбулентности « » [3]). 90t
Схема течения представлена на рис. 1. Рассматривается истечение рас-
четной дозвуковой струи пропана в спутный дозвуковой поток воздуха в осе-
симметричном канале постоянного поперечного сечения. Расход воздуха оп-
ределяется исходя из условия, что в начальном сечении канала степень из-
бытка окислителя = 1,3 при заданном соотношении радиуса канала к ра-
диусу сопла. Компоненты струи и воздух в спутном потоке подаются при
температуре
0
Т = 295 К и давлении p = 1 бар. Для осуществления процесса
71
В.И. Тимошенко, А.Е. Дешко, И.С. Белоцерковец, 2010
Техн. механика. – 2010. – № 3.
горения используется искусственное воспламенение, которое располагается в
потоке на высоте кромки сопла в некотором сечении podzx .
Рис. 1
Алгоритм численного расчета на одном шаге по маршевой переменной
основан на методе расщепления по физическим процессам [4]. Для реше-
ния системы уравнений, описывающей изменение массового состава только
за счет химического взаимодействия (задача 1 согласно методу расщепления
по физическим процессам [1]) в каждом узле расчетной сетки используется
неявный многошаговый метод Гира [5]. Интегрирование уравнений «узкого
канала» в отсутствие химического взаимодействия между компонентами сме-
си (задача 2 согласно методу расщепления по физическим процессам [1])
осуществляется в нормированных физических переменных с использованием
схемы типа Кранка–Николсона первого порядка точности по продольной пе-
ременной и второго порядка точности по поперечной переменной [2]. Про-
дольный градиент давления , являющийся неизвестной функцией при
расчете внутренних течений в приближении «узкого канала», определяется из
условия постоянства расхода в каждом сечении осесимметричного канала.
При этом автоматически выполняется второе граничное условие для попе-
речной скорости (на стенке канала), являющейся решением уравнения перво-
го порядка. Уравнение движения для продольной скорости решается с выде-
лением явной зависимости от [2].
x
dxdp /
dxdp /
Для расчета характеристик турбулентности используется дифференци-
альная однопараметрическая модель турбулентности « 9 » [3], в которой
автоматически учитывается влияние пограничного слоя, образующегося на
внутренних стенках канала, на характеристики процесса смешения и горения
0t
,
1
2
6
2
5
2
2
2
43
21
S
CC
a
G
C
y
v
x
uC
GC
y
Cy
yyy
v
x
u
tt
tt
t
t
t
tt
(1)
где – плотность; vu, – составляющие вектора скорости вдоль координат
yx, ; для плоского течения, 0 1 для осесимметричного течения; t –
кинематический коэффициент турбулентной вязкости, – скорость звука,
– минимальное расстояние до стенки,
a S
– кинематический коэффициент ла-
минарной вязкости, – эмпирические коэффициенты, которые вычисляют-
ся по формулам
kC
72
22
22
242
24
22
6482,11
8,122,11
30
tt
tt
t Gy
Gy
CC ;
50;3;5;7,0;2,0;2 654321 CCCCCC ,
2222
2 22
y
v
y
u
y
v
x
u
G .
Характерной особенностью модели « 90t » является отказ от исполь-
зования закона стенки, что позволяет вести расчет по этой модели во всей
области. При этом на стенке при выполнении условий прилипания турбу-
лентная вязкость обращается в нуль. Данная модель является универсальной
и предназначена для расчета как пограничных слоев, так и струйных течений.
Первое слагаемое в правой части (1) отвечает за диффузию турбулентной
вязкости, следующие два слагаемых – за ее порождение, предпоследнее сла-
гаемое отвечает за учет сжимаемости среды, последнее – за профиль турбу-
лентной вязкости в окрестности стенки.
Для однозначного решения уравнений «узкого канала» формируется эво-
люционная по координате x и краевая по координате математическая за-
дача. В начальном сечении ( ) задаются распределения значений всех
газодинамических параметров
y
0x
;,1,),0(;),0(;0),0(;),0( 000 Cii NiXyXTyTyvyuyu
00 ),0(;),0( tt yPyP .
Граничные условия: на оси канала ( = 0) – условие симметрии y
0;0;0;0;0
yy
X
y
H
v
y
u ti ,
на стенке канала ( = ) y wy
0;0;0;0;0
t
i
y
X
y
H
vu ,
где T – статическая температура; P – статическое давление; H – полная
энтальпия; – концентрации компонент газовой смеси; – количество
компонент газовой смеси.
iX CN
В качестве кинетической модели горения углеводородного топлива (про-
пана ) в кислороде воздуха используется простейшая кинетическая мо-
дель, включающая сложную одностадийную реакцию, описываемую стехио-
метрической брутто-формулой
83HC
QΔCO3OH4O5HC 22283 , (2)
где – теплота реакции, которая идет на нагрев продуктов реакции. Q
Согласно [6] суммарная скорость сложной химической реакции может
быть аппроксимирована корреляционной зависимостью
73
efef
nnTREAR oefefef
,2O
2
,8H3C
83 OHCexp
,
где – кинетический параметр для пропана , – кинетиче-
ский параметр для окислителя – кислорода воздуха, – эффективный пре-
дэкспоненциальный множитель, – эффективная энергия активации, –
универсальная газовая постоянная.
ef,HC 83
83HC
efA
ef,O2
efE oR
Значения констант , , efA efE ef,HC 83
, efO ,2
для пропана следующие:
12106,8 efA 131 ,2,8H3Cмоль/смс
efOef
10,0
; ккал/моль; 0,30efE
,HC 83
ef ,1,O2
моль/см3; 65 ef моль/см3 .
Для выяснения влияния разбиения расчетной сетки на точность расчета
параметров течения были проведены расчеты с различным значением коли-
чества узлов в поперечном направлении и шага интегрирования по продоль-
ной координате. Полученные результаты показывают, что изменение шага
интегрирования по продольной координате x = 0,005 – 0,02 практически не
влияет на точность расчета. При варьировании количества узлов ( NJ =101 –
401) максимальная относительная погрешность для продольной скорости со-
ставляет 0,84 % при =101. Дальнейшие расчеты проведены на сетке с ша-
гом по продольной координате
NJ
x =0,02 и количеством узлов в поперечном
направлении =101. NJ
Влияние расположения сечения искусственного воспламенения на
развитие процесса горения в осесимметричном канале. Принимается, что
струя пропана и спутный поток воздуха в начальном сечении подаются при
температуре 295 К и статическом давлении 1 бар. В этих условиях самовос-
пламенения горючей смеси не происходит. Для осуществления процесса го-
рения используется искусственное воспламенение. При численном моделиро-
вании искусственного воспламенения полагалось, что оно происходит в неко-
тором сечении podzx на небольшом вертикальном отрезке podzy (который
располагается на линии кромки сопла). На этом отрезке локально определяет-
ся новый состав смеси, соответствующий равновесному состоянию при
прежнем значении статической энтальпии смеси и статического давления в
сечении. Элементный состав смеси определяется концентрациями пропана и
воздуха на участке воспламенения. В случае одностадийной брутто-реакции
(2) равновесный состав содержит продукты полного сгорания пропана – уг-
лекислый газ СО2 и пары воды Н2О, а также азот N2, который полагается ней-
тральным компонентом, и кислород О2 или, при недостатке кислорода, про-
пан С3Н8. Исходя из этого, в узлах искусственного воспламенения определя-
ются значения концентраций компонент, температуры и плотности, соответ-
ствующие равновесному состоянию. Выделение тепла в реакции (2) приводит
к повышению температуры до уровня, достаточного для самостоятельного
воспламенения пропана в окрестности узлов принудительного воспламене-
ния. В этих узлах из условий сохранения расхода ( constu ) и полной эн-
тальпии смеси ( constuH ) определяются новые значения продольной ско-
рости. Таким образом, при численном моделировании искусственного вос-
пламенения выполняются законы сохранения массы и энергии на отрезке
podzy . Однако использование модели «узкого канала», в которой давление в
74
сечении канала полагается постоянным, приводит к локальному нарушению
закона сохранения импульса. Связанная с этим погрешность в определении
давления допустима, так как нарушение условия сохранения импульса имеет
место на малом вертикальном отрезке в одном сечении ( podzy ~ 0,1 при от-
носительном радиусе канала wr = 3). Сформированное таким образом поле
течения принимается за начальное, и далее осуществляется маршевый расчет
характеристик потока вниз по течению от заданного сечения podzx .
При истечении струи пропана в спутный поток воздуха могут реализо-
вываться как кинетический, так и диффузионный режимы горения, при этом
процесс горения может протекать с различной степенью интенсивности. Для
моделирования различных возможных режимов горения были проведены
численные исследования истечения струи горючего в спутный поток воздуха
при различных значениях относительной начальной турбулентной вязкости
0t , равной отношению кинематических коэффициентов турбулентной и ла-
минарной вязкости в начальном сечении, и различных положениях сечения
искусственного воспламенения. Расчеты проведены при следующих значени-
ях определяющих параметров в начальном сечении:
– скорость струи = 3 м/с; au
– массовый состав струи = 1;
83HCX
– скорость спутного потока = 12 м/с; спu
– массовый состав спутного потока = 0,23, = 0,77;
2OX
2NX
– радиус канала, отнесенный к радиусу сопла = 3. arr /w
На рис. 2 – 3 представлены изолинии поля температуры и концентрации
кислорода при горении струи пропана в спутном потоке воздуха в осесим-
метричном канале при различных значениях начальной турбулентной вязко-
сти и сечениях искусственного воспламенения.
Влияние уровня начальной турбулентности на температуру и концентра-
цию окислителя иллюстрируется рисунками 2а – 2б и 3а – 3б, на которых по-
казаны изолинии температуры и концентрации кислорода при начальной
турбулентности, соответствующей 0t = 0,1 и 0t = 10, при сечении искусст-
венного воспламенения пропана podzx = 10. Видно, что при малой турбу-
лентности (рис. 2а, 3а), область горения представляет собой узкую вытяну-
тую полосу, в которой имеются и окислитель, и горючее. Ниже области горе-
ния нет окислителя (рис. 3а), выше – нет горючего. Имеет место режим горе-
ния, близкий к диффузионному. При этом режиме скорость выгорания лими-
тируется диффузионным переносом реагентов к фронту пламени и горение
происходит в узком фронте пламени в области смешения. При увеличении
начальной турбулентной вязкости (рис. 2б, 3б) картина течения видоизменя-
ется: ширина области горения увеличивается, ее протяженность уменьшается,
процесс горения протекает интенсивнее. Влияние места искусственного вос-
пламенения пропана при фиксированном значении турбулентной вязкости в
начальном сечении 0t = 10 иллюстрируется рисунками 2б – 2г и 3б – 3г.
75
y/ra
3
а)
Рис. 2
Рис. 3
На этих рисунках приведены результаты, полученные для сечений воспламене-
ния podzx = 10, 20 и 30 (рисунки б), в), и г) соответственно). Для этих вариан-
тов получаем ярко выраженную область кинетического горения, протяжен-
ность которой постепенно уменьшается. В случаях б), в), и г) горение прекра-
щается из-за выгорания горючего (расчет при избытке окислителя в начальном
сечении канала =1,3). В случае 2а и 3а процесс горения продолжается. 0
На рис. 4 – 5 представлены графики, иллюстрирующие влияние началь-
ной турбулентной вязкости (рис. 4) и положения сечения искусственного
воспламенения (рис. 5) на изменение продольной скорости на оси канала
(рис. 4а, 5а), статической температуры (рис. 4б, 5б), концентраций горючего
(рис. 4в, 5в), кислорода (рис. 4г, 5г) и углекислого газа (рис. 4д, 5д) на оси и
x/ra 120 0
0
3
0
3
0
3
0
б)
в)
г)
x/ra
y/ra
120 0
0
3
0
3
0
3
0
3
а)
б)
в)
г)
76
на стенке канала. Пунктирные линии соответствуют значениям на оси канала,
сплошные линии – на стенке канала.
0 20 40 60 80 100
0
10
20
30
40
x/r
a
u/u
a
0 20 40 60 80 100
500
1000
1500
2000
x/r
a
T, K
а) б)
0 20 40 60 80 100
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
x/r
a
X
C3H8
0 20 40 60 80 100
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
x/r
a
X
O2
в) г)
0 20 40 60 80 100
0,00
0,05
0,10
0,15
x/r
a
X
CO2
д)
Рис. 4
На рис. 4 приведены результаты расчетов при искусственном воспламе-
нении в сечении podzx = 10. Линии, обозначенные значками , ○ и □, соответ-
ствуют расчету с начальным значением относительной турбулентной вязко-
сти 0t = 0,1; 1; 10 соответственно. При малом значении начальной турбу-
лентной вязкости (кривые со значками ), в силу отсутствия достаточного
количества окислителя и горючего в области воспламенения (рис. 4в, 4г),
77
реализуется режим горения, близкий к диффузионному. По мере поступления
кислорода и пропана, статическая температура (рис. 4б), продольная скорость
(рис. 4а) и концентрация продуктов реакции (углекислого газа – рис. 4д) в
потоке возрастают, но не так быстро, как при кинетическом горении (кривые
со значками ○ и □, соответственно). При 0t = 0,1 на рассмотренном участке
осесимметричного канала имеющееся горючее не успевает выгореть (рис. 4в).
Из представленных на рис. 4 графиков видно, что увеличение начальной тур-
булентности приводит к уменьшению протяженности области горения и ин-
тенсификации процесса горения.
0 20 40 60 80 100
0
10
20
30
40
x/ra
u/ua
0 20 40 60 80 100
500
1000
1500
2000
x/r
a
T, K
а) б)
0 20 40 60 80 100
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
x/r
a
X
C3H8
0 20 40 60 80 100
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
x/r
a
X
O2
в) г)
0 20 40 60 80 100
0,00
0,05
0,10
0,15
x/r
a
X
CO2
д)
Рис. 5
78
Графики, изображенные на рис. 5, получены при начальной турбулент-
ной вязкости 0t = 10, с искусственным воспламенением в сечениях
podzx = 10; 20; 30 (обозначены , ○ и □ соответственно). После воспламенения
при реализации процесса горения статическая температура в потоке резко
увеличивается (рис. 5б). При этом происходит падение плотности (в силу вы-
полнения уравнения состояния), а также резкое увеличение скорости (рис. 5а)
в силу выполнения условия сохранения расхода в поперечном сечении кана-
ла. Из графиков концентрации пропана (рис. 5в) видно, что длительность вы-
горания горючего уменьшается при смещении сечения воспламенения вниз
по потоку (область смешения расширяется, появляется больше кислорода из
спутного потока, необходимого для сгорания пропана). Процесс горения пре-
кращается после полного выгорания горючего. Для всех рассмотренных ва-
риантов это происходит в близких сечениях x ~ 63. При выбранном стехио-
метрическом соотношении окислителя и горючего в начальном сечении, весь
кислород, имеющийся в области смешения в момент воспламенения, быстро
сгорает (рис. 5г). В это же время происходит резкое выделение продуктов
реакции (например углекислого газа – рис. 5д). Далее процесс горения про-
должается по мере поступления окислителя в зону горения до полного выго-
рания горючего и далее вниз по потоку – выравнивание параметров по сече-
нию канала. Таким образом, при смещении положения сечения искусственно-
го воспламенения вниз по потоку, в силу лучшего смешения компонентов
струи и спутного потока, протяженность области горения уменьшается.
Интересно отметить соответствие графиков на рис. 4г, 5г и изолиний
концентрации кислорода на рис. 3. При малой начальной турбулентности
( 0t = 0,1) кислород на рассмотренном участке осесимметричного канала не
достигает оси канала (рис. 3а и рис. 4г, кривая с ). При увеличении началь-
ной турбулентной вязкости ( 0t = 10) кислород появляется на оси канала
раньше сечения искусственного воспламенения (рис. 3б и рис. 4г, кривая с □),
однако весь сгорает при воспламенении смеси и вновь появляется на оси
струи после окончания процесса горения вследствие диффузии из спутного
потока. При смещении сечения искусственного воспламенения вниз по пото-
ку (рис. 3в, 3г и рис. 5г, кривые с ○ и □) увеличивается концентрация кисло-
рода в области смешения в сечении воспламенения, вследствие этого умень-
шается протяженность области горения.
Из представленных результатов следует, что рациональным выбором се-
чения искусственного воспламенения и начальной турбулентной вязкости
можно регулировать протяженность и интенсивность области горения.
Выводы. В результате проведенных исследований было выяснено, что
рассмотренная дифференциальная однопараметрическая модель турбулент-
ности « » в рамках модели «узкого канала» позволяет описывать про-
цессы при горении турбулентной вязкой дозвуковой струи пропана в спутном
потоке воздуха. Расчетным путем было установлено, что в зависимости от
начальной турбулентной вязкости и положения сечения искусственного вос-
пламенения могут реализовываться различные режимы горения: от диффузи-
онного до кинетического. Рациональный выбор сечения искусственного вос-
пламенения и начальной турбулентности позволяет влиять на интенсивность
и протяженность области горения.
90t
79
80
Рассмотренная модель «узкого канала» является достаточно грубой, оце-
ночной моделью. В частности, она не учитывает поперечный градиент давле-
ния, который возникает при искусственном воспламенении и горении, а так-
же возможности образования возвратно-циркуляционных зон на стенках ка-
нала. С целью учета этих факторов необходимо использовать более точные
модели, например нестационарные уравнения Навье–Стокса в приближении
вязкого слоя.
1. Тимошенко В. И. Кинетическое горение при турбулентном смешении метаносодержащих струй со
спутным дозвуковым потоком воздуха / В. И. Тимошенко, И. С. Белоцерковец // Техническая механика.
– 2007. – № 2. – С.8 – 24.
2. Тимошенко В. И. Газовая динамика высокотемпературных технологических процессов / В. И. Тимо-
шенко. – Днепропетровск : Институт технической механики НАНУ и НКАУ, 2003. – 460 с.
3. Гуляев А. Н. К созданию универсальной однопараметрической модели турбулентной вязкости /
А. Н. Гуляев, В. Е. Козлов, А. Н. Секундов // МЖГ. – 1993. – №4. – С. 69 – 81.
4. Ковеня В. М. Метод расщепления в задачах газовой динамики / В. М. Ковеня, Н. Н. Яненко. – Новоси-
бирск : Наука, 1981. – 304 с.
5. Gear C. W. Numerical Initial Value Problems in Ordinary Differential Equations / C. W. Gear. – New Jersey :
Prentice-Hall, Inc. Englewood Cliffs, 1971.
6. Физико-химические процессы в газовой динамике. Справочник. Том 2. Физико-химическая кинетика и
термодинамика / Под ред. Г. Г. Черного и С. А. Лосева. – М. : Научно-издательский центр механики. –
2002. – 368 с.
Институт технической механики
НАН Украины и НКА Украины,
Днепропетровск
Получено 08.06.2010
в окончательном варианте 29.07.2010
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-88110 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1561-9184 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:31:11Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Інститут технічної механіки НАН України і НКА України |
| record_format | dspace |
| spelling | Тимошенко, В.И. Дешко, А.Е. Белоцерковец, И.С. 2015-11-07T19:16:07Z 2015-11-07T19:16:07Z 2010 К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха / В.И. Тимошенко, А.Е. Дешко, И.С. Белоцерковец // Техническая механика. — 2010. — № 3. — С. 71-80. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 1561-9184 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88110 533.6.011; 533.6.697; 533.601 Рассмотрена задача о кинетическом горении струи пропана, истекающей в спутный дозвуковой поток воздуха в осесимметричном канале. Для описания течения используется модель «узкого канала» и дифференциальная однопараметрическая модель турбулентности «vt - 90». Кинетика горения пропана в воздухе описывается одностадийной стехиометрической брутто-реакцией. Исследовано влияние начальной турбулентной вязкости и расположения сечения искусственного воспламенения на развитие процесса горения. Розглянуто задачу про кінетичне горіння струменя пропану, що витікає в супутній дозвуковий потік повітря в осесиметричному каналі. Для опису течії використовується модель «вузького каналу» і диферен-ціальна однопараметрична модель турбулентності «vt - 90». Кінетика горіння пропану в повітрі опису-ється одностадійною стехіометричною брутто-реакцією. Досліджено вплив початкової турбулентної в'яз-кості і розташування перетину штучного запалення на розвиток процесу горіння. The problem of a kinetic combustion of the propane jet in a subsonic air cocurent flow through an axisymmetrical channel is examined. The model of “a narrow channel” and the differential one-parameter model of turbulence «vt - 90» are used to describe a flow. The kinetics of the propane combustion in air is described using a stoichiometric single-stage gross reaction. The effects of an initial turbulent viscosity and a sectional location of an artificial ignition on evolution of the combustion process are studied. ru Інститут технічної механіки НАН України і НКА України Техническая механика К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха Article published earlier |
| spellingShingle | К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха Тимошенко, В.И. Дешко, А.Е. Белоцерковец, И.С. |
| title | К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха |
| title_full | К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха |
| title_fullStr | К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха |
| title_full_unstemmed | К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха |
| title_short | К вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха |
| title_sort | к вопросу интенсификации горения углеводородного топлива в спутном потоке воздуха |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88110 |
| work_keys_str_mv | AT timošenkovi kvoprosuintensifikaciigoreniâuglevodorodnogotoplivavsputnompotokevozduha AT deškoae kvoprosuintensifikaciigoreniâuglevodorodnogotoplivavsputnompotokevozduha AT belocerkovecis kvoprosuintensifikaciigoreniâuglevodorodnogotoplivavsputnompotokevozduha |