О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла

Рассмотрены некоторые конструктивно-компоновочные схемы устройств кольцевого вдува выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла большой степени расширения с позиций оценки потенциальных возможностей использования их для регулирования вектора тяги и обеспечения надежности работы при многократн...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Veröffentlicht in:	Техническая механика
Datum:	2011
Hauptverfasser:	Коваленко, Г.Н., Коваленко, Н.Д., Сироткина, Н.П., Токарева, Е.Л.
Format:	Artikel
Sprache:	Russisch
Veröffentlicht:	Інститут технічної механіки НАН України і НКА України 2011
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88182
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла / Г.Н. Коваленко, Н.Д. Коваленко, Н.П. Сироткина, Е.Л. Токарева // Техническая механика. — 2011. — № 1. — С. 35-43. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859915113289482240
author	Коваленко, Г.Н. Коваленко, Н.Д. Сироткина, Н.П. Токарева, Е.Л.
author_facet	Коваленко, Г.Н. Коваленко, Н.Д. Сироткина, Н.П. Токарева, Е.Л.
citation_txt	О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла / Г.Н. Коваленко, Н.Д. Коваленко, Н.П. Сироткина, Е.Л. Токарева // Техническая механика. — 2011. — № 1. — С. 35-43. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Техническая механика
description	Рассмотрены некоторые конструктивно-компоновочные схемы устройств кольцевого вдува выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла большой степени расширения с позиций оценки потенциальных возможностей использования их для регулирования вектора тяги и обеспечения надежности работы при многократных запусках. Розглянуті деякі конструктивно-компонувальні схеми пристроїв кільцевого вдува вихлопного газу турбіни в надзвукову частину сопла великого ступеня розширення з позицій оцінки потенційних можливостей використовування їх для регулювання вектора тяги і забезпечення надійності роботи при багаторазових запусках. Some structural-arrangement charts of devices of circular insufflations exhaust gas of turbine in supersonic part of nozzle of large degree of expansion from positions of estimation of potential possibilities of the use of them for adjusting of vector of traction and providing of reliability of work at the frequent starts are considered.
first_indexed	2025-12-07T16:04:53Z
format	Article
fulltext	УДК 629.78.533.6.013:621.45 Г.Н. КОВАЛЕНКО, Н.Д. КОВАЛЕНКО, Н.П. СИРОТКИНА, Е.Л. ТОКАРЕВА О БОКОВЫХ СИЛАХ, УПРАВЛЯЮЩИХ ВЕКТОРОМ ТЯГИ, И ТЕПЛОВОМ РЕЖИМЕ В СОПЛЕ КАМЕРЫ ЖРД ПРИ НЕСИММЕТРИЧНОМ КОЛЬЦЕВОМ ВДУВЕ ВЫХЛОПНОГО ГАЗА ТУРБИНЫ В СВЕРХЗВУКОВУЮ ЧАСТЬ СО- ПЛА Рассмотрены некоторые конструктивно-компоновочные схемы устройств кольцевого вдува выхлоп- ного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла большой степени расширения с позиций оценки потенци- альных возможностей использования их для регулирования вектора тяги и обеспечения надежности рабо- ты при многократных запусках. Розглянуті деякі конструктивно-компонувальні схеми пристроїв кільцевого вдува вихлопного газу турбіни в надзвукову частину сопла великого ступеня розширення з позицій оцінки потенційних можливо- стей використовування їх для регулювання вектора тяги і забезпечення надійності роботи при багаторазо- вих запусках. Some structural-arrangement charts of devices of circular insufflations exhaust gas of turbine in supersonic part of nozzle of large degree of expansion from positions of estimation of potential possibilities of the use of them for adjusting of vector of traction and providing of reliability of work at the frequent starts are considered. Введение. Для улучшения габаритных и энергомассовых характеристик в двигателях верхних ступеней ракет применяют неохлаждаемый насадок со- пла и кольцевой вдув выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла [1 – 3]. Кольцевой вдув выполняется по направлению движущегося основного потока так, чтобы обеспечивалась теплозащита неохлаждаемого насадка со- пла и возникали наименьшие возмущения в основном потоке. Результаты дальнейших исследований, в частности [3 – 6], показали, что сохранив функ- ции теплозащиты стенки неохлаждаемого насадка, вдуваемый газ может быть эффективно использован для задач регулирования вектора тяги (ВТ) двигате- ля. Исследования боковых сил, генерируемых в сверхзвуковой части сопла камеры жидкостного ракетного двигателя (ЖРД) при случайном или предна- меренном несимметричном вдуве выхлопного газа турбины, актуальны для решения следующих задач: 1) определения эксцентриситета вектора тяги камеры с кольцевым нере- гулируемым вдувом выхлопного газа, возникающего при технологической несимметричности расхода газа по кольцевому каналу вдува; 2) стабилизации вектора тяги камеры путем регулирования в узком диа- пазоне распределенного по четвертям расхода вдуваемого выхлопного газа; 3) создания кренового управляющего момента для управления ориентаци- ей летательного аппарата (ЛА) путем тангенциального вдува газа через две (или четыре) секции сопла с закруткой в двух противоположных направлениях. Для решения упомянутых задач разрабатываются специализированные системы кольцевого вдува выхлопного газа турбины, обладающие разными потенциальными возможностями и характеристиками режимов работы. Целью данной работы является оценка потенциальных возможностей использования выхлопного турбинного газа, вдуваемого в сверхзвуковую часть сопла большой степени расширения, для решения задач стабилизации или регулирования вектора тяги двигателя, а также оценка тепловых режимов и работоспособности элементов конструкции соплового блока камеры ЖРД.  Г.Н. Коваленко, Н.Д. Коваленко, Н.П. Сироткина, Е.Л. Токарева, 2011 Техн. механика. – 2011. – № 1. 35 Случайный или преднамеренно создаваемый эксцентриситет вектора тяги. Задача оценки эксцентриситета вектора тяги сопла камеры решается для сис- темы с нерегулируемым кольцевым вдувом газа. Для обеспечения симмет- ричности давления газа перед кольцевой щелью вдува выхлопной газ подво- дят к кольцевому коллектору вдува с двух диаметрально противоположных сторон [3 – 6] или коллектор вдува выполняют профилированным, то есть с переменным диаметром проходного сечения [1]. Взаимодействие набегающего невозмущенного основного потока сопла с несимметричной кольцевой струей вдуваемого газа в первом приближении можно представить в виде обтекания насадка сопла с поперечным сдвигом оси оболочки насадка. При такой постановке для решения задачи можно ис- пользовать известные точные и приближенные методы расчета боковых сил и моментов сил, возникающих в сопле при смещении и перекосе выходной час- ти раструба сопла, о некоторых из них сообщается в [7]. Упомянутые методы могут быть модифицированы для решения задачи о боковой силе и моменте сил, возникающих при преднамеренном несимметричном кольцевом вдуве газа с целью стабилизации или регулирования ВТ камеры. Боковые Ру и осевые Рх силы определяются путем интегрирования воз- мущений давления    !!!! / на противоположных стенках сопла при возникновении разнорасходности вдуваемого газа в вc S у з в dScosррР   , з вc S х с в dSsinррР   , (1) где р и р – давление невозмущенного и возмущенного потоков в сопле, с и Sвз полуугол конусности и площадь поверхности сопла в области возмущенного те- чения. Возникающий управляющий момент Мупр относительно шарнира, располо- женного в критическом сечении сопла, равен Мупр = Ру (1 – 0,5 вдl ) Lс + Рх Dс вд / 2, (2) где вдl = lвд / Lс – расстояние узла вдува lвд от среза сопла, отнесенное к длине Lс сверхзвуковой части сопла, Dс вд – диаметр сопла в месте вдува. Для оценки боковых и осевых сил при преднамеренном несимметричном кольцевом вдуве газа с целью регулирования ВТ двигателя можно использовать экспериментальные данные о продувках моделей сопел [8], а также полуэмпири- ческие зависимости, полученные в ряде работ путем обобщения эксперименталь- ных данных, например полученные в [7], согласно которым величины боковых Ру и осевых Рх сил, создаваемые вдуваемым газом с расходом вд, пропорциональ- ны энергосодержанию вдуваемого газа Iр вд и коэффициентам газодинамической эффективности Ку, Кх взаимодействия его с набегающим потоком 2 Ру = вдIр вдКу, Рх = вдIр вдКх. (3) т т Импульс давления Iр вд зависит от газовой постоянной Rвд , показателя политропы вд и температуры (Твд) вдуваемого газа Iр вд = п вдовд ` ŠR ; Ап = )1(2 1 1 2             g . (4) 36 Для коэффициентов боковых Ку и осевых Кх сил, зависящих от конструктивных и режимных параметров системы вдува, а именно: расположения отверстий вдува по длине сопла – lвд, угла вдува – вд, угла сектора вдува – вд, величины расхода вду- ваемого газа 2 вд, в [7] получены следующие эмпирические уравнения:  Ку = 0,35 (0,75 + 1,3вд)(2,2 + 4,8 l вд – 9 l 2 вд)(1 – 0,052 вд), (5) Кх = 0,65 (1 – 0,4вд)(1 + 4 l 2 вд). (6) В ряде случаев, когда удается с достаточной точностью определить осе- вую добавку тяги камеры двигателя Рк от расхода вдуваемого газа, можно для оценки сил вдува использовать коэффициент Ку, х, устанавливающий со- отношение между боковой и осевой силами вдува Ку, х = Ру вд Рх вд. (7) Принимая в первом приближении осевую силу вдува, равной осевой до- бавке тяги, создаваемой одной четвертью сопла, т.е. Рх вд = 0,25Рк, а коэф- фициент Ку, х, равным тангенсу полуугла конусности с у сопла в месте вдува газа, получим: Ру вд = Рх вд tg(c у) = 0,25 Рк tg(c у). (8) На рисунке 1 показаны схемы моделей сопел с узлами вдува (а), а так- же экспериментальные зависимости относительных боковых сил куу / РРР  от расхода вдуваемого газа квдвд /ттт   ( – суммарный расход компонентов топлива через камеру сгорания), заимствованные из [8] и приведенные к условиям, характерным для вдува выхлопного газа тур- бины в сверхзвуковую часть сопла (б). *m Результаты оценок по уравнениям (3) и (8) существенно не отличаются и удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными, представ- ленными на рисунке 1. Рис. 1 Расчетные оценки выполнены применительно к ЖРД типа РД 861К, рабо- тающему на высококипящих компонентах топлива с тягой в пустоте Р  80 кН, давление в камере сгорания рк  8825 кПа, давление на срезе сопла ра  3 кПа, 37 температура торможения и импульс давления продуктов сгорания в камере со- ответственно равны Тп сг  3000 К и  1600 м/с. opI Конструктивная схема и геометрические параметры сопла и узла кольце- вого вдува выхлопного газа турбины показаны на рисунке 2. Рис. 2 При расходе вд2 0,06 получено, что система кольцевого вдува выхлоп- ного турбинного газа может обеспечить регулирование вектора тяги в диапазоне не более p у упр = Ру упр / = (0  0,5) 10–2, эксцентриситет  кp эку Р вектора тяги двигателя при нерегулируемой системе кольцевого вдува при высокой точности изготовления кольцевой щели и коллектора вдува составит не более 0,310-3. Бо- ковые Ру вд и осевые Рх вд силы согласно экспериментальным данным и резуль- татам расчета мало зависят от угла вдува вд в диапазоне углов по направле- нию обтекаемой поверхности и по оси сопла. Управляющий креновый момент. Момент крена, создаваемый танген- циальным вдувом выхлопного газа в плоскости ZOY относительно оси Х, при разделении газа на две части, создающие закрутку потоков в противополож- ные стороны [5], можно определить, используя уравнение, предложенное в [4]: Мкр = кр 2 вд Lкр cos вд, (9)  реак вдудp где 2 вд = 2 1 – 2 – разность расходов вдуваемого выхлопного газа в кол- лекторы вдува, которые закручивают потоки вдуваемого газа в противополож- ные стороны; ре удР дельный импульс реактивной силы струи, истекаю- щей из сопел вдува (окон решетки); Lкр = rвд sin кр – приведенное плечо при- ложения импульса тяги сопел вдува (окон решетки) в плоскости ZOY с учетом влияния косых срезов сопел вдува; rвд – радиус основного сопла в месте вдува; кр – угол между осью сопел вдува (осью окон решетки) и плоскостью, про-  вд вд 2 – у ак вд 38 ходящей через ось сопла двигателя, то есть угол тангенциальной закрутки потока на выходе из щели вдува; вд – угол вдува газа, то есть угол между осью сопел вдува в проекции на продольную плоскость сопла и осью сопла двигателя; кр – коэффициент, учитывающий потери реактивной силы сопел вдува за счет вязкого взаимодействия вдуваемой струи с основным потоком, за счет косых срезов сопел вдува и других неучтенных факторов. Рассчитанный по формуле (9) при кр = 1,0 креновый момент хорошо со- гласуется с экспериментальными данными, полученными при летных испы- таниях системы вдува двигателя 3Д65 в составе ракеты 3М65. Упомянутая система вдува содержит восемь нерадиальных сопел вдува (по два в каждой плоскости управления полетом ракеты), четыре из которых создают вра- щающий момент в одну сторону, а остальные в другую; угол между осью со- пла вдува и радиусом сопла камеры составляет ~ 10о. При такой нерадиально- сти направляющих ребер решетки кольцевой щели вдува следует ожидать, что коэффициент кр будет меньше единицы. Расчетные оценки показали, что при кольцевом вдуве газа через щель с тангенциальными направляющими коэффициент кр для ориентировочных расчетов можно принять равным (0,6 – 0,7) в диапазоне углов кр.= (10о – 15о). Тепловой режим элементов конструкции сопла с кольцевым вдувом выхлопного газа турбины. К одной из важнейших задач при разработке опи- санной выше системы кольцевого вдува газа в сопло с неохлажденным насадком относится обеспечение прочности и целостности элементов конструкции узла вдува и неохлаждаемой части сопла при действии на них реальных нестацио- нарных тепловых нагрузок. Исследованию теплового режима конструкций сложной геометрической формы, выполненных с элементами оболочек вращения с существенно изме- няющимися по длине диаметром и переменной толщиной, работающих в усло- виях нестационарного существенно неравномерного по длине интенсивного те- плоподвода посвящен ряд работ, в частности [9 – 12]. К таким элементам конст- рукции относятся кольцевой коллектор вдува газа с неохлаждаемой выходной частью сопла. Тепловой режим соплового блока описывается нелинейным урав- нением двухмерной нестационарной теплопроводности                       x T T xr T T rt T Šc )()()( , (10) где r – радиус; х – продольная координата; – теплоемкость, c  – плотность, – теплопроводность. Уравнение (10) дополняется краевыми условиями и ре- шается известными методами (элементарного баланса, конечных элементов, гра- ничных конечных элементов) [10 – 12].  Известны некоторые экспериментальные данные о тепловом режиме охла- ждаемого и неохлаждаемого насадка сопла при кольцевом вдуве генераторного газа, полученные при огневых испытаниях серийной камеры ЖРД с экспери- ментальными насадками выходного раструба и кольцевым вдувом газа при раз- ных расходах газа и разных углах вдува (в частности описанных в [2]). Из результатов расчетных и экспериментальных исследований известно, что время выхода на установившийся тепловой режим всей конструкции соизмери- мо со временем непрерывной работы камеры, равно   60 с. При этом отдель- ные элементы, в том числе неохлаждаемый насадок, выходят на установивший- 39 ся тепловой режим в первые секунды работы двигателя. Особенности конструк- тивного выполнения и условий теплового нагружения соплового блока с узлом вдува способствуют возникновению в них значительных градиентов температу- ры по кольцевому коллектору и вдоль оси, что приводит к интенсивному рас- пространению тепла от элементов огневой стенки к наружным в поперечном и продольном направлениях. Возникает большая неравномерность распределения температуры в элементах узла вдува, в том числе в месте соединения его с обо- лочкой неохлаждаемой части сопла. В период работы двигателя с момента его запуска температура отдельных элементов конструкции принимала установившиеся значения в существенно разное время (от 2 с до более 40 с) и достигала значений, находящихся в диапа- зонеот температуры выхлопного турбинного газа (То вд = 900 К) до температуры огневой стенки сопла (То ст = 1850 К). Особенности нестационарных тепловых режимов элементов конструкции кольцевого коллектора вдува турбинного газа создают предпосылки для нерав- номерных тепловых деформаций, в результате чего могут возникать перекосы соплового насадка, соизмеримые с газодинамическим эксцентриситетом вектора тяги от неравномерности давления газа по периметру сопла. Разные тепловые режимы и деформации элементов узла вдува и неохлаждаемого насадка сопла приводят к термическим напряжениям в местах их соединений, которые могут превысить допустимые при многократном запуске двигателя и нарушить цело- стность конструкции. Работа систем регулирования вектора тяги с использованием вдуваемого в сверхзвуковую часть сопла выхлопного турбинного газа не исключает выполне- ние последним функции теплозащиты стенки сопла. Большое уменьшение рас- хода вдуваемого газа в одну из четвертей сопла (более чем в два раза) за счет перераспределения его в противоположную четверть сопла будет кратковремен- ным (~ 0,3 с), о чем свидетельствует анализ загрузки исполнительных органов системы управления (ИОСУ) полетом [6, 13], а меньшее перераспределение газа вполне допустимо, о чем свидетельствуют результаты измерения температуры стенки неохлаждаемого насадка сопла при огневых испытаниях эксперимен- тальной конструкции сопла (рис. 3) с кольцевым вдувом генераторного газа (рис. 4). Рис. 3 Генераторный газ с большим избытком горючего, температурой То вд  1200 К, подавался из кольцевого коллектора равномерно по окружно- сти через кольцевую щель в пристеночный слой основного потока с малым 40 избытком горючего по направлению оси сопла (один из вариантов конструк- ции) и вдоль обтекаемой поверхности (другой вариант конструкции). Темпе- ратура торможения набегающего потока То к = 3300 К, давление в камере рк = 7,3 МПа, давление на срезе сопла ра = 0,025 МПа. Диаметр среза сопло- вого насадка Dа = 198,6 мм, диаметр сопла по выходной кромке щели вдува составлял Dв = 114 мм, относительное расстояние от щели вдува до среза со- пла l вд  0,71, высота щели составляла h = 1,5 мм, угол конусности вд = 17о30. Неохлаждаемые насадки изготавливались из стали ЭИ – 868 с толщи- ной стенки δ = 2 мм. Температура поверхности насадка измерялась контакт- ными термопарами, приваренными к наружной поверхности насадка в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. Интерес представляют также испы- тания камеры с охлаждаемым насадком. При этом получено, что подогрев охлаждающей насадок жидкости при кольцевом вдуве генераторного газа в сопло с относительным расходом m вд  0,047, в сравнении с подогревом до кольцевого вдува газа снижался на 25 %. При уменьшении расхода вдуваемо- го газа до m вд = 0,034 снижение подогрева уменьшалось до 21 %. Некоторые результаты измерений температуры стенки Тс представлены на рисунке 4. Зависимость 1 получена в сечении, удаленном от среза сопла l = (L-L1)/L = 0,4; зависимость 2 – при l = 0,59; 3 – при l = 0,78. Рис. 4 Испытания упомянутой выше камеры с неохлаждаемым насадком прове- дены в широком диапазоне режимов работы камеры (по изменению давления рк и соотношению расходов компонентов топлива) и системы вдува генера- торного газа: по расходу вд2 = (0,03 – 0,065); по давлению Ро вд = (6,9 – 3,0) МПа; по температуре То вд = (1050 – 1200) К. В процессе испытаний и при дефектации насадка после испытаний замечаний к работоспособности узлов вдува и неохлаждаемого насадка не было, дефектов на обтекаемых по- верхностях не обнаружено. Из обобщения результатов расчетных и экспери- ментальных данных следует, что установившиеся тепловые режимы насадков при огневых испытаниях близки к расчетным. Время выхода на установив- шийся тепловой режим коллектора вдува на порядок больше времени выхода 41 на установившийся тепловой режим стенок неохлаждаемого насадка и суще- ственно отличается для разных конструкций коллекторов вдува. Выводы. На основании результатов исследований можно сформулировать неко кольцевого вдува в сопло ЖРД турбинного газа мо- жет о газа в свер оектированию узла вду- ва. 1 Ко хов С. Н. Украина космическая. Задача − удержаться на высокотехнологической орбите / 3 4 5 6 7 торые предложения и рекомендации по проектированию штатных конст- рукций узлов кольцевого вдува генераторного газа в сопло камеры ЖРД с не- охлаждаемым насадком. Автономная система быть применена для стабилизации вектора тяги при действии небольших возмущающих факторов. Для регулирования ВТ с целью управления полетом ступени ракеты располагаемый диапазон недостаточен, вместе с тем при на- личии в составе двигательной установки специальной системы управления ВТ применение дополнительной системы стабилизации ВТ может быть целе- сообразным. В обоих этих случаях при столь малом эксцентриситете вектора тяги двигателя от возможной неравномерности расхода по кольцевому каналу узла вдува требования к профилированию коллектора вдува могут не предъ- являться, а вдув газа может выполняться по направлению оси сопла. Возможно использовать систему вдува выхлопного турбинног хзвуковую часть сопла для создания кренового управляющего момента, организовав тангенциальный вдув выхлопного газа. Особое внимание следует уделить тепловому пр Так как штатные конструкции узла вдува существенно отличаются от ис- пытанных экспериментальных по своим высоким конструктивно-массовым характеристикам, то следует ожидать, что нестационарные тепловые процес- сы в них будут протекать более интенсивно, что повлечет за собой возникно- вение больших тепловых неравномерных деформаций и напряжений в эле- ментах конструкции кольцевого коллектора и неохлаждаемого насадка, пре- жде всего в области соединения этих элементов. Для повышения надежности конструкции высотных ЖРД с большой степенью расширения сопла необхо- димо кольцевой коллектор вдува выполнять симметричным, равнонапряжен- ным по периметру с двумя диаметрально расположенными подводами вы- хлопного турбинного газа. ню С. Н. Конюхов // Экспо 2003, индустрия Украины. − 2003. − № 4(29).− С. 38 − 42. 2 Коваленко Н. Д. К вопросу об охлаждении стенки сопла ЖРД с кольцевым вдувом выхлопного турбинно- го газа / Н. Д. Коваленко, Г. А. Стрельников, Г. Н. Коваленко // Техническая механика. − 2004. − № 2. − С. 78 − 85. Патент на винахід 71862 Україна, МПК F02K9/00. Рідинна ракетна двигунна установка щільного компонування з регульованим вектором тяги / Коваленко М. Д., Стрельников Г. О., Коваленко Г. М.; заявник і патентоволодар Інститут технічної механіки НАНУ і НКАУ. − 20031213350; заявл. 31.12.2003; опубл. 15.05.2006, Бюл. № 5. − 5с. Коваленко Г. Н. Термогазодинамическое регулирование вектора тяги ЖРД при вдуве в сверхзвуковую часть сопла выхлопного газа турбины / Г. Н. Коваленко // Проблемы высокотемпературной техники. – 2005. – № 10. – С. 15 − 60. Патент на винахід 70261 Україна, МПК F02K9/00. Рідинний ракетний двигун з регульованим вектором тяги / Коваленко М. Д., Стрельников Г. О., Коваленко Г. М., Коваленко Т. О.; заявник і патентоволодар Інститут технічної механіки НАНУ і НКАУ. − 20031213429; заявл. 31.12.2003; опубл. 15.05.2006, Бюл. № 11. − 3с. Коваленко Н. Д. Ракетный двигатель как исполнительный орган системы управления полетом ракет / Н. Д. Коваленко. − Днепропетровск : Институт технической механики НАН и НКА Украины, 2003. − 412 с. Коваленко Н. Д. Управление сверхзвуковыми газовыми потоками в реактивных соплах / Н. Д. Коваленко. − Киев : Наукова думка, 1992. − 206 с. 8 Управление вектором тяги и теплообмен в ракетных двигателях на твердом топливе / Н. М. Беляев, В. М. Ковтуненко, Ф. И. Кондратенко, П. П. Логачев, В. И. Сидов. − М. : Машиностроение, 1968. − 198 с. 42 43 9 Орлов В. В. Теоретическое исследование теплового режима неохлаждаемых камер сгораний двигателей летательных аппаратов / В. В. Орлов, Н. Д. Коваленко, В. Г. Переверзев // Косм. ислед. на Украине. – 1977. – № 11. – С. 34 − 37. 10 Махин В. В. Реализация метода конечных элементов на ЭЦВМ для решения осесимметричной нелинейной нестационарной задачи теплопроводности / Махин В. В. // Аэрогазодинамика и нестационарный теплообмен. – Киев : Наук думка, 1983. – С. 133 − 137. 11 Махин В. В. Метод граничных конечных элементов для расчета тепловых полей в областях сложной формы / В. В. Махин, Н. Е. Махина / Проектирование летательных аппаратов и их систем. – Киев : Наук думка, 1986. – С. 139 − 143. 12 Нестационарные тепловые процессы в энергетических установках летательных аппаратов / Н. Д. Коваленко, А. А. Шмукин, М. И. Гужва, В. В. Махин. – Киев : Наукова думка, 1988. – 224 с. 13 Ракета как объект управления / И. М. Игдалов, Л. Д. Кучма, Н. В. Поляков, Ю. Д. Шептун. − Днепропетровск : Арт − Пресс, 2004. − 541 с. Институт технической механики Получено 02.03.11, НАН Украины и НКА Украины, в окончательном варианте 11.03.11 Днепропетровск
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-88182
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	1561-9184
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T16:04:53Z
publishDate	2011
publisher	Інститут технічної механіки НАН України і НКА України
record_format	dspace
spelling	Коваленко, Г.Н. Коваленко, Н.Д. Сироткина, Н.П. Токарева, Е.Л. 2015-11-09T17:52:43Z 2015-11-09T17:52:43Z 2011 О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла / Г.Н. Коваленко, Н.Д. Коваленко, Н.П. Сироткина, Е.Л. Токарева // Техническая механика. — 2011. — № 1. — С. 35-43. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 1561-9184 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88182 629.78.533.6.013:621.45 Рассмотрены некоторые конструктивно-компоновочные схемы устройств кольцевого вдува выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла большой степени расширения с позиций оценки потенциальных возможностей использования их для регулирования вектора тяги и обеспечения надежности работы при многократных запусках. Розглянуті деякі конструктивно-компонувальні схеми пристроїв кільцевого вдува вихлопного газу турбіни в надзвукову частину сопла великого ступеня розширення з позицій оцінки потенційних можливостей використовування їх для регулювання вектора тяги і забезпечення надійності роботи при багаторазових запусках. Some structural-arrangement charts of devices of circular insufflations exhaust gas of turbine in supersonic part of nozzle of large degree of expansion from positions of estimation of potential possibilities of the use of them for adjusting of vector of traction and providing of reliability of work at the frequent starts are considered. ru Інститут технічної механіки НАН України і НКА України Техническая механика О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла Article published earlier
spellingShingle	О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла Коваленко, Г.Н. Коваленко, Н.Д. Сироткина, Н.П. Токарева, Е.Л.
title	О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла
title_full	О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла
title_fullStr	О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла
title_full_unstemmed	О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла
title_short	О боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры ЖРД при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла
title_sort	о боковых силах, управляющих вектором тяги, и тепловом режиме в сопле камеры жрд при несимметричном кольцевом вдуве выхлопного газа турбины в сверхзвуковую часть сопла
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88182
work_keys_str_mv	AT kovalenkogn obokovyhsilahupravlâûŝihvektoromtâgiiteplovomrežimevsoplekameryžrdprinesimmetričnomkolʹcevomvduvevyhlopnogogazaturbinyvsverhzvukovuûčastʹsopla AT kovalenkond obokovyhsilahupravlâûŝihvektoromtâgiiteplovomrežimevsoplekameryžrdprinesimmetričnomkolʹcevomvduvevyhlopnogogazaturbinyvsverhzvukovuûčastʹsopla AT sirotkinanp obokovyhsilahupravlâûŝihvektoromtâgiiteplovomrežimevsoplekameryžrdprinesimmetričnomkolʹcevomvduvevyhlopnogogazaturbinyvsverhzvukovuûčastʹsopla AT tokarevael obokovyhsilahupravlâûŝihvektoromtâgiiteplovomrežimevsoplekameryžrdprinesimmetričnomkolʹcevomvduvevyhlopnogogazaturbinyvsverhzvukovuûčastʹsopla

Institution

Ähnliche Einträge