Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации

Исследованы закономерности влияния различных видов промежуточной пластической деформации (ППД) на ползучесть сплава АМг6М. Показано, что ППД ведет к залечиванию микроскопических дефектов и повышению плотности дислокаций, что способствует упрочнению материала. Дана количественная оценка вклада каждог...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2011
Автори:	Борщевская, Д.Г., Рябчий, В.Д., Бутенко, В.Ф., Телегина, И.И.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут технічної механіки НАН України і НКА України 2011
Назва видання:	Техническая механика
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88186
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации / Д.Г. Борщевская, В.Д. Рябчий, В.Ф. Бутенко, И.И. Телегина // Техническая механика. — 2011. — № 1. — С. 70-77. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-88186
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-881862025-02-09T09:56:13Z Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации Борщевская, Д.Г. Рябчий, В.Д. Бутенко, В.Ф. Телегина, И.И. Исследованы закономерности влияния различных видов промежуточной пластической деформации (ППД) на ползучесть сплава АМг6М. Показано, что ППД ведет к залечиванию микроскопических дефектов и повышению плотности дислокаций, что способствует упрочнению материала. Дана количественная оценка вклада каждого из приведенных факторов. Разработаны и запатентованы технологические способы комбинированной энергетической обработки сплава АМг6М, повышающие его долговечность (время до разрушения в режиме ползучести). Досліджено закономірності впливу різних видів проміжної пластичної деформації (ППД) на повзучість сплаву АМг6М. Показано, що ППД веде до заліковування мікроскопічних дефектів і підвищення щільності дислокацій, що сприяє зміцненню матеріалу. Дано кількісну оцінку внеску кожного з наведених факторів. Розроблено й запатентовано технологічні способи комбінованої енергетичної обробки сплаву АМг6М, що підвищують його довговічність (час до руйнування в режимі повзучості). Regularities of the effects of various intermediate plastic deformations (IPD) on the Amg6M alloy creep are studied. It is shown that IPD leads to healing the microscopic defects and increasing the dislocation density, wich contributes to material hardening. A quantitative assessment of the contribution of each of the above factors is made. Technological ways of a combined energy processing of the AMgM6 alloy that improves its life (time to failure in creep mode) are developed and patented. 2011 Article Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации / Д.Г. Борщевская, В.Д. Рябчий, В.Ф. Бутенко, И.И. Телегина // Техническая механика. — 2011. — № 1. — С. 70-77. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 1561-9184 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88186 519. 95: 681. 303 ru Техническая механика application/pdf Інститут технічної механіки НАН України і НКА України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
description	Исследованы закономерности влияния различных видов промежуточной пластической деформации (ППД) на ползучесть сплава АМг6М. Показано, что ППД ведет к залечиванию микроскопических дефектов и повышению плотности дислокаций, что способствует упрочнению материала. Дана количественная оценка вклада каждого из приведенных факторов. Разработаны и запатентованы технологические способы комбинированной энергетической обработки сплава АМг6М, повышающие его долговечность (время до разрушения в режиме ползучести).
format	Article
author	Борщевская, Д.Г. Рябчий, В.Д. Бутенко, В.Ф. Телегина, И.И.
spellingShingle	Борщевская, Д.Г. Рябчий, В.Д. Бутенко, В.Ф. Телегина, И.И. Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации Техническая механика
author_facet	Борщевская, Д.Г. Рябчий, В.Д. Бутенко, В.Ф. Телегина, И.И.
author_sort	Борщевская, Д.Г.
title	Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации
title_short	Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации
title_full	Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации
title_fullStr	Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации
title_full_unstemmed	Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации
title_sort	повышение долговечности сплава амг6м за счет введения промежуточной пластической деформации
publisher	Інститут технічної механіки НАН України і НКА України
publishDate	2011
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88186
citation_txt	Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации / Д.Г. Борщевская, В.Д. Рябчий, В.Ф. Бутенко, И.И. Телегина // Техническая механика. — 2011. — № 1. — С. 70-77. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.
series	Техническая механика
work_keys_str_mv	AT borŝevskaâdg povyšeniedolgovečnostisplavaamg6mzasčetvvedeniâpromežutočnojplastičeskojdeformacii AT râbčijvd povyšeniedolgovečnostisplavaamg6mzasčetvvedeniâpromežutočnojplastičeskojdeformacii AT butenkovf povyšeniedolgovečnostisplavaamg6mzasčetvvedeniâpromežutočnojplastičeskojdeformacii AT teleginaii povyšeniedolgovečnostisplavaamg6mzasčetvvedeniâpromežutočnojplastičeskojdeformacii
first_indexed	2025-11-25T15:23:50Z
last_indexed	2025-11-25T15:23:50Z
_version_	1849776393592766464
fulltext	ДК 519. 95: 681. 303 Д. Г. БОРЩЕВСКАЯ, В. Д. РЯБЧИЙ, В. Ф. БУТЕНКО, И. И. ТЕЛЕГИНА ПОВЫШЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ СПЛАВА АМг6М ЗА СЧЕТ ВВЕДЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ Исследованы закономерности влияния различных видов промежуточной пластической деформации (ППД) на ползучесть сплава АМг6М. Показано, что ППД ведет к залечиванию микроскопических дефектов и повышению плотности дислокаций, что способствует упрочнению материала. Дана количественная оценка вклада каждого из приведенных факторов. Разработаны и запатентованы технологические способы комбинированной энергетической обработки сплава АМг6М, повышающие его долговечность (время до разрушения в режиме ползучести). Досліджено закономірності впливу різних видів проміжної пластичної деформації (ППД) на повзу- чість сплаву АМг6М. Показано, що ППД веде до заліковування мікроскопічних дефектів і підвищення щільності дислокацій, що сприяє зміцненню матеріалу. Дано кількісну оцінку внеску кожного з наведених факторів. Розроблено й запатентовано технологічні способи комбінованої енергетичної обробки сплаву АМг6М, що підвищують його довговічність (час до руйнування в режимі повзучості). Regularities of the effects of various intermediate plastic deformations (IPD) on the Amg6M alloy creep are studied. It is shown that IPD leads to healing the microscopic defects and increasing the dislocation density, wich contributes to material hardening. A quantitative assessment of the contribution of each of the above factors is made. Technological ways of a combined energy processing of the AMgM6 alloy that improves its life (time to failure in creep mode) are developed and patented. При выборе конструкционного материала для некоторых ответственных узлов авиакосмических аппаратов предпочтение отдается алюминиевым сплавам, в частности алюминиево-магниевым, которые наряду с достаточно высокой удельной прочностью и коррозийной стойкостью менее склонны к хрупкому разрушению, чем стали [1, 2]. Однако увеличение эксплуатацион- ных нагрузок и гарантийных сроков использования указанных конструкций требует не только разработки новых, но и вынуждает вести постоянный по- иск путей совершенствования существующих конструкционных материалов. В последние годы делаются попытки интенсифицировать технологиче- ские процессы обработки материалов используя новую методологию, бази- рующуюся на применении принципов неравновесной термодинамики. При этом широкие возможности по управлению свойствами материала открыва- ются с позиции синергетического подхода. Здесь речь идет о том, что в экс- тремальных условиях воздействия внешних возмущений за счет непрерывно- го притока энергии в материале инициируются самоорганизационные про- цессы, способные существенно улучшить его характеристики [3, 4, 5]. Таким образом, самоорганизующаяся система проявляет регенеративную способность, свойственную объектам с динамическим характером устойчиво- сти. В ответ на разрушающее действие объект восстанавливает свое устойчи- вое состояние. Способность материала к самоорганизационным явлениям оп- ределяется степенью развития диссипативных процессов. Целью настоящей работы являлось повышение долговечности алюми- ниево-магниевого сплава АМг6М с позиции синергетического подхода за счет введения промежуточного комбинированного энергетического нагруже- ния в условиях ползучести. Прежде всего, следовало выбрать такие условия энергетического нагру- жения, которые инициировали бы в материале самоорганизационные явле- ния. В качестве действующих энергетических источников использовались:  Д.Г. Борщевская, В.Д. Рябчий, В.Ф. Бутенко, И.И. Телегина, 2011 Техн. механика. – 2011. – № 1. 70  квазистатическое растяжение в зоне пластической деформации при электростимулированном нагреве с целью раскрытия дефектов, склонных к развитию;  высокотемпературное сжатие при повышенных нагрузках с целью за- лечивания дефектов и повышения плотности дислокаций (деформационного упрочнения);  ударное ультразвуковое воздействие с целью упрочнения поверхност- ного слоя;  воздействие электромагнитного поля с целью достижения пластифици- рующего эффекта, а также акустопластического резонанса. Рассмотрим действие выбранных видов нагружения с позиции синерге- тической трактовки. I. В условиях деформации при одноосном растяжении поле напряжения неоднородно, пластическая деформация тоже неоднородная и развивается локально в областях концентрации напряжения. При достижении критиче- ских уровней напряжения в локальных зонах происходит диссипация упругой энергии. Это позволяет использовать синергетический подход к описанию пластической деформации и рассматривать нагружаемый объект как далекую от равновесия диссипативную систему. Образование волн пластичности (из- вестно, что пластическая деформация носит волновой характер) является ре- зультатом самоорганизации элементарных актов пластического течения в ло- кальных зонах концентрации напряжения [6]. При пластической деформации в условиях одноосного растяжения ин- тенсивно накапливаются точечные и линейные дефекты материала, которые, постепенно объединяясь, образуют микроочаги разрушения в виде пор и микротрещин, локализующихся преимущественно по границам зерен. Вакан- сии, оседая по границам пор и на вершинах трещин, способствуют их росту, что позволяет на ранних этапах нагружения выявлять дефекты, склонные к развитию. При электростимулированном нагреве за счет пропускания тока через образец имеет место как интегральный джоулевый разогрев материала, так и электронно-дислокационное взаимодействие, что интенсифицирует процесс пластической деформации [7]. 2. Высокотемпературное сжатие при повышенных нагрузках активизиру- ет деформационные процессы, частично трансформируя механическую энер- гию в тепловую, что способствует повышению кинетических параметров ма- териала, которые ускоряют диффузионные процессы массопереноса и поро- ждают сдвиги пластического течения. Под влиянием деформирующей силы исходные зерна дробятся на фрагменты, происходит повышение плотности дислокаций и залечивание дефектов по диффузионно-дислокационному ме- ханизму (диффузионный – при высокой температуре за счет переноса вакан- сий, дислокационный – при высоких нагрузках за счет эмиссии дислокацион- ных петель), что способствует повышению упругих и прочностных характе- ристик, а также уменьшению скорости ползучести [8, 9]. Известно, что действие сжимающих нагрузок на материал, нагретый до температуры отжига (эффект динамической рекристаллизации), вызывает миграцию границ зерен, в результате чего пограничные поры оказываются в теле зерна, что понижает напряжение на границах, затрудняя тем самым пе- реход к ускоренной стадии ползучести и, как следствие, повышая долговеч- ность материала. 71 3. Известно, что кинетика пластического течения на начальной стадии деформации связана с поверхностными слоями материала. Поверхностный слой играет немаловажную роль в вопросах упрочнения материала. Именно поверхностные явления во многом определяют механические свойства и дол- говечность конструкционных материалов. Разрушение материала, как известно, начинается с поверхности, так как этот слой является ослабленной зоной из-за наличия лишних свободных свя- зей и разрушается легче, чем объем. Одним из способов упрочнения поверхностного слоя является ударная ультразвуковая обработка, т.е. импульсное механическое воздействие с ульт- развуковой частотой [10]. При этом энергия удара выделяется в небольшом поверхностном объеме, измельчая структуру и перераспределяя напряжения. Поверхностный слой становится наноструктурированным. 4. Наложение электромагнитного поля изменяет состояние электронной подсистемы, что позволяет активно влиять на условия движения дислокаций, пластифицируя зону деформации [11]. Известно, что пластическая деформа- ция является диссипативным процессом и имеет волновую природу. Воздей- ствуя на материал электромагнитными колебаниями в диапазоне частотной синхронизации с частотой релаксационных актов деформируемого материа- ла, можно вызвать акустопластический резонанс, что явится эффективным средством интенсификации процесса пластического деформирования, спо- собным вызвать самоорганизационные явления. Таким образом, с позиции синергетической трактовки используемые в настоящей работе энергетические потоки (воздействие растягивающих нагру- зок при электростимулированном нагреве и высокотемпературных сжимаю- щих нагрузок, а также электромагнитных и ударных ультразвуковых колеба- ний) способны инициировать самоорганизационные процессы с образовани- ем диссипативных структур за счет пластической деформации, электропла- стических и акустопластических эффектов. Объектом проводимых исследований были образцы, изготовленные в со- ответствии с требованием инструкции к установке ИМАШ-20-78, предназна- ченной для термомеханических испытаний и включающей в себя систему приборов, которые обеспечивают контроль и автоматическое поддержание режимов нагрузки и нагрева. При испытаниях на ползучесть вводилась промежуточная пластическая деформация, которая включала действие высоких сжимающих нагрузок, по- вышенных температур и высокочастотных колебаний. Одноосное статическое растяжение осуществлялось со скоростью движе- ния захватов от 2 до 4 мм/мин. Погрешность измерения деформации образца в рабочей зоне составляла не более 01,0 мм, нагрузки %, температуры – C. 5,1 051, Испытание на сжатие проводилось при нагрузке Н на образцы, находящиеся в нагретом состоянии ( C). При этом, в среднем, тол- щина образца уменьшалась на 35 %, ширина увеличивалась на 57 %, длина – на 4 %. 5105P 0300T Нагрев образцов проводился двумя способами: путем теплового воздей- ствия электрического тока, пропускаемого через образец, и за счет теплопе- редачи от печи сопротивления. 72 Ударные ультразвуковые колебания с частотой 20 кГц создавались с по- мощью генератора ударного ультразвука УЗГ 250 и передавались образцу посредством сканирования бойком ударника по его поверхности. При этом оптимальная амплитуда колебаний излучателя составляла 19,8 мкм. Возбуждение электромагнитного поля в образце осуществлялось кон- тактным способом. Предварительно экспериментальным путем был установ- лен оптимальный по частоте режим обработки ( 250f кГц). Испытания на ползучесть проводились по ускоренному режиму: выдерж- ка под нагрузкой Н в условиях одноосного растяжения при темпе- ратуре С. В случае испытаний образцов, подвергнутых энергетиче- ской обработке, вносилась поправка в величину нагрузки с учетом изменив- шегося сечения образца. 2100P 0160T Действие энергетических потоков на материал оценивалась по измене- нию характеристик кратковременной (предела прочности предела теку- чести ) и длительной (времени до разрушения при ползучести) проч- ности, а также работы разрушения ,bσ 2,0  W образца, которая измерялась площа- дью под кривой деформации. Промежуточная пластическая деформация при испытаниях на ползучесть проводилась по двум схемам. Согласно первой, образцы, которые выработали приблизительно половину своего ресурса в условиях ползучести, после раз- грузки и охлаждения подвергались высокотемпературному сжатию, а также действию ударных ультразвуковых и электромагнитных колебаний в упругой зоне деформации при одноосном растяжении. Затем образцы вновь выводи- лись на режим ползучести с целью определения времени до разрушения. Согласно второй схеме, после высокотемпературной сжимающей нагруз- ки проводился отжиг образцов с последующим воздействием высокочастот- ных колебаний. Путем варьирования параметрами воздействующих энергетических по- токов, а также схемами их совмещения был разработан и запатентован [12] способ комбинированной энергетической обработки сплава АМг6М, повы- шающий прочностные характеристики и долговечность материала. Общая схема нагружения (схема I) следующая:  электростимулированная растягивающая нагрузка в зоне пластической деформации ( 2100P Н, 0160T С) до выработки примерно половины ре- сурса;  высокотемпературная сжимающая нагрузка ( 5105  Н, 0300T С); P  ударное ультразвуковое (с частотой 20 кГц) и электромагнитное (с час- тотой 250 кГц) воздействия в упругой зоне деформации ( 1300P Н). Результаты механических испытаний, проведенных согласно выбранной схеме, представлены в таблице 1. Из таблицы 1 следует, что показатель долговечности сплава АМг6М су- щественно увеличивается (время до разрушения при ползучести повышается, в среднем, в 30 раз) при одновременном повышении, в среднем, предела прочности в 1,5 раза и предела текучести в 2,6 раза. Однако при этом замет- но уменьшается (примерно в 3 раза) характеристика пластичности материала. Известно, что высокие прочностные характеристики не являются доста- точными показателями качества материала. Эффективность методов упроч- 73 нения следует оценивать не только по приросту характеристик прочности и ползучести, но и по показателям пластичности и вязкости. Поэтому был про- веден комплекс исследований с целью поиска способа упрочняющей обра- ботки сплава АМг6М, позволяющего, наряду с характеристиками прочности и ползучести, повысить пластичность материала. Это позволило разработать вторую схему комбинированного энергетического нагружения (схема II), на которую был получен патент [13]. Пластичность сплава была увеличена (см. таблицу 1) за счет введения в условиях промежуточной пластической дефор- мации отжига при температуре С в течение 2-х часов после действия сжимающей нагрузки для снятия напряжения в зоне залечиваемых пор и ми- грации границ с целью перемещения дефектов в тело зерна. Характеристики прочности сплавов АМг6М и 01570 представлены в таблице 1. 0320T Таблица 1 С пл ав Ре- жим ,0,2 МПа b , МПа W см2  , % .,“. " %K! " σ σ   . 20 20 ,“. %K! , , σ σ   .,“. %K! W W τ, мин . . ,“. %K!   Исх. 167,0 333, 0 119, 5 20    5  Схема I 440,0 483, 0 40,0 4 ув. в 1,5 ув. в 2,6 ум. в 3,0 150 30 А М г6 М Схема II 270,0 380, 0 98,5 14 ув. в 1,1 ув. в 1,6 ум. в 1,2 40 8 01 57 0 Контр. 310,0 410, 0 122, 8 16 ув. в 1,2 ув. в 1,8 без изм.   На рис. 1 показан ход кривых разрушения сплава АМг6М в исходном со- стоянии (кривая 1), а также после обработки по схемам 1 (кривая 2) и 2 (кри- вая 3). Нетрудно убедиться в том, что обработка по схеме 2 существенно по- вышает пластичность материала по сравнению с обработкой по схеме 1. Для сравнения в таблице 1 и на рис. 1 приведены характеристики сплава 01570 на основе той же системы Al – Mg но легированного скандием [1]. Этот сплав, как и сплав АМг6М, содержит около 6 % Mg и близок к нему по технологическим свойст- вам в металлургическом производ- стве. В настоящее время сплав 01570 является самым прочным из числа термически неупрочняемых свари- ваемых алюминиевых сплавов. Од- нако он относится к разряду дорого- стоящих сплавов, что ограничивает его широкое применение. Обработка сплава АМг6М по схеме II позволила приблизить его по прочностным харак- теристикам к сплаву 01570, что, в перспективе, открывает возможность за- мены последнего на более дешевый сплав АМг6М. Рис. 1 74 Сравнительный анализ результатов испытаний образцов в исходном со- стоянии и после энергетической обработки показал, что введение промежу- точной пластической деформации в условиях ползучести существенно повы- шает ресурс долговечности сплава АМг6М (см. таблицу 1). Рис. 2 иллюстри- рует кривые ползучести сплава АМг6М в исходном состоянии (кривая 1) и после обработки по схемам 1 (кривая 2) и 2 (кривая 3). Рис. 2 Согласно разработанным технологическим схемам, промежуточная пла- стическая деформация включала действие высокотемпературной сжимающей нагрузки. Как упоминалось выше, упрочнение материала вследствие такой обработки обусловлено как залечиванием дефектов, так и ростом плотности дислокаций. Для разделения вклада каждого из указанных факторов был про- веден следующий эксперимент. Образцы, подвергнутые сжимающей нагруз- ке, отжигались в течение 1 часа при разных значениях температуры с после- дующим измерением характеристик кратковременной прочности. На рис. 3. приведены кривые зависимости предела текучести 2,0 (1), предела прочно- сти b (2) и работы разрушения W (3) сплава АМг6М от темпе- ратуры отжига образцов, под- вергнутых высокотемпературной сжимающей нагрузке. Исследования показали, что с повышением температуры не происходит полный отжиг мате- риала, т.е. прочность материала не восстанавливается до перво- начального уровня. Поскольку прочность определяется двумя процессами, а именно, залечива- нием дефектов и повышением плотности дислокаций, то отмеченную разницу между показателями прочно- сти в исходном и отожженном состояниях следует отнести за счет залечи- вающего действия, поскольку избыточные дислокации должны полностью отжигаться при повышении температуры отжига. Рис. 3 Как следует из рис. 3, в интервале температур от до C предел прочности составляет приблизительно МПа. Начиная с 20 0100 100493 0T С, про- исходит заметное уменьшение величины b . При температуре отжига 75 0400 400 С и выше кривая прочности, как и кривые текучести и работы разруше- ния, выходят на горизонталь. Последнее свидетельствует о том, что при ука- занных условиях происходит, очевидно, полный отжиг дислокаций, которые появились в результате обработки давлением. Однако в интервале температур от С до С прочность образцов не восстанавливается до своего первоначального уровня, равного МПа, а остается на уровне МПа. Итак, повышение предела прочности, которое обусловлено залечиванием де- фектов, составляет МПа, а изменение 0 0450 30 333 363 b , связанное с деформационным упрочнением – 130 МПа. Другими словами, упрочнение сплава АМг6М при воздействии сжимающей нагрузки на % обусловлено изменением плотности дислокаций и лишь на %  залечивающим эффектом. В пользу того, что рост прочности в условиях сжимающего нагружения опре- деляется, в основном, деформационным упрочнением, свидетельствует уже отмеченное выше снижение пластичности образцов при испытаниях по пер- вой схеме промежуточной деформации. 25,81 75,18 Аналогичным образом была проведена количественная оценка вклада указанных выше факторов в упрочнение образцов сплава АМг6М, обрабо- танных по схемам 1 и 2. По результатам экспериментальных исследований были построены кривые зависимости предела прочности от температуры от- жига образцов, обработанных по схемам 1 и 2 (рис. 4). При энергетическом нагружении по схеме 1 упрочнение сплава на % обусловлено ростом плотности дислокаций и на % – залечиванием дефектов; по схеме 2 – на % и 26,8 % соответственно. 3,84 715, 2,73 Таким образом, полученные данные однозначно свидетельствуют о том, что введение промежуточной пластической деформации при выдержке спла- ва АМг6М в условиях ползучести является эффективным способом повыше- ния его ресурса долговечности. Установленные экспериментальным путем корреляционные зависимости свидетельствуют о том, что упрочнение мате- риала обеспечивается пре- имущественно за счет повы- шения плотности дислокаций. 1. Колачев Б. А. Металловедение и терми- ческая обработка цветных металлов и сплавов / Б. А. Колачев, В. И. Елагин, В. А. Ливанов. – М. : МИСИС, 2001. – 413 с. 2. Фридляндер И. Н. Алюминиевые дефо- рмируемые конструкционные сплавы / И. Н. Фридляндер. – М. : Металлургия, 1979. – 208 с. 3. Иванова В. С. Синергетика и фракталы в материаловедении / В. С. Иванова, А. С. Баланкин, И. М. Буши, А. А. Оксогаев. – М. : Наука, 1994. – 383 с. Рис. 4 4. Иванова В. С. Синергизм механических свойств и экстремальных технологий управления структурой материала / В. С. Иванова, А. С. Баланкин, О. А. Банных // Металлы. – 1992. – № 2. – С. 11 – 27. 5. Куликов В. Д. Физическая природа разрушения / В. Д. Куликов, Н. В. Мекалова, М. М. Закриничная. – Уфа : Изд-во УГНТУ, 1999. – 421 с. 6. Фролов К. В. Релаксационные волны при пластической деформации / К. В. Фролов, В. Е. Панин, Л. Б. Зуев и др. // Известия высших учебных заведений. – 1990. – №2. – С. 19 7. Спицин В. И. Электропластическая деформация металлов / В. И. Спицин, О. А. Троицкий. – М. : Наука, 1985. – 160 с. 76 77 8. Петров В. А. Физические основы прогнозирования долговечности конструкционных материалов / В. А. Петров, А. Я. Башкарев, В. И. Веттегрень. – С.-Петербург : Политтехника, 1993. – 475 с. 9. Гегузин Я. Е. Диффузионно-дислокационный механизм залечивания изолированных пор / Я. Е. Гегузин, В. Г. Кононенко // Физика и химия обработки материалов. – 1982. – № 2. – С. 60 –74. 10. Горюшин В. В. Влияние ультразвуковой ударной обработки на структуру и свойства поверхностных слоёв железа и некоторых сталей / В. В. Горюшин, В. П. Кривих, Г. И. Прокопенко, В. Л. Свєчников // Прочность материалов и элементов конструкцій при звукових и ультразвукових частотах нагружение. – К. : Наукова думка, 1980. – С. 137 – 140. 11. Баранов Ю. В. Физические основы электроимпульсной и электропластической обработок и новые ма- териалы / Ю. В. Баранов, О. А. Троицкий, Ю. С. Авраамов. – М. : МГПИУ, 2001. – 844 с. 12. Переверзєв Є. С. Спосіб зміцнення металевих матеріалів / Є. С. Переверзєв, Д. Г. Борщевська, В. Д. Рябчій, В. Ф. Бутенко. – Патент № 46841. – Бюл. № 1 від 11.01.2010. 13. Борщевська Д. Г. Спосіб підвищення довговічності металевих матеріалів / Д. Г. Борщевська, В. Д. Рябчій, В. Ф. Бутенко, А. В. Ханнанов. – Патент № 56740 від 25.01.2011. Институт технической механики Получено 21.02.2011, НАН Украины и НКА Украины, в оконочательном варианте 21.02.2011 Днепропетровск

Повышение долговечности сплава АМг6М за счет введения промежуточной пластической деформации

Репозитарії

Схожі ресурси