Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки
Целью работы является разработка обобщенного методического подхода к описанию физической картины, возникающей в процессе топливоподготовки при барботаже, а также определение на этой основе проектных параметров барботажных коллекторов, обеспечивающих нивелирование технологической равновесности процес...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Техническая механика |
|---|---|
| Дата: | 2014 |
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут технічної механіки НАН України і НКА України
2014
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88478 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки / М.П. Сало, А.В. Сичевой // Техническая механика. — 2014. — № 2. — С. 52-62. — Бібліогр.: 29 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859844040407646208 |
|---|---|
| author | Сало, М.П. Сичевой, А.В. |
| author_facet | Сало, М.П. Сичевой, А.В. |
| citation_txt | Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки / М.П. Сало, А.В. Сичевой // Техническая механика. — 2014. — № 2. — С. 52-62. — Бібліогр.: 29 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Техническая механика |
| description | Целью работы является разработка обобщенного методического подхода к описанию физической картины, возникающей в процессе топливоподготовки при барботаже, а также определение на этой основе проектных параметров барботажных коллекторов, обеспечивающих нивелирование технологической равновесности процесса.
Метою роботи є розробка узагальненого методичного підходу до опису фізичної картини, що виникає в процесі паливопідготовки при барботажі, а також визначення на цій основі проектних параметрів барботажних колекторів, що забезпечують нівелювання технологічної рівноважності процесу.
The research subject is to develop a generalized methodic approach to description of a physical pattern during the propellant preparation with splashing as well as determination of the design parameters of splashing collectors for levelling a technological balance of the process.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:38:23Z |
| format | Article |
| fulltext |
52
УДК 629.1
М.П. САЛО, А.В. СИЧЕВОЙ
МЕТОДИЧЕСКИЙ ПОДХОД К РАСЧЕТУ И ВЫБОРУ ПАРАМЕТРОВ
БАРБОТАЖНОЙ СИСТЕМЫ ТОПЛИВОПОДГОТОВКИ
Одной из важных задач, решаемых средствами заправки летательных аппаратов, является обеспече-
ние требуемых параметров компонентов топлив, которые достигаются в процессе топливоподготовки. На
практике для решения задачи обезвоживания углеводородных горючих, насыщения газом и дегазирования
широкое применение получил барботаж топлива газом.
Целью работы является разработка обобщенного методического подхода к описанию физической
картины, возникающей в процессе топливоподготовки при барботаже, а также определение на этой основе
проектных параметров барботажных коллекторов, обеспечивающих нивелирование технологической рав-
новесности процесса.
Для определения характеристик процесса барботажа и проектных параметров барботажных коллек-
торов рассмотрен механизм истечения газа в жидкость через отверстие.
По результатам выполненных работ разработана методика расчета определяющих параметров бар-
ботажного процесса топливоподготовки, включающая: определение граничных режимов барботажного
процесса; определение критических радиусов пузырьков, при которых наступает их дробление, а также
диаметров устойчивых пузырьков; расчет удельной межфазной поверхности, представляющей отношение
суммарной поверхности газовых пузырьков к объему жидкости; определение изменения газосодержания в
слое топлива для горизонтально расположенной емкости в зависимости от расходонапряженности барбо-
тируемого газа.
Выработаны рекомендации по конструктивной схеме барботажных коллекторов для установки топ-
ливоподготовки.
Одним з важливих завдань, що вирішуються засобами заправлення літальних апаратів, є забезпе-
чення необхідних параметрів компонентів палив, які досягаються в процесі паливопідготовки. На прак-
тиці для вирішення завдання зневоднювання вуглеводневих горючих, насичення газом і дегазування ши-
роке застосування дістав барботаж палива газом.
Метою роботи є розробка узагальненого методичного підходу до опису фізичної картини, що вини-
кає в процесі паливопідготовки при барботажі, а також визначення на цій основі проектних параметрів
барботажних колекторів, що забезпечують нівелювання технологічної рівноважності процесу.
Для визначення характеристик процесу барботажа й проектних параметрів барботажних колекторів
розглянуто механізм витікання газу в рідину через отвір.
За результатами виконаних робіт розроблена методика розрахунків визначальних параметрів барбо-
тажного процесу паливопідготовки, що включає: визначення граничних режимів барботажного процесу;
визначення критичних радіусів пузирчиків, при яких настає їхнє дроблення, а також діаметрів сталих
пузирчиків; розрахунки питомої міжфазної поверхні, що є відношенням сумарної поверхні газових пузир-
чиків до об'єму рідини; визначення зміни газовмісту в шарі палива для горизонтально розташованої ємно-
сті залежно від витратонапруженості барботіруємого газу.
Вироблені рекомендації з конструктивної схеми барботажних колекторів для установки паливопід-
готовки.
One of the important problems is to provide the required parameters of propellant components, which are
attained by the propellant preparation. This problem is resolved by facilities for spacecraft propellant filling. In
practice splashing the propellant by gas is widely used to resolve the problem of dehydration of hydrogen-carbon
fuel, gas saturation and degassing.
The research subject is to develop a generalized methodic approach to description of a physical pattern dur-
ing the propellant preparation with splashing as well as determination of the design parameters of splashing col-
lectors for levelling a technological balance of the process.
To define the splashing characteristics and the design parameters of splashing collectors, the mechanism of
the gas flow in fluid through orifice is examined.
In accordance with the research results the design procedure of the determining parameters for splashing
during the propellant preparation is developed including: determination of the limiting conditions for splashing;
critical radii of bubbles resulting in crushing, diameters of stable bubbles as well as calculations of a specific
interface surface represented by the relation of an overall surface of gas bubbles and a fluid volume; determination
of variations in the gas content in propellant layer for a horizontally-located capacity depending on gas intensity
of the splashed gas.
Recommendations are made for the design of splashing collectors of propellant preparation facilities.
Одной из важных задач, решаемых средствами заправки летательных ап-
паратов (ЛА), является обеспечение требуемых параметров компонентов
топлив (КТ), которые достигаются в процессе топливоподготовки. В общем
М.П. Сало, А.В. Сичевой, 2014
Техн. механика. – 2014. – № 2.
53
случае, цель топливоподготовки – обеспечение необходимого влаго- и газо-
содержания топлив.
В кондиционном топливе, как и в любой технически чистой жидкости,
допускается наличие некоторых примесей, не оказывающих, из-за малой
концентрации, влияния на свойства КТ. Однако их предельные концентрации
строго регламентируются.
При несоответствии предельных концентраций заданным требованиям
эксплуатационные и энергетические характеристики топлив существенно
ухудшаются, что впоследствии может оказать негативное влияние на работо-
способность ЛА.
Известно, что растворенный воздух отрицательно влияет на некоторые
эксплуатационные свойства углеводородных топлив, прежде всего на их
прокачиваемость [1]. Так, при понижении внешнего давления (с увеличением
высоты полета ЛА) растворимость воздуха в топливе уменьшается – воздух
начинает выделяться, унося с собой пары топлива. В этих условиях по топ-
ливной системе будет перекачиваться неоднородная жидкость (смесь жидко-
сти и парогазовых пузырей). Объем парогазовой фазы может достигнуть та-
кой величины, что может нарушить нормальную работу насосов, вплоть до
кавитационного срыва [2, 3]. Образование и исчезновение пузырьков в си-
стеме подачи топлива приводит также к возникновению колебаний давления,
которые влияют на процессы, происходящие в камере сгорания, и устойчи-
вость горения [4].
Кроме этого, для безопасной и надежной эксплуатации ЛА большое зна-
чение имеет влагосодержание углеводородных топлив и обусловленные из-
менением температур такие явления, как: переход растворенной воды в сво-
бодное состояние; переход капель воды, выделившихся из топлива, в кри-
сталлы льда; образование инея на стенках емкостей и т. п. Так, например,
кристаллы льда приводят к забивке фильтров, применяемых в гидроситемах
ЛА, что оказывает негативное влияние на перекачку топлив [5, 6, 7].
В силу указанных особенностей КТ, топливоподготовка является обяза-
тельным комплексом мероприятий в наземном технологическом оборудова-
нии, которые направлены на достижение требуемых параметров КТ перед
заправкой ЛА, а её эффективность определяется используемыми методами и
оборудованием.
На практике для решения задачи обезвоживания углеводородных горю-
чих, насыщения газом и дегазирования широкое применение получил барбо-
таж топлива газом [8].
Процесс барботажа, как правило, реализуется подачей газа в жидкость
через систему перфорированных трубопроводов, расположенных в придон-
ной части емкости и имеющих отверстия определенного сечения.
Длительность процесса топливоподготовки, а также затраты барботиру-
емого газа в значительной мере определяются гидродинамикой барботажа.
Из теории массообмена известно, что интенсивность процессов в газо-
жидкостных системах зависит от коэффициента массообмена ( ) и поверх-
ности массообмена (F). С их увеличением эффективность процесса возраста-
ет [9].
Коэффициент в зависимости от типа установки топливоподготовки и
гидродинамического режима её работы может изменяться пропорционально
скорости потока в степени 0,3÷1 [10]. Поэтому для выбора рационального
54
режима важной задачей является определение характеристик барботажа
(скорость всплытия пузырьков, форма всплывающих пузырьков, газосодер-
жание, удельная межфазная поверхность и т.д.), влияющих на процессы мас-
сообмена при топливоподготовке.
Целью работы является разработка обобщенного методического подхода
к описанию физической картины, возникающей в процессе топливоподготов-
ки при барботаже, а также определение на этой основе проектных парамет-
ров барботажных коллекторов, обеспечивающих нивелирование технологи-
ческой равновесности процесса.
Для определения характеристик процесса барботажа и проектных пара-
метров барботажных коллекторов рассмотрим механизм истечения газа в
жидкость через отверстие.
В зависимости от величины расхода газа наблюдаются различные гидро-
динамические режимы. Так, в работе [11, 12] выделяют два режима: пузырь-
ковый и струйный. Пузырьковый режим наблюдается при малом расходе газа
и характеризуется прохождением через жидкость отдельных пузырьков. Раз-
мер образующихся пузырьков одинаков, пузырьки равномерно распределены
по высоте жидкости. При повышении расхода до величины, называемой кри-
тической, реализуется переходной режим барботажа, происходит слияние
пузырьков и последующее формирование струйного режима.
Величина критического расхода газа крV зависит от диаметра отверстия
барботера, физических свойств жидкости, в которую истекает газ, и может
быть рассчитана по зависимости [13]
ж
0,83
отвж0,6
кр
d
g82,1V
, (1)
где g – ускорение свободного падения, ж – коэффициент поверхностного
натяжения жидкости, ж – плотность жидкости, отвd – диаметр отверстия в
барботажном коллекторе.
Значения критического расхода газа в зависимости от диаметра отвер-
стия, рассчитанные по зависимости (1) для воды и ракетных топлив (азотный
тетраоксид, несимметричный диметилгидразин), приведены на рис. 1, где 1 –
азотный тетраоксид; 2 – несимметричный диметилгидразин; 3 – вода; 4 –
экспериментальные значения критического расхода газа в воду из отверстия
диаметром 0,4 см по данным [14].
55
Рис. 1
Согласно визуальным наблюдениям [15], газовый поток при струйном
режиме истечения постоянный, сохраняющий форму и размеры факела. Этот
факел вследствие динамического взаимодействия газа и жидкости распадает-
ся в последующем на отдельные пузырьки, движущиеся в жидкости.
В работе [16] отмечается, что даже при малых расходах распределение
пузырьков не является равномерным. Диаметр образующихся пузырьков не
может быть стабильным и характеризуется спектром размеров. В процессе
подъема пузырьков возможно их слияние и образование комплекса пузырь-
ков, движущегося со скоростью, значительно превышающей скорость сво-
бодного всплытия отдельных пузырьков.
Применительно к процессам топливоподготовки с использованием бар-
ботажа необходимо обеспечить развитую турбулентность в жидкости, обу-
словленную всплывающими газовыми пузырьками [17] и характеризующую-
ся большими числами Рейнольдса (Re≥800), что соответствует струйному
режиму истечения газа. При этом по данным [18] при числах Рейнольдса бо-
лее 200 пузырек теряет сферическую форму и принимает форму сплющенно-
го эллипсоида, короткая ось которого расположена в направлении движения.
Согласно [19], границы существования различных форм пузырьков мож-
но определить графически (рис. 2). С этой целью используются следующие
критерии.
Критерий Этвеша, характеризующий отношение сил гравитации и по-
верхностного натяжения,
æ
ãæ
2
ïDg
Eo , (2)
где ã – плотность барботируемого газа, ïD – диаметр всплывающего пу-
зырька.
Критерий Мортона, зависящий только от физических характеристик фаз,
56
32
4
жg
M
жж
гж
, (3)
где æ – коэффициент динамической вязкости топлива.
Критерий Рейнольдса, характеризующий режим всплытия газовых пу-
зырьков в жидкости,
ж
пD
0v
Re , (4)
где 0v – скорость всплытия газового пузырька, æ – коэффициент кинема-
тической вязкости топлива.
Область изменения критериев Re, Ео и М разбита на три зоны, опреде-
ляющие три типа формы пузырька.
Если точка, соответствующая заданным значениям критериев М, Ео,
находится в зоне I, пузырек является сферическим, в зоне II – эллипсоидаль-
ным, в зоне III – имеет форму колпачка [20].
Рис. 2
Для расчета скорости всплытия деформированных пузырьков, в предпо-
ложении о независимости скорости всплытия ( 0v ) от диаметра всплывающих
пузырьков (при Re>600), наиболее близкое совпадение с экспериментальны-
ми данными дает использование зависимости [21]
57
2,0
2
0 01,1v
жж
ж . (5)
При струйном режиме истечения газа из отверстия отрывной диаметр пу-
зырьков зависит только от объемного расхода и рассчитывается по зависимо-
сти [13, 22]
0
г
п
v
V6
D
, (6)
где гV – объемный расход газа.
После подстановки уравнения (5) в (6), зависимость преобразуется к виду:
2,0
2
г
п
V
38,1D
жж
ж
. (7)
Полученные с использованием зависимости (7) расчетные значения от-
рывных диаметров пузырьков газа при барботаже ракетных топлив для ци-
линдрической емкости объемом 20 м3 со степенью заполнения 0,8 и расходо-
напряженностью гелия жVгG , где гG – весовой расход газа, отнесенный к
одному кубическому сантиметру топлива – жV , изменяющейся в диапазоне
от 4,410-5 до 210-4 г/(см3∙с) [23], приведены на рис. 3.
Рис. 3
С увеличением размера в процессе всплытия, пузырек деформируется и
дробится.
Критический радиус пузырька, при котором наступает его дробление,
может быть найден по зависимости [24]
58
3 22
0
3
D
кр
v
3
R
жг
ж
С
, (8)
где DС – коэффициент сопротивления.
Наиболее точное совпадение DС и экспериментальных данных дает за-
висимость [19], учитывающая форму всплывающего пузырька
2
0
п5,15,02-
D
v
R
2,26Re
3
4
EoMС . (9)
После подстановки уравнения (9) в (8) и допущении о равенстве
крп RR зависимость преобразуется к виду
25,05,0
0
0,75
ж
кр
v
58,0
R
гж
. (10)
В работе [21] установлено, что средний диаметр устойчивого пузырька в
двухфазном слое может быть определен из выражения
g2
v
d
2
0
ср
, (11)
где – коэффициент сопротивления относительному движению пузырька,
который определяется по графику (рис. 4).
Рис. 4
Расчеты, проведенные по зависимости (5) для нормальных условий (t =
20° C), показывают, что скорость всплытия пузырьков газа в азотном тетра-
оксиде и несимметричном диметилгидразине практически одинакова и со-
ставляет ≈ 0,27 м/с. Расчетные значения среднего диаметра устойчивых пу-
зырьков, определенные по зависимости (11), составляют 2,5dср мм, а кри-
тический диаметр пузырьков (по зависимости (10)) 152RD кркр мм.
Формы всплывающих пузырьков, определенные (см. рис. 2) с использо-
ванием критериальных зависимостей (2), (3) и (4), показывают, что пузырьки
при крD – колпачки, а при срd – эллипсоиды.
59
Таким образом, факел газожидкостной струи будет характеризоваться
спектром газовых пузырьков диаметром от срd до крD , имеющих различную
форму.
При анализе работы барботажных установок используется понятие
удельной межфазной поверхности ( удF ), представляющей собой отношение
суммарной поверхности газовых пузырьков к объему жидкости, в котором
они находятся Жпузуд VFF (м2/м3).
Для расчета удF может быть использовано уравнение [25]
пуз
Г
УД
d
F
6
, (12)
где Г – газосодержание в слое жидкости.
Уравнение (12) справедливо для газожидкостной смеси, содержащей од-
нородные пузырьки диаметром пузd .
Структура барботажного слоя характеризуется полидисперсностью раз-
меров газовых пузырьков, поэтому для известных диаметров пузырьков крD
и срd среднее значение диаметра срD при нормально-логарифмическом за-
коне распределения может быть определено по формуле [26, 27]
сркрср dDD .
В работе [28] предложена зависимость для расчета газосодержания в
слое жидкости при 7,0Г , обобщающая опытные данные многих исследо-
ваний
68,0
4
15,0
4,0
g
v
Ж
Ж
Г
Ж
Г
Г , (13)
где Гv – приведенная скорость газа.
Как видно из зависимости (13), большинство входящих в неё параметров
определяются физико-химическими свойствами топлива. Исключение со-
ставляет приведенная скорость барботируемого газа Гv , которая зависит от
его расхода, геометрических параметров емкости и способа её установки.
Приведенная скорость газа определится как
ем
г
ем F
V
F
Г
г
Г
G
v ,
где емF – площадь горизонтального сечения емкости.
Расчетные значения газосодержания при барботаже ракетного топлива
для данных, принятых в работе [23], с использованием зависимости (13) при-
ведены на рис. 5, где 1 – азотный тетраоксид, 2 – несимметричный диметил-
гидразин.
Для устранения технологической неравновесности, возникающей за счет
неполного охвата объема устройства потоком газовых пузырьков, необходи-
мо обеспечить перекрытие соседних потоков барботируемого газа [23]. С це-
60
лью реализации данного требования, соседние отверстия барботажных кол-
лекторов необходимо располагать таким образом, чтобы области захвата га-
зовых факелов перекрывались.
Согласно [18, 29], истекающая из отверстия осесимметричная затоплен-
ная струя характеризуется углом расширения ( ), равным ~ 24°. Радиус га-
зожидкостного факела, выходящего на поверхность, определяется как:
КРТСТР Htg
2
R ,
где КРТH – высота уровня топлива.
Рис. 5
Расчетные значения радиуса выходящей на поверхность струи для харак-
терного диапазона КРТH = 1,5 ÷ 2,5 м составляют 0,3 и 0,5 м соответственно.
Расстояние между соседними отверстиями в барботажных коллекторах с уче-
том перекрытия газовых факелов составит 0,4 ÷ 0,8 м.
Из приведенного следует, что с увеличением высоты уровня топлива
также необходимо увеличивать расстояние между отверстиями барботажных
коллекторов.
При топливоподготовке методом барботажа в горизонтально располо-
женной емкости целесообразно в нижней половине емкости устанавливать
параллельные барботажные трубопроводы длиной, определяемой протяжен-
ностью цилиндрической части емкости, образующие сетчатую структуру с
равными сторонами от 0,4 до 0,8 м.
Таким образом, в настоящей статье разработана методика расчета опре-
деляющих параметров барботажного процесса топливоподготовки, включа-
ющая:
определение граничных режимов барботажного процесса;
определение критических радиусов пузырьков, при которых наступа-
ет их дробление, а также диаметров устойчивых пузырьков;
61
расчет удельной межфазной поверхности, представляющей собой от-
ношение суммарной поверхности газовых пузырьков к объему жидкости;
определение изменения газосодержания в слое топлива для горизон-
тально расположенной емкости в зависимости от расходонапряженности
барботируемого газа.
Выработаны рекомендации по конструктивной схеме барботажных кол-
лекторов для установки топливоподготовки.
1. Лещинер Л. Б. Проектирование топливных систем самолетов / Л. Б. Лещинер, И. Е. Ульянов. – М. :
Машиностроение, 1975. – 344 с.
2. Петров В. И. Кавитация в высокооборотных лопастных насосах / В. И. Петров, В.Ф. Чебаевский. – М.
: Машиностроение, 1982. – 192 с.
3. Аксенов А. Ф. Авиационные топлива, смазочные материалы и специальные жидкости. Изд. 2-е, перераб.
и доп. / А. Ф. Аксенов. – М. : Транспорт, 1970. – 225 с.
4. Ракетные двигатели / М. Баррер, А Жоммот, Б.Ф. Вебек, Ж. Ванденкеркхове. – М. : Оборонгиз, 1962. –
800 с.
5. Большаков Г. Ф. Восстановление и контроль качества нефтепродуктов. Изд. 2-е, перераб. и доп. /
Г. Ф. Большаков. – Л. : Недра, 1982. – 350 с.
6. Белянин П. Н. Промышленная чистота машин / П. Н. Белянин, В. М. Данилов. – М. : Машиностроение,
1982. – 224 с.
7. Химотология в гражданской авиации : Справ. / В. А. Пискунов, В. Н. Зрелов, В. Т. Василенко и др. – М. :
Транспорт, 1983. – 248 с.
8. Хлыбов В. Ф. Основы устройства и эксплуатации заправочного оборудования / В. Ф. Хлыбов. – М. :
Изд-во РВСН имени Петра Великого, 2003. – 248 с.
9. Ермашкевич В. Н. Гидро- и термодинамика насосных систем энергоустановок на четырёхокиси азота /
В. Н. Ермашкевич. – Мн. : Наука и техника. 1987. – 287 с.
10. Рамм В. М. Абсорбция газов / В. М. Рамм. – М. : Химия. 1974. – 656 с.
11. Левш И. П. О расчете гидравлических сопротивлений при барботаже / И. П. Левш, О. Б. Ерофеева //
Журнал прикладной хим. – 1963. – Т. 36, вып. 4. – С. 779 – 788.
12. Азизян А. Г. Гидродинамика барботажных процессов / А. Г. Азизян, Р. А. Меликян, Н. И. Смирнов //
Изв. АН Арм. ССР, Серия технических наук. – 1961. – Т. 14, вып. 2. – С. 31 – 42.
13. Циборовский Я. Процессы химической технологии / Я. Циборовский. – Л. : Химия, 1958. – 932 с.
14. Кафаров В. В. Основы массопередачи. Изд. 2-е, переработ и доп. Учебное пособие для вузов /
В. В. Кафаров. – М. : «Высшая школа», 1972. – 496 с.
15. Стабников В. Н. Процессы и аппараты пищевых производств / В. Н. Стабников и др. – М. : Пищевая
промышленность, 1966. – 349 c.
16. Курбатов А. В. Труды московского энергетического института / А. В. Курбатов. – М.-Л., Госэнерго-
издат, 1953. – Вып. 11.
17. Расчетная оценка и экспериментальная проверка технологии дегазирования и гелирования КРТ для
заправки РН «Циклон–4» : Техническая справка «Циклон-4». 22.6849.123 СТ / ГП «КБ «Южное». –
2005. – 29 с.
18. Лаптев А. Г. Модели пограничного слоя и расчет тепломассообменных процессов / Лаптев А. Г. –
Казань : Изд-во Казанск. ун-та, 2007. – 500 с.
19. Clift R. Bubbles, drops, and particles / R. Clift, J. R. Grace, M. E. Weber. – New York, 1978. – 380 p.
20. Протодьяконов И. О. Гидродинамика и массообмен в системах газ–жидкость / И. О. Протодьяконов,
И. Е. Люблинская. – Л. : Наука, 1990. – 349 с.
21. Испытания с имитацией эксплуатационных условий подачи криогенных компонентов топлива при
отработке ракетных двигательных установок / Бершадский В. А. – Дис. на соискание уч. степени д.т.н.
Сергиев Посад, НИИХИММАШ, 2001. – 256 с.
22. Касаткин А. Г. Основные процессы и аппараты химической технологии / А. Г. Касаткин. – М. : 1973.
– 754 с.
23. Метод повышения эксплуатационных характеристик топлива для ЖРД космических ступеней /
М. П. Сало, А. В. Костюк, Г. М. Иваницкий, В. Н. Ошанин // Научно-технический сборник «Космиче-
ская техника. Ракетное вооружение». – Государственное предприятие «КБ «Южное», Днепропетровск,
2007. – С. 51 – 57.
24. Левич В. Г. Физико-химическая гидродинамика / В. Г. Левич. – Физматгиз, 1959. – 639 с.
25. Соколов В. Н. Газожидкостные реакторы / В. Н. Соколов, И. В. Доманский. – Л. : Машиностроение,
1976. – 216 с.
26. Полухин Д. А. Отработка пневмогидросистем двигательных установок ракет-ноистелей и космических
аппаратов с ЖРД / Д. А. Полухин, В. М. Орещенко, В. А. Морозов. – М. : Машиностроение, 1987. – 248 с.
27. Венгерский Э. В. Гидродинамика двухфазных потоков в системах питания энергетических утановок /
Э. В. Венгерский, В. А. Морозов, Г. Л. Усов. – М. : Машиностроение, 1982. – 128 с.
62
28. Кутателадзе С. С. Гидравлика газижидкостных систем / С. С. Кутателадзе, М. А. Стырикович. –
М.-Л. : Госэнергоиздат, 1958. – 232 с.
29. Альтшуль А. Д. Гидравлика и аэродинамика : Учеб. для вузов / А. Д. Альтшуль, Л. С. Животовский,
Л. П. Иванов. – М. : Стройиздат, 1987. – 414 с.
Государственное предприятие Получено 03.03.14,
«Конструкторское бюро «Южное» в окончательном варианте 17.06.14.
им. М.К. Янгеля»,
г. Днепропетровск,
Днепропетровский национальный
университет имени Олеся Гончара,
г. Днепропетровск
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-88478 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1561-9184 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:38:23Z |
| publishDate | 2014 |
| publisher | Інститут технічної механіки НАН України і НКА України |
| record_format | dspace |
| spelling | Сало, М.П. Сичевой, А.В. 2015-11-15T20:24:10Z 2015-11-15T20:24:10Z 2014 Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки / М.П. Сало, А.В. Сичевой // Техническая механика. — 2014. — № 2. — С. 52-62. — Бібліогр.: 29 назв. — рос. 1561-9184 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88478 629.1 Целью работы является разработка обобщенного методического подхода к описанию физической картины, возникающей в процессе топливоподготовки при барботаже, а также определение на этой основе проектных параметров барботажных коллекторов, обеспечивающих нивелирование технологической равновесности процесса. Метою роботи є розробка узагальненого методичного підходу до опису фізичної картини, що виникає в процесі паливопідготовки при барботажі, а також визначення на цій основі проектних параметрів барботажних колекторів, що забезпечують нівелювання технологічної рівноважності процесу. The research subject is to develop a generalized methodic approach to description of a physical pattern during the propellant preparation with splashing as well as determination of the design parameters of splashing collectors for levelling a technological balance of the process. ru Інститут технічної механіки НАН України і НКА України Техническая механика Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки Article published earlier |
| spellingShingle | Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки Сало, М.П. Сичевой, А.В. |
| title | Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки |
| title_full | Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки |
| title_fullStr | Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки |
| title_full_unstemmed | Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки |
| title_short | Методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки |
| title_sort | методический подход к расчету и выбору параметров барботажной системы топливоподготовки |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/88478 |
| work_keys_str_mv | AT salomp metodičeskiipodhodkrasčetuivyboruparametrovbarbotažnoisistemytoplivopodgotovki AT sičevoiav metodičeskiipodhodkrasčetuivyboruparametrovbarbotažnoisistemytoplivopodgotovki |