Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве
Определены условия интенсификации макропотоков расплавленного металла, направленных на обрабатываемую поверхность с целью организации жидкометаллического рабочего инструмента для обработки металлических тел, в результате особого размещения индуктора относительно ванны расплавленного металла, оптимиз...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Современная электрометаллургия |
|---|---|
| Дата: | 2010 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2010
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96134 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве / А.С. Письменный, В.М. Баглай, А.А. Письменный, С.В. Рымар // Современная электрометаллургия. — 2010. — № 2 (99). — С. 34-39. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860098427307687936 |
|---|---|
| author | Письменный, А.С. Баглай, В.М. Письменный, А.А. Рымар, С.В. |
| author_facet | Письменный, А.С. Баглай, В.М. Письменный, А.А. Рымар, С.В. |
| citation_txt | Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве / А.С. Письменный, В.М. Баглай, А.А. Письменный, С.В. Рымар // Современная электрометаллургия. — 2010. — № 2 (99). — С. 34-39. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Современная электрометаллургия |
| description | Определены условия интенсификации макропотоков расплавленного металла, направленных на обрабатываемую поверхность с целью организации жидкометаллического рабочего инструмента для обработки металлических тел, в результате особого размещения индуктора относительно ванны расплавленного металла, оптимизации соотношений в размерах индуктора, корпуса нагревателя и футеровки рабочего пространства индукционного нагревателя огнеупорным материалом.
Conditions of intensification of microflows of molten metal directed to surface being treated are defined to organize the fluid metallic working tool for treatment of metallic bodies due to a specific arrangement of inductor as regards to molten metal pool, optimizing of ratios in inductor dimensions, heater casing and lining of operating space of induction heater by a refractory material.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:26:59Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.44.001.4
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ПОТОКОВ
РАСПЛАВЛЕННОГО МЕТАЛЛА В ЖИДКОЙ ВАННЕ
ПРИ ИНДУКЦИОННОМ НАГРЕВЕ
А. С. Письменный, В. М. Баглай,
А. А. Письменный, С. В. Рымар
Определены условия интенсификации макропотоков расплавленного металла, направленных на обрабатываемую
поверхность с целью организации жидкометаллического рабочего инструмента для обработки металлических тел,
в результате особого размещения индуктора относительно ванны расплавленного металла, оптимизации соотношений
в размерах индуктора, корпуса нагревателя и футеровки рабочего пространства индукционного нагревателя огне-
упорным материалом.
Conditions of intensification of microflows of molten metal directed to surface being treated are defined to organize the
fluid metallic working tool for treatment of metallic bodies due to a specific arrangement of inductor as regards to
molten metal pool, optimizing of ratios in inductor dimensions, heater casing and lining of operating space of induction
heater by a refractory material.
Ключ е вы е с л о в а : индукционный нагрев; индукторы;
интесификация макропотоков расплавленного металла;
плавление металлов
При наплавке частей изношенных деталей, а также
наплавке на поверхность заготовок выступающих
элементов, локальном переплаве поверхностного
слоя металлических изделий с целью устранения
дефектов или местного легирования поверхностно-
го слоя, помимо известных электрометаллургичес-
ких технологий наплавки, применяют технологии,
основанные на индукционном нагреве [1—8], от-
крывающем новые возможности при производстве
деталей и их ремонте.
Широкое использование индукционного нагрева
для этих целей сдерживалось из-за повышенных
затрат электрической энергии. Поэтому актуальной
является разработка такого способа с уменьшенны-
ми энергозатратами. Работы в этом направлении
важны еще и потому, что индукционный нагрев яв-
ляется экологически чистым способом.
Одним из путей уменьшения энергозатрат при
индукционном нагреве является интенсификация
потоков расплавленного металла в жидкой ванне,
поскольку при этом происходит увеличение тепло-
обмена между уже расплавленным металлом и ме-
таллом, подлежащим плавлению, что способствует
сокращению времени плавления и вкладываемой
мощности. Разработка способа интенсификации по-
токов расплавленного металла в жидкой ванне и
является целью настоящей работы.
В Институте электросварки им. Е. О. Патона
НАН Украины разработан способ, позволяющий
создавать условия для усиления интенсификации
макропотоков расплавленного металла в централь-
ной части жидкой ванны, направленных на обраба-
тываемую поверхность металлического изделия при
индукционном нагреве. Это достигается путем оп-
тимизации соотношения размеров индуктора и кор-
пуса нагревателя, футеровки индукционного нагре-
вателя огнеупорным материалом, выбора формы
тигля, накрывания поверхности металла огнеупор-
ной крышкой и, главное, – особого расположения
индуктора относительно нагреваемого изделия.
Для реализации данной цели разработали спе-
циальный метод расчета системы индуктор—нагре-
ваемое изделие, позволяющий моделировать элек-
тромагнитные процессы в ней. Метод базируется на
осуществлении стационарного движения жидкости
по замкнутым траекториям, лежащим внутри гео-
метрически односвязной области, под влиянием
вихревого поля объемных сил [9].
© А. С. ПИСЬМЕННЫЙ, В. М. БАГЛАЙ, А. А. ПИСЬМЕННЫЙ, С. В. РЫМАР, 2010
34
Плотность электромагнитных сил, действующих
на электропроводящую жидкость, имеет вихревую
и потенциальную составляющие, соотношение меж-
ду которыми различно в разных точках объема жид-
кости. При этом только вихревая составляющая элек-
тромагнитных сил возбуждает движение жидкости.
По аналогии с некоторыми типами индукцион-
ных плавильных печей («холодные тигли»), в раз-
работанном методе используют принцип передачи
энергии переменного электромагнитного поля через
металлическую стенку, состоящую из электрически
изолированных между собой частей (секций) [6].
В классических индукционных печах индуктор
располагают таким образом, чтобы он полностью
или частично охватывал ванну расплавляемого ме-
талла, а его торцевые части не выступали за преде-
лы ванны (рис. 1).
На рис. 1 показана часть ванны расплавленного
металла и часть индуктора, расположенная относи-
тельно вертикальной оси симметрии. При этом в
рассматриваемой части ванны по высоте индуктора
возникают две зоны вихревых электромагнитных
сил, образующих замкнутые макропотоки расплав-
ленного металла (верхний и нижний), движущихся
в сторону этих сил и имеющих противоположные
направления [5—7].
Интенсивность движения макропотоков рас-
плавленного металла зависит от гидравлических со-
противлений и формы тигля. При отсутствии меха-
нических препятствий область металла, охваченная
движением, может выходить далеко за пределы зо-
ны вихревых сил, вызвавших движение потоков.
При таком расположении индуктора по вертикаль-
ной оси симметрии в нижней части ванны макропо-
токи направлены вниз, а в верхней части ванны –
вверх с образованием на поверхности расплавлен-
ного металла выпуклости.
В случае неодинаковой интенсивности двух вих-
ревых зон силового поля граница вихревой скорос-
ти смещается в сторону зоны с меньшей циркуля-
цией расплавленного металла. При асимметрии гид-
равлических граничных условий поле скоростей
также деформируется, причем линия, разделяющая
вихри, смещается в сторону вихря с более стеснен-
ными условиями движения. Объем макропотока
расплавленного металла, вовлекаемого в циркуля-
цию в зоне с меньшим значением циркуляции рас-
плава или находящегося в стесненных условиях,
уменьшается, а объем макропотока во второй зоне уве-
личивается (по сравнению с симметричным случаем).
Причиной асимметрии силового поля могут быть
также неравномерность зазора между индуктором
и ванной жидкого металла, характер распределения
плотности макропотока в индукторе, смещение тиг-
ля относительно индуктора и форма тигля. Напри-
мер, при коническом тигле (в цилиндрическом ин-
дукторе) максимальное значение магнитной ин-
дукции перемещается в область меньшего зазора
(широкая часть тигля), что увеличивает относи-
тельное значение циркуляции расплава и протяжен-
ность вихревой зоны силового поля, действующей
в узкой части системы. Гидравлические условия,
наоборот, более благоприятны в широкой части тиг-
ля. Это подтверждается экспериментальными дан-
ными, приведенными в работе [3], из которых сле-
дует, что результирующее влияние конусности тиг-
ля на движение расплава невелико.
Потоки расплавленного металла можно исполь-
зовать как жидкометаллический рабочий инстру-
мент для обработки металлических изделий. В этом
случае тигель с отверстием в нижней части устанав-
ливается на обрабатываемое изделие. Макропотоки
расплавленного металла в тигле обрабатывают из-
делие, наплавляя на него металл, расплавляя его
или приваривая к нему металл, находящийся в тигле.
С целью более эффективного использования об-
разующихся в тигле макропотоков жидкого металла
для обработки металлических изделий целесообраз-
но интенсифицировать макропотоки расплавленно-
го металла жидкой ванны тигля в направлении вер-
тикальной оси симметрии тигля в сторону обраба-
тываемого изделия.
Наиболее интенсифицированное движение мак-
ропотоков расплавленного металла будет в случае,
когда в объеме расплава одной части тигля от его
вертикальной оси симметрии существует лишь одна
вихревая зона силового поля, а соответственно, и
один макропоток. При этом вся энергия магнитного
поля индуктора образует один мощный макропоток,
а не два, как в классических печах.
Достичь такого движения макропотоков можно
при плавке на донном гарниссаже или в жидкой
ванне в процессе кристаллизации слитка в индук-
ционных печах с холодным тиглем или в электро-
магнитном кристаллизаторе.
Рис. 1. Схема движения макропотоков в жидком металле при
индукционном нагреве: 1 – верхний вихрь; 2 – индуктор; 3 –
расплав; 4 – нижний вихрь
35
Наиболее технологичным и эффективным явля-
ется расположение индуктора так, чтобы асиммет-
рия электромагнитной системы индуктор—тигель и
гидродинамических граничных условий обеспечи-
вала подавление одного вихревого контура другим.
Данный способ разработан в Институте электрос-
варки им. Е. О. Патона НАН Украины. Он заклю-
чается во взаимном смещении индуктора, когда воз-
можно подавление как нижнего, так и верхнего кон-
тура. Для усиления подавления верхнего контура в
предложенном способе можно округлять дно тигля.
Для подавления верхних макропотоков расплав-
ленного металла индуктор необходимо сместить
вверх на такое расстояние, чтобы горизонтальная
ось симметрии индуктора совпадала с верхней кром-
кой расплавляемого металла ванны (рис. 2). При
этом макропотоки расплавленного металла в цент-
ральной части ванны в тигле будут направлены
вниз, ко дну тигля. На поверхности расплавленного
металла образуется не выпуклость в виде мениска,
а вогнутость. Выпуклости расположены вблизи сте-
нок тигля.
Указанный эффект обнаружен впервые в ходе
экспериментов при перемещении индуктора отно-
сительно тигля по высоте. Для его исследования
развили теорию и создали метод расчета, позволя-
ющие моделировать распределение электромагнит-
ного поля индуктора на поверхности расплава с ис-
пользованием импедансных граничных условий [9].
Определено, что для обработки изделия потока-
ми жидкого металла, направленными вниз по вер-
тикальной оси симметрии тигля, наиболее эффек-
тивен тигель, имеющий форму конуса или парабо-
лоида вращения, опирающегося открытой узкой
нижней частью на обрабатываемое изделие (рис. 2).
На основании исследования модели вихревого
движения жидкого металла в работе [6] получен
важный результат, свидетельствующий о том, что
тангенциальные электродинамические силы имеют
второстепенное значение для циркуляции металла
в обычных классических печах (менее 3 % вклада
в циркуляцию расплава). Основной вклад вносят
нормальные силы, обусловленные электромагнит-
ным давлением поля индуктора на металл.
Напряженность радиальной компоненты маг-
нитного поля индуктора при классическом разме-
щении равна нулю в плоскости симметрии индук-
тора вдоль его оси и остается таковой на оси индук-
тора независимо от расстояния точки наблюдения
до центра индуктора [7].
В любой другой плоскости, параллельной плос-
кости симметрии индуктора, напряженность ради-
альной компоненты магнитного поля возрастает от
нуля до максимума вблизи витков индуктора и за-
тем убывает при возрастании радиуса тигля. Поэ-
тому электромагнитное давление, обусловленное
напряженностью радиальной компоненты магнит-
ного поля, возрастает от нуля на оси тигля с рас-
плавом до максимума на его крае, возбуждая дви-
жение расплава вдоль стенок тигля вниз, а вдоль
оси тигля – вверх.
Такое направление движения расплава, использу-
емое в качестве рабочего инструмента для обработки
изделия, находящегося в нижней поверхности тигля,
является вредным. Для максимального его подавле-
ния требуется совместить поверхность расплава с
плоскостью симметрии индуктора по его высоте.
Вблизи этой плоскости электромагнитное давле-
ние на расплав оказывают также силы, направлен-
ные от боковой поверхности к оси тигля и связанные
с осевой компонентой напряженности магнитного
поля. Поскольку осевая компонента напряженности
магнитного поля и напряженность электрического
поля имеют наибольшие значения, то и электромаг-
нитные силы будут такими же. Именно они способ-
ствуют формированию осевых потоков металла в
тигле, направленных в верхней части тигля вверх
с образованием мениска, а в нижней части – вниз
с созданием необходимой для обработки изделия
струи металла.
Очевидно, для подавления верхнего вихря в тиг-
ле, помимо предложенного приема, следует распо-
ложить тигель в индукторе таким образом, чтобы
верхняя поверхность расплава была на уровне плос-
кости симметрии индуктора по его высоте. Целесо-
образно механически ограничить возможность дви-
жения расплава по верхнему контуру, например
разместить в плоскости симметрии индуктора на по-
верхности расплава ограничивающую стенку в виде
крышки, препятствующую подъему металла, неиз-
бежно возникающему из-за обжатия расплава сила-
ми, обусловленными воздействием осевой компо-
ненты напряженности магнитного поля.
Кроме того, для снижения относительного зна-
чения радиальной компоненты магнитного поля в
зоне тигля целесообразно применять индуктор с осе-
вой длиной не менее его диаметра.
Для испытания образцов индукционных нагре-
вателей использовали устройство, в состав которого
входили два преобразователя частоты ПВВ мощ-
ностью по 100 кВт, частотой 8 кГц, трансформатор
Рис. 2. Схема движения макропотоков жидкого металла при
обработке изделий: 1 – индуктор; 2 – расплав; 3 – крышка;
4 – тигель; 5 – изделие
36
ТВД 3000, используемый для закалки изделий и
конденсаторы ЕСВП 800/1000.
Конденсаторы подключали параллельно пер-
вичной обмотке трансформатора (рис. 3), их сум-
марная емкость составляла 26,6…29,2 мкФ. Коэф-
фициент трансформации равнялся 5, а максималь-
ное напряжение на индукторе – 160 В. Для пере-
мещения нагревателя с расплавленным металлом
относительно индуктора применяли аппарат А550.
На основе разработанного метода расчета индук-
тора спроектировали и изготовили двухобмоточный
индуктор высотой (80±5) мм, диаметром 190 мм.
Проводники выполнили из медных трубок сечением
10 15 мм (рис. 4). Обмотки индуктора включали
параллельно и согласно. Такая конструкция индук-
тора позволила в широком диапазоне изменять мас-
су заготовки для плавления и положение индуктора
относительно расплавленного металла. Данный ин-
дуктор применяли во всех испытанных нагревателях.
В усовершенствованном футерованном индук-
ционном нагревателе для обработки горизонталь-
ных поверхностей металлических изделий форми-
ровали вертикальные макропотоки жидкого метал-
ла, направленные вниз на обрабатываемое изделие
по вертикальной оси симметрии индуктора. Макро-
потоки возникали после расплавления заготовки.
О возможностях плавления стального изделия
макропотоками жидкого металла и его силе можно
судить по данным проплавлении листов стали
Ст3сп, мас. %: 0,14…0,22 C; 0,15…0,30 Si;
0,40…0,65 Mn; < 0,3 Ni; < 0,05 S; <0,04 P; < 0,3 Cr;
< 0,008 N; < 0,3 Cu; < 0,08 As разной толщины
(таблица), полученным в опытах с расплавлением
Рис. 3. Схема питания устройства
Рис. 4. Охлаждающая часть индукционного нагревателя с ин-
дуктором
Основные параметры процесса проплавления стальных листов
Толщина листа,
мм
Диаметр отверстия, мм Параметры расплавленного металла Производительность
плавления, кг/минВерхний Нижний Объем, см3 Масса, кг
20 65…56 38…28 45…50 0,35… 0,39 1,00… 1,95
40 73…65 25…20 80…100 0,625… 0,780 0,39… 0,42
60 110… 93 30…22 240 1,88 0,48… 0,38
80 130… 125 15 600 4,68 0,335
37
заготовок массой 5,0…5,5 кг (температура
1420…1520 °С) при практически одинаковой мощ-
ности индуктора в пределах (170…180 кВт).
Длительность проплавления стального листа в
зависимости от толщины следующая:
толщина листа, мм ............................... 20, 40, 60, 80
время проплавления листа, мин............. 0,2… 0,3,
1,5… 2,0,
4,0… 5,0.
Динамическое давление струи расплавленного
металла, в зависимости от задаваемого диаметра
проплавляемого углубления или отверстия, состав-
ляло 100…1500 Н/м2.
Для изоляции расплавляемого металла от ох-
лаждаемых стенок нагревателя и задания размеров
зоны воздействия жидкого металла на поверхность
обрабатываемой детали применяли футеровку из
смеси магнезита с каолином и песком (по 5…10 %
каждого), которые замешивали на жидком стекле
с водой. Смесь наносили на плавильную заготовку
и сушили при помощи индукционного нагревателя.
Размеры футеровки были меньше размеров нагре-
вателя, поэтому после введения заготовки с футе-
ровкой в нагреватель можно было засыпать в зазор
между стенкой нагревателя и обмазкой сухой песок,
получая надежную тонкостенную футеровку. Такая
футеровка не разрушалась при длительной выдер-
жке в ней расплавленной стали. Трещины, образо-
вавшиеся в футеровке, не влияли на технологичес-
кий процесс, а сухой песок исключал риск вытекания
расплавленного металла, позволял легко снимать
нагреватель с футеровки после окончания нагрева.
В листах под нагревателем образовывались от-
верстия, имеющие вид воронки (рис. 5) с размера-
ми, приведенными в таблице. Эти размеры можно
рекомендовать для проплавления стальных деталей
на глубину 20, 40, 60 и 80 мм при использовании
макропотока, образовавшегося при частоте тока ин-
дуктора 8 кГц. Но отметим, что считать эти данные
оптимальными не следует, так как при их получен-
ии имели место остановки процесса, связанные с пе-
реключением емкостей, а в опытах с листом толщиной
80 мм не была обеспечена максимальная мощность.
Определено, что глубина проплавления детали
зависит от формы и размеров заготовки, т. е. от
формы и размеров полости в футеровке.
На рис. 5 показана застывшая ванна расплав-
ленного металла, которая может служить примером
наплавления на лист выступающих элементов.
При недостаточном размере отверстия в футе-
ровке (огнеупоре) макропоток расплавленного ме-
талла может тормозиться под нагревателем (рис. 6, а),
при нормальном – восходящие макропотоки жид-
кого металла свободно выходят из воронки в обра-
Рис. 5. Лист стали толщиной 20 мм с отверстиями, проплавлен-
ными струей расплавленной стали, с заготовкой для плавления
Рис. 6. Схема движения макропотоков жидкого металла в в ог-
неупоре при недостаточном (а) и нормальном (б) отверстиях:
1 – индуктор; 2 – крышка; 3 – тигель; 4 – расплав; 5 –
изделие
38
батываемой детали (рис. 6, б), что способствует
увеличению глубины воронки при прочих равных
условиях.
Значительное усиление макропотоков жидкого
металла благодаря использованию футеровки поз-
волило впервые проплавить стальные листы толщи-
ной 60 и 80 мм. При проплавлении листа толщиной
60 мм достигли удельной затраты электроэнергии
4 кВт⋅ч на килограмм расплавленной стали. Однако
нет возможности сравнить это значение с удельной
затратой энергии при применении нагревателей без
футеровки, поскольку многочисленные попытки
проплавить лист толщиной 60 мм с использованием
нагревателя без футеровки успеха не имели.
Установлено, что интенсивность струи стали за-
висит от положения индуктора относительно по-
верхности обрабатываемой детали и заготовки. Так,
на листе толщиной 80 мм вокруг образующейся во-
ронки под нагревателем обнаружены гребешки, сви-
детельствующие о подъеме относительно холодной
стали по периметру воронки.
Описанные эксперименты проводили при одной
частоте тока в индукторе (8 кГц). Поэтому экспе-
риментально не оценивали влияние частоты на об-
разование макропотоков жидкого металла. Можно
утверждать, что понижение частоты тока приводит к
усилению давления макропотоков и повышению эф-
фективности ее воздействия на обрабатываемый ме-
талл. Это связано с ростом напряженности магнитного
поля индуктора и, соответственно, давления на
жидкий металл при равной мощности индуктора.
Эксперименты по изучению проплавления
стальных листов показали, насколько сильно ин-
тенсифицированы макропотоки жидкого металла
при указанном способе индукционного нагрева, ког-
да они свободно проплавляют достаточно толстые
стальные листы. Однако этот способ не предназна-
чен для изготовления отверстий в листах. Исполь-
зование предложенного способа расположения ин-
дуктора относительно ванны расплавленного метал-
ла позволяет существенно экономить электроэнер-
гию при индукционном нагреве изделий (в 1,2…1,4
раза по сравнению с известными способами).
Перспективно создание на основе предложенного
способа индукционного нагрева технологий наплавки
частей изношенных деталей, выступающих элемен-
тов, локального переплава поверхностного слоя ме-
таллических изделий с целью устранения дефектов
или местного легирования поверхностного слоя.
Выводы
1. Анализ электродинамических процессов в жид-
ком металле, удерживаемом на горизонтальной по-
верхности металлического изделия в поле индукто-
ра, позволил выявить следующие условия форми-
рования в жидком металле интенсифицированных
макропотоков расплавленного металла, направлен-
ных на изделие: верхняя поверхность расплава дол-
жна располагаться на уровне плоскости симметрии
индуктора; следует использовать индуктор с осевой
длиной, близкой к его диаметру; не допускать об-
разования верхнего выпуклого мениска металла за
счет применения ограничивающей крышки.
2. Экспериментально подтверждена возмож-
ность формирования макропотоков расплавленного
металла, направленных сверху вниз по вертикаль-
ной оси симметрии индуктора на обрабатываемое
изделие при индукционном нагреве.
3. Усовершенствованный футерованный нагре-
ватель позволяет макропотокам расплавленного ме-
талла свободно проплавлять горизонтальный учас-
ток обрабатываемого изделия на глубину до 80 мм.
4. На основе предложенного экологически чис-
того индукционного нагрева перспективно создание
технологий наплавки частей изношенных деталей,
наплавки на поверхности заготовок выступающих
элементов, локального переплава поверхностного
слоя металлических изделий с целью устранения
дефектов или местного легирования поверхностно-
го слоя, поскольку предложенный способ сущест-
венно менее энергозатратен, по сравнению с извес-
тными способами индукционного нагрева.
1. Фарбман С. А., Колобнев И. Ф. Индукционные печи для
плавки металлов и сплавов. – М.: Металлургия,
1968. – 482 с.
2. Тир Л. Л. Обжатие расплава электромагнитным полем в
плавильных электропечах // Магнитная гидродинами-
ка. – 1971. – № 1. – С. 138—144.
3. Свило А. В., Тир Л. Л. Влияние геометрических парамет-
ров магнитной системы на движение расплава в индук-
ционной печи // Магнитная гидродинамика. – 1973. –
№ 3. – С. 144—146.
4. Фомин Н. И. Определение параметров системы индук-
тор—тигель—садка в индукционных печах с холодным тиг-
лем // Исследования в области промышленного нагрева:
Тр. ВНИИЭТО. – М.: Энергия, 1975. – Вып. 7. –
С. 65—71.
5. Тир Л. Л. Управление распределением скоростей движе-
ния расплава в тигле индукционной печи // Там же. –
М.: Энергия, 1975. – Вып. 7. – С. 72—77.
6. Тир Л. Л., Губченко А. П. Индукционные плавильные пе-
чи для процессов повышенной точности и чистоты. – М.:
Энергоатомиздат, 1988. – 120 с.
7. Furui M., Kojima Yo, Matsuo M. Fabrication of Small
Aluminum Ingot by Electromagnetic Casting // ISIJ In-
tern. – 1993. – 33, № 3. – P. 400—404.
8. Гориславец Ю. М. Индукционные установки для электро-
магнитной обработки металлов и сплавов: Дис. … д-ра
техн. наук. – Киев, 1998. – 360 с.
9. Письменный А. С. Индукционный нагрев для сварки и
родственных технологий / Под ред. Б. Е. Патона. – Ки-
ев: Ин-т электросварки им. Е. О. Патона, 2005. – 140 с.
Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины, Киев
Поступила 06.10.2009
39
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-96134 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0233-7681 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:26:59Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Письменный, А.С. Баглай, В.М. Письменный, А.А. Рымар, С.В. 2016-03-11T17:58:03Z 2016-03-11T17:58:03Z 2010 Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве / А.С. Письменный, В.М. Баглай, А.А. Письменный, С.В. Рымар // Современная электрометаллургия. — 2010. — № 2 (99). — С. 34-39. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 0233-7681 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96134 621.791.44.001.4 Определены условия интенсификации макропотоков расплавленного металла, направленных на обрабатываемую поверхность с целью организации жидкометаллического рабочего инструмента для обработки металлических тел, в результате особого размещения индуктора относительно ванны расплавленного металла, оптимизации соотношений в размерах индуктора, корпуса нагревателя и футеровки рабочего пространства индукционного нагревателя огнеупорным материалом. Conditions of intensification of microflows of molten metal directed to surface being treated are defined to organize the fluid metallic working tool for treatment of metallic bodies due to a specific arrangement of inductor as regards to molten metal pool, optimizing of ratios in inductor dimensions, heater casing and lining of operating space of induction heater by a refractory material. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Современная электрометаллургия Вакуумно-индукционная плавка Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве Intensification of flows of molten metal in pool at induction heating Article published earlier |
| spellingShingle | Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве Письменный, А.С. Баглай, В.М. Письменный, А.А. Рымар, С.В. Вакуумно-индукционная плавка |
| title | Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве |
| title_alt | Intensification of flows of molten metal in pool at induction heating |
| title_full | Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве |
| title_fullStr | Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве |
| title_full_unstemmed | Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве |
| title_short | Интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве |
| title_sort | интенсификация потоков расплавленного металла в жидкой ванне при индукционном нагреве |
| topic | Вакуумно-индукционная плавка |
| topic_facet | Вакуумно-индукционная плавка |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96134 |
| work_keys_str_mv | AT pisʹmennyias intensifikaciâpotokovrasplavlennogometallavžidkoivannepriindukcionnomnagreve AT baglaivm intensifikaciâpotokovrasplavlennogometallavžidkoivannepriindukcionnomnagreve AT pisʹmennyiaa intensifikaciâpotokovrasplavlennogometallavžidkoivannepriindukcionnomnagreve AT rymarsv intensifikaciâpotokovrasplavlennogometallavžidkoivannepriindukcionnomnagreve AT pisʹmennyias intensificationofflowsofmoltenmetalinpoolatinductionheating AT baglaivm intensificationofflowsofmoltenmetalinpoolatinductionheating AT pisʹmennyiaa intensificationofflowsofmoltenmetalinpoolatinductionheating AT rymarsv intensificationofflowsofmoltenmetalinpoolatinductionheating |