Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе
Для получения высокорафинированных заготовок (слитков) из сплавов на основе Co—Cr и Co—Cr—Ni с повышенными коррозионной стойкостью и параметрами эксплуатационных характеристик, отвечающих стандартам ISO для сплавов медицинского назначения, в Физико-технологическом институте металлов и сплавов НАН Ук...
Saved in:
| Published in: | Современная электрометаллургия |
|---|---|
| Date: | 2011 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2011
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96271 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе / И.И. Максюта, Ю.Г. Квасницкая, В.В. Лашнева // Современная электрометаллургия. — 2011. — № 3 (104). — С. 46-50. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860056494414757888 |
|---|---|
| author | Максюта, И.И. Квасницкая, Ю.Г. Лашнева, В.В. |
| author_facet | Максюта, И.И. Квасницкая, Ю.Г. Лашнева, В.В. |
| citation_txt | Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе / И.И. Максюта, Ю.Г. Квасницкая, В.В. Лашнева // Современная электрометаллургия. — 2011. — № 3 (104). — С. 46-50. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Современная электрометаллургия |
| description | Для получения высокорафинированных заготовок (слитков) из сплавов на основе Co—Cr и Co—Cr—Ni с повышенными коррозионной стойкостью и параметрами эксплуатационных характеристик, отвечающих стандартам ISO для сплавов медицинского назначения, в Физико-технологическом институте металлов и сплавов НАН Украины опробованы новые технологические процессы с использованием совмещенного (комбинированного) вакуумно-индукционного и электронно-лучевого нагрева расплава в вакууме. Выбраны керамические материалы и разработана технология получения оболочковых форм для изготовления литых конструкций медицинского назначения с пониженным содержанием вредных примесей, неметаллических включений и газов
To produce highly-refined billets (ingots) of alloys on Co—Cr and Co—Cr—Ni base with an increased corrosion resistance and parameters of service characteristics, meeting the ISO standards for alloys of medical purpose, the new technological processes using the combined vacuum-induction and electron beam heating of melt in vacuum were tested at the Physical-and-Technological Institute of Metals and Alloys of the NAS of Ukraine. Ceramic materials were selected and technology of producing shells for manufacture of medical-purpose cast structures with a decreased content of harmful impurities, non-metallic inclusions and gases was developed.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:01:32Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 669.255:669.265:4
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ ПОЛУЧЕНИЯ
ВЫСОКОРАФИНИРОВАННЫХ МЕДИЦИНСКИХ
СПЛАВОВ НА КОБАЛЬТО-ХРОМОВОЙ ОСНОВЕ
И. И. Максюта, Ю. Г. Квасницкая, В. В. Лашнева
Для получения высокорафинированных заготовок (слитков) из сплавов на основе Co—Cr и Co—Cr—Ni с повышенными
коррозионной стойкостью и параметрами эксплуатационных характеристик, отвечающих стандартам ISO для спла-
вов медицинского назначения, в Физико-технологическом институте металлов и сплавов НАН Украины опробованы
новые технологические процессы с использованием совмещенного (комбинированного) вакуумно-индукционного и
электронно-лучевого нагрева расплава в вакууме. Выбраны керамические материалы и разработана технология
получения оболочковых форм для изготовления литых конструкций медицинского назначения с пониженным со-
держанием вредных примесей, неметаллических включений и газов.
To produce highly-refined billets (ingots) of alloys on Co—Cr and Co—Cr—Ni base with an increased corrosion resistance
and parameters of service characteristics, meeting the ISO standards for alloys of medical purpose, the new technological
processes using the combined vacuum-induction and electron beam heating of melt in vacuum were tested at the
Physical-and-Technological Institute of Metals and Alloys of the NAS of Ukraine. Ceramic materials were selected and
technology of producing shells for manufacture of medical-purpose cast structures with a decreased content of harmful
impurities, non-metallic inclusions and gases was developed.
Ключ е вы е с л о в а : медицинские биоинертные сплавы;
ортопедические материалы; совмещенный вакуумно-индук-
ционный и электронно-лучевый нагрев
Широко применяемые в настоящее время в меди-
цине (стоматологии, ортопедии, хирургии) отечес-
твенные и зарубежные сплавы на кобальто-хромо-
вой основе, в том числе известный в СНГ сплав
КХС, содержат суммарно не менее 85 мас. % таких
элементов, как кобальт и хром (табл. 1) [1—3]. Бла-
годаря этому они имеют повышенную стойкость
против коррозийных повреждений не только в би-
ологических средах. По данному параметру они не
уступают сплавам из благородных металлов, прак-
тически не взаимодействуют с сильными неоргани-
ческими окислителями, такими как азотная, серная
кислоты, царская водка.
Уникальные литейные характеристики (высо-
кий уровень жидкотекучести и небольшая усадка
кобальтовых сплавов) обеспечивают возможность
получения и успешной эксплуатации литых тонкос-
тенных (до 0,12…0,15 мм) деталей съемных и
несъемных цельнолитых конструкций медицинско-
го назначения.
Основная цель представленной работы заклю-
чалась в получении сплавов на кобальто-хромо-ни-
келевой основе с повышенной биологической сов-
местимостью не только за счет эмпирически подоб-
ранных основного и дополнительного легирующего
комплексов, а также благодаря применению наи-
более перспективного технологического решения –
эффективного рафинирования расплава от вредных
примесей в процессе выплавки заготовки.
Данная технология разработана специалистами
отдела электронно-лучевых технологий ФТИМС
НАНУ и запатентована как способ совмещенного
(комбинируемого) переплава [4]. Процесс предус-
матривает совмещенный вакуумно-индукционный
переплав (ВИП) и электронно-лучевой переплав
(ЭЛП) материалов шихты при получении первич-
ной заготовки. Плавки осуществляют в керамичес-
ком тигле с индукционным нагревом для расплавле-
ния шихты и с применением дополнительного элект-
ронно-лучевого нагрева для перегрева металла (на
150…200 °С) с целью диссоциации расплава от газов
и включений.
Выбор оптимальных температурно-временных
параметров при проведении плавок и заливки спла-
© И. И. МАКСЮТА, Ю. Г. КВАСНИЦКАЯ, В. В. ЛАШНЕВА, 2011
46
вов, а также использование более термостабильных
огнеупорных материалов для литейной оснастки
(тигли, формы, стержни) позволяют получать ли-
тые заготовки и изделия усложненной геометрии
(тонкостенные с внутренними полостями и мини-
мальной шероховатостью) с высокой степенью ра-
финирования от вредных примесей, в том числе се-
ры, мышьяка, фосфора, свинца, олова, меди, вис-
мута и т. д., газов (кислорода, азота, водорода), а
также неметаллических включений.
Материалы для исследований и технологическое
оборудование. Для выплавки модельных сплавов
использовали основные шихтовые материалы: ко-
бальт электролитический электродугового перепла-
ва К0 либо К1 (ГОСТ 123—78), никель электроли-
тический Н0 либо никель катодный марки
Н1(ГОСТ 849—80), хром электролитический рафи-
нированный ЭРЖ либо хром металлический Х0,
молибден в штабиках технически чистый, алюми-
ний марки А99 (ГОСТ 5.1405—72).
Выплавку сплавов выполняли способом ВИП
первичных шихтовых материалов в промышленной
вакуумно-индукционной печи УППФ-2, Россия
(футеровка—плавленый магнезит, Tпл = 1550…
...1570 °С), а также в литейной установке, смонти-
рованной на базе печи УППФ-3М с дооснащением
ее электронно-лучевой пушкой для проведения сов-
мещенной (комбинированной) индукционной и
электронно-лучевой плавки (ВИП+ЭЛП) [5].
В ходе экспериментов фиксировали массу ших-
ты, выход годного металла, массу конденсата, осаж-
даемого на стенках вакуумной камеры, экранах, ли-
тейной оснастке и других элементах конструкций в
плавильной камере.
Температуру измеряли как термопарой погруже-
ния, так и оптическим пирометром с датчиком марки
ФСК-2, РС-20 либо инфракрасным пирометром
Cyclopes 153. Основная цель измерений состояла в
получении данных об интегральной температуре
расплава в тигле перед сливом его в литейную фор-
му, а также при ЭЛП (оценка температуры в фо-
кальном пятне на зеркале ванны).
Для получения заготовок использовали как ке-
рамические, изготовленные по обычной промыш-
ленной технологии, так и формы, полученные по
усовершенствованной технологии изготовления [6].
Кроме того, с целью уменьшения загрязнения ме-
талла неметаллическими примесями, по сравнению
с керамическими формами, использовали специаль-
но изготовленные стальные кокиля диаметрами 10
и 70 мм при заливке образцов—свидетелей соответ-
ственно для механических испытаний и заготовок
литых изделий.
Методика исследований. Металлографические ис-
следования проводили на цилиндрических образцах—
свидетелях, которые отливали вместе с заготовками.
Химический состав модельных сплавов изучали
с помощью аналитической химии, спектрального
анализатора «Philips Analytical Х-ray», содержание
газов – анализатора фирмы «Leko (США) RO-17»,
TN15, RH2, CS144 (табл. 1). Исследования макро-
и микроструктуры, расчет количества неметалли-
ческих включений и анализ их распределения осу-
ществляли методом оптической металлографии
(микроскоп «Neofot-2») в обычном и поляризован-
ном свете, а также с помощью электронного мик-
роскопа ЕМВ-100ЛМ на одноступенчатых уголь-
ных репликах с экстрагированными фазами.
Химический состав структурных элементов
сплавов и керамических материалов, а также пог-
раничный слой металл—керамика (так называемая
«зона взаимодействия») изучали методом микро-
рентгеноспектрального анализа на установке JEOL
«Superprobe-733».
Шлифы для металлографических исследований
обрабатывали в следующих реактивах: 100 г HCl
(500 см3), 42 г Н2SО4 (25 см
3) и 100 г СuSO4. Диф-
ференцирование структурных составляющих (ин-
терметаллидной, карбидной фаз) осуществляли
свежеизготовленным подогретым раствором Мура-
ками: 10 г К3Fe3(CN)6, 10 г КОН + 50 см3 Н2О.
Количество неметаллических включений под-
считывали с помощью оптического микроскопа при
увеличении 400 на поперечных микрошлифах по 25
Т а б л и ц а 1 . Химический состав и механические характеристики типичных отечественных и зарубежных сплавов меди-
цинского назначения
Сплав
Массовая доля элементов, % Временное сопро-
тивление, MПa
(T = 20 °С)
Удлинение δ,
%
Твердость
HB
Cr Mo Ni Fe Другие
Vitallium 30,0 5,0 — 1,0 < 0,5C; < 0,5Si 870 1,0… 2,7 415
Platinore 26,7 5,8 2,7 2,6 0,l Pt; Mn; Si; C 810 0,9… 3,3 411
Croform 30,0 5,0 — 5,0 < 0,5C; < 0,5Si 780 4… 5 390
КХС 25… 28 4,5 3,5 0,5 < 0,25 C; < 0,5Si 630 5… 8 250 HRB
Wiron 88 24 10 Основа — 0,02 Si, Ce 740 12… 15 260
Wiron 99 22,5 9,5 » — 1,0 Si; 0,5 Ce 760 18… 26 290
Прим е ч а н и е . Основой во всех сплавах является кобальт.
47
полям зрения для двух образцов из каждой плавки
по трем зонам отливок: 1 – приповерхностная; 2 –
на расстоянии радиуса цилиндрического образца;
3 – центральная. Данные, полученные для каждой
зоны, усреднялись.
Механические свойства (временное сопротивле-
ние) определяли согласно ГОСТ 1497—84 при ком-
натной температуре на цилиндрических образцах
диаметром 5 мм с начальной длиной 25 мм, относи-
тельное удлинение и сужение после разрыва рас-
считывали по соответствующим формулам. Твер-
дость HB измеряли согласно ГОСТ 9012—59.
Микротвердость образцов определяли на мик-
ротвердомере ПМТ-3 при нагрузке 100 г. Твердость
НВ изучали на твердомере ТШ-2 при нагрузке 1000 кг,
диаметр шарика 5 мм, время выдержки 30 с.
Для установления функциональных взаимосвя-
зей состав сплава—свойства при выборе композиции
сплава использовали созданный авторами банк дан-
ных, в котором содержатся данные о химическом
составе, свойствах и технологических особенностях
получения и обработки серийных и модельных
сплавов, произведенных и внедренных в клиничес-
кую практику. Согласно полученной информации,
в качестве наиболее перспективной рассматривали
базовую композицию с таким составом основных ин-
гредиентов, мас. %:
Cоосн—25 Сr—7 Ni—7 Mo—0,2 C,
в которую с целью улучшения технологических
свойств вводили элементы дополнительного микро-
легирующего комплекса титан+алюминий+марга-
нец+кремний (< 1мас. %).
Оптимизацию состава сплавов осуществляли при
помощи способа математического планирования экс-
периментов путем построения матрицы планирования
с крутым восхождением [7]. Изучали влияние каж-
дого отдельного элемента на основной базовый ком-
плекс. Анализировали модель путем поиска сплава
из композиции Co—Cr—Ni—Mo—Ti—Al—Mn—Si, явля-
ющегося наиболее стойким к коррозионному разру-
шению в физрастворе (раствор хлористого натрия
в воде) и имеющего уровень механических харак-
теристик (временное сопротивление и пластич-
ность), соответствующий стандартам ISO для мате-
риалов медицинского назначения этого класса.
Выплавка модельных сплавов и анализ особеннос-
тей рафинирования. В условиях вакуумной плавки
происходит дегазация расплавов, испарение цвет-
ных металлов с повышенной упругостью пара и ра-
финирование от неметаллических включений. Од-
нако примеси таких цветных металлов, как, напри-
мер, свинец, практически не растворяются в основе
сплава – кобальте [8].
В результате сниженной термодинамической ак-
тивности свинец не образует химических соедине-
ний с компонентами сплава и поэтому находится в
атомарном виде, что очень нежелательно из-за ток-
сичного действия на биологический объект. Поэто-
му во время выплавки медицинских сплавов необ-
ходимым условием является обеспечение таких ус-
ловий обработки расплава, которые увеличивают
вероятность диссоциации и испарения биологичес-
ки нежелательных примесей.
Следует принимать во внимание, что суммарное
количество нежелательных примесей, попадающих
в расплав с исходными ингредиентами при исполь-
зовании даже первичных шихтовых материалов при
загрузке, может составить более 1 % массы сплавов.
Кроме того, в процессе выплавки изделий значи-
тельное загрязнение вносится при проведении плав-
ки в тиглях, изготовленных из плавленого магне-
зита и муллито-корунда по обычной для серийного
производства технологии. Поэтому важное значе-
ние для достижения эффекта рафинирования во
время расплавления и кристаллизации заготовки
имеет разработка более термостабильных керами-
ческих материалов для литейной оснастки [6].
Таким образом, воздействие электронно-лучево-
го нагрева при комбинированной плавке заключа-
ется в необходимости обеспечения локального пе-
регрева расплава до температуры, при которой ин-
тенсивнее реализуются процессы диссоциации и ис-
парения газов, неметаллических включений и не-
желательных примесей.
При этом перегрев всей массы расплава в тигле
заменяется локальным, что не только снижает рас-
ходы электроэнергии, но и уменьшает негативное
влияние расплава на футеровку в результате более
низкой интегральной температуры. Благодаря это-
му существенно уменьшается вероятность вторич-
ного загрязнения расплава в тигле керамическими
материалами и продуктами их растворения [9, 10].
Следует отметить, что в процессе плавки с ис-
пользованием комбинированного способа можно
выделить три характерные стадии. На первой
(10…12 мин) происходит нагрев и начало расплав-
Т а б л и ц а 2 . Состав шихты и параметры выплавки мо-
дельных сплавов медицинского назначения на кобальто-
хромовой основе
№ мо-
дельного
сплава
Состав шихты, мас.
%
Параметры
ВИП,
кВт/ч
Параметры
ЭЛП,
кВт/ч
Масса
слива,
кг
1 Co (основа); 0,2 C;
25,0 Cr; 2,0 Ni;
7,0 Mo; (Ti+Si)≤1
60/0,5 — 5,7
2 »» 20/0,3 24/0,2 5,4
3 Co (основа); 0,2 C;
25,0 Cr; 7,0 Mo;
(Ti+Si)≤1
60/0,5 24/0,2 5,6
4 Co (основа); 0,2 C;
20,0 Cr; 20,0 Ni;
20,0 Fe; (Ti+Si)≤1
60/0,6 — 5,6
5 »» 21/0,3 25/0,1 5,5
Прим е ч а н и е . Масса шихты во всех случаях составляла 6 кг,
глубина вакуума – 133,3⋅10—3 Па.
48
ления шихты с интенсивной дегазацией и форми-
рованием жидкометаллической ванны. По мере оп-
лавления шихта в тигле уплотняется с образованием
неглубокой жидкой ванной расплава.
На второй стадии жидкометаллическая ванна
формируется по всему объему тигля за счет полного
расплавления шихты. На этой стадии при исполь-
зовании электронно-лучевого нагрева реализуется
ступенчатый подъем мощности к максимальному
значению, температура расплава приблизительно
на 350…400 °С превышает температуру ликвидуса
сплава, достигая 1780…1820 °С, что при одновре-
менном интенсивном перемешивании расплава соз-
дает благоприятные условия как для испарения ле-
тучих элементов, так и для дегазации и изъятия
неметаллических включений.
Третья стадия является наиболее важной с точки
зрения завершения термовременной обработки рас-
плава, эффективность которой является одной из
самых главных преимуществ электронно-лучевой
плавки. На этой стадии осуществляется гомогени-
зация расплава и его подготовка к сливанию из тиг-
ля. Последняя операция допускает (при необходи-
мости) легирование расплава, введение присадок для
компенсации потерь летучих компонентов и т. д.
Следует отметить, что особенностью этой стадии
является окончательное испарение с поверхности
ванны остаточного шлака и неметаллических вклю-
чений, которые, как правило, продолжают подни-
маться из глубины ванны.
Состав шихты и технологические параметры
опытных плавок, выполненных ВИП и комбиниро-
ванным (совмещенным) способом, проанализиро-
ванные авторами, представлены в табл. 2.
Анализ результатов исследований. Из модельных
сплавов изготовили образцы для изучения исследо-
ваний структуры, свойств и коррозийной стойкости.
Металлографический анализ образцов в литом сос-
тоянии показал, что в фазовом отношении все ис-
следованные сплавы представляют собой аустенит-
ный матричный раствор на основе Co—Cr с выделе-
ниями карбидных фаз, тип, морфология и объемная
доля которых определяется прежде всего содержа-
нием углерода в сплавах (рисунок).
При увеличении массовой доли углерода от 0,1
до 0,3 % объем эвтектики твердый раствор—карбид
M23C6 увеличивается, точечные карбиды типа МС
постепенно коагулируют, располагаясь в блоках.
Количество карбидной фазы возрастает соответс-
твенно от 5 до 14 мас. %.
Отметим, что для сплавов с содержанием
0,1…0,3 мас. % углерода существенного повышения
стойкости против коррозии без заметного снижения
прочности достигают при легировании сплава хро-
мом в интервале 17…22 мас. %.
При проведении комбинированной плавки опро-
бовали ряд режимов, переменными параметрами ко-
торых являлись длительность индукционного на-
грева, продолжительность обработки расплава
электронным лучом, соотношение мощностей ин-
дукционного и электронно-лучевого нагревов (табл. 2).
На начальном этапе расплавления повышали
мощность вакуумно-индукционного нагрева с
Т а б л и ц а 3 . Влияние способа выплавки сплавов на содержание, топологию и морфологические особенности
неметаллических включений
№ мо-
дельного
сплава
Способ выплавки
(двустадийный переплав)
Средний размер
зерна, мкм
Содержание неме-
таллических вклю-
чений, об. %
Среднее количество
включений на 1 мм
2
от-
ливки (край/середина)
Средний размер
включений, мкм
Среднее расстояние
между включениями
(тело зерна), мкм
1 ВИП→ВИП 163 64 6,5… 8,9 50/35 2,7…4,0 21… 16
ВИП→(ВИП+ЭЛП) 124 58 4,1… 5, 5 32/20 1,1… 2,2 24… 28
3 ВИП→ВИП 152 68 7,4…8,6 58/42 2,9…3,8 13… 10
ВИП→(ВИП+ЭЛП) 130 55 4,7…5,9 38/29 0,9… 1,8 21… 19
5 ВИП→ВИП 171 67 6,8…8,8 64/38 2,4…4,0 19… 15
ВИП→(ВИП+ЭЛП) 132 58 4,4… 6,0 41/26 1,1… 1,9 22… 20
Микроструктура сплавов (модельный сплав № 1) на кобальто-хромовой основе: а – 100; б – 500
49
целью быстрейшего оплавления шихты. Затем при
выключенном индукторе запускали электронную
пушку и проводили предварительный прогрев ванны
лучом, интенсифицируя процесс диссоциации приме-
сей и испарения газов.
За несколько минут до слива металла в форму
включали индуктор для активизации перемешива-
ния. Следует принять во внимание, что дальнейшее
повышение температуры и продолжительности пе-
регрева расплава с целью интенсификации процес-
сов испарения и диссоциации примесей может
инициировать разрушение футеровки керамическо-
го тигля при вакуумно-индукционном нагреве и уве-
личить потери легирующих элементов.
После проведения металлографических иссле-
дований и испытаний механических характеристик
установили, что оптимальным для всех типов мо-
дельных сплавов является режим, включающий в
качестве второй стадии переплава заготовки именно
совмещенный (комбинированный) переплав –
(ВИП+ЭЛП).
Результаты позитивного влияния способа полу-
чения отливок способом переплава (ВИП+ЭЛП) на
степень загрязнения отливки неметаллическими
включениями представлены в табл. 3. Спектраль-
ный химический анализ образцов показал наличие
основных ингредиентов в границах заданного сос-
тава, т. е. не произошло утраты активных элементов
в результате испарения при ЭЛП. Содержание при-
месей цветных металлов заметно снизилось для
сплавов, выплавленных двустадийным способом:
ВИП (заготовка из первичных металлических ма-
териалов) → (ВИП+ЭЛП) переплав первичной за-
готовки в отливку способом совмещенной плавки.
Существенным результатом двустадийного переп-
лава является также снижение содержания следу-
ющих газов: O2 < 0,0035; Н2 < 0,0003; N2 < 0,0049
мас. %. Это ниже, чем для зарубежных сплавов ана-
логичного назначения.
1. Материаловедение в стоматологии / Под ред. А. И. Ры-
бакова. – М.: Медицина, 1984. – 424 с.
2. www.bego.com, www. bego.ru. Интернет-сайты фирмы
BEGO (Dental), Германия.
3. Wirz J. Transfixations – Instrumentarium fur die Teilprot-
hetik // Zahnarztliches Institut der Universitat Basel. –
1996.
4. Пат. 55053А Украина, МПК С 21 С5/56. Способ регене-
рации отходов жаропрочных сплавов с использованием
электронно-лучевой технологии / Ю. П. Аникин, С. В. Ла-
дохин, Ю. Г. Добкина и др. – Опубл. 17.03.2003; Бюл. № 4.
5. Регенерация отходов жаропрочных сплавов способами
вакуумных переплавов / Ю. Ф. Аникин, И. И. Максюта,
Ю. Г. Квасницкая и др. // Процессы литья. – 2002. –
№ 1. – С. 78—82.
6. Симановский В. М. Теоретические основы получения ли-
тейных форм и стержней на основе модифицированной
керамики // Там же. – 2001. – № 2. – С. 41—47.
7. Горский В. Г., Адлер Ю. П. Планирование промышлен-
ных экспериментов. – М.: Металлургия, 1974. – 264 с.
8. Рафинирующие переплавы стали и сплавов в вакууме /
В. А. Бояршинов, Ал. Г. Шалимов, А. И. Щербаков. –
М.: Металлургия, 1979. – 303 с.
9. Superalloys waste refining at combined induction and elect-
ron-beam melting / S. Ladokhin, Yu. Anikin, I. Maksyuta
et al. // Proc. 6th World cong. on «Electron-beam melting
and refining» (Nevada, USA, May, 2000). – Nevada, 2000. –
P. 188—195.
10.Maksyuta I., Anikin Y. Refining and recycling of the biolo-
gical – inert multicomponent alloys // Proc. 6 th World
cong. on R’2002 (Recovery, Recycling, Reintegration (Ge-
neva, Switzerland, sept. 2002). – Geneva, 2000. – 6 c.
Физ.-технол. ин-т металлов и сплавов НАН Украины, Киев
Ин-т проблем материаловедения им. И. Н. Францевича
НАН Украины, Киев
Поступила 11.04.2011
www.airliquide.com
Париж, 20 июня 2011 г.
Украина: долгосрочный контракт с компанией-лидером сталелитейной
промышленности
Компания «Air Liquide» подписала долгосрочный контракт на поставку технических газов с ОАО
«Енакиевский металлургический завод», дочерней компанией лидера украинской сталелитейной
промышленности группы компаний «Метинвест».
«Air Liquide» инвестирует в новую современную воздухоразделительную установку произво-
дительной мощностью 1700 т кислорода, азота и аргона в сутки. Воздухоразделительная установка
будет спроектирована, построена и управляться компанией «Air Liquide». Ввод в эксплуатацию
запланирован на середину 2014 года. «Air Liquide» также будет снабжать сжиженными газами
другие отрасли промышленности страны.
Общий объем инвестиций «Air Liquide» составит около 100 млн евро. Финансирование будет
осуществляться при поддержке ЕБРР (Европейский банк реконструкции и развития) . Это первый
случай в истории, когда украинский производитель стали привлекает к сотрудничеству стороннюю
компанию для покрытия своих потребностей в технических газах.
50
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-96271 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0233-7681 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:01:32Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Максюта, И.И. Квасницкая, Ю.Г. Лашнева, В.В. 2016-03-13T15:42:36Z 2016-03-13T15:42:36Z 2011 Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе / И.И. Максюта, Ю.Г. Квасницкая, В.В. Лашнева // Современная электрометаллургия. — 2011. — № 3 (104). — С. 46-50. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0233-7681 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96271 669.255:669.265:4 Для получения высокорафинированных заготовок (слитков) из сплавов на основе Co—Cr и Co—Cr—Ni с повышенными коррозионной стойкостью и параметрами эксплуатационных характеристик, отвечающих стандартам ISO для сплавов медицинского назначения, в Физико-технологическом институте металлов и сплавов НАН Украины опробованы новые технологические процессы с использованием совмещенного (комбинированного) вакуумно-индукционного и электронно-лучевого нагрева расплава в вакууме. Выбраны керамические материалы и разработана технология получения оболочковых форм для изготовления литых конструкций медицинского назначения с пониженным содержанием вредных примесей, неметаллических включений и газов To produce highly-refined billets (ingots) of alloys on Co—Cr and Co—Cr—Ni base with an increased corrosion resistance and parameters of service characteristics, meeting the ISO standards for alloys of medical purpose, the new technological processes using the combined vacuum-induction and electron beam heating of melt in vacuum were tested at the Physical-and-Technological Institute of Metals and Alloys of the NAS of Ukraine. Ceramic materials were selected and technology of producing shells for manufacture of medical-purpose cast structures with a decreased content of harmful impurities, non-metallic inclusions and gases was developed. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Современная электрометаллургия Новые материалы Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе Technological processes of producing highly-refined medical alloys on cobalt-chromium base Article published earlier |
| spellingShingle | Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе Максюта, И.И. Квасницкая, Ю.Г. Лашнева, В.В. Новые материалы |
| title | Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе |
| title_alt | Technological processes of producing highly-refined medical alloys on cobalt-chromium base |
| title_full | Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе |
| title_fullStr | Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе |
| title_full_unstemmed | Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе |
| title_short | Технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе |
| title_sort | технологические процессы получения высокорафинированных медицинских сплавов на кобальто-хромовой основе |
| topic | Новые материалы |
| topic_facet | Новые материалы |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96271 |
| work_keys_str_mv | AT maksûtaii tehnologičeskieprocessypolučeniâvysokorafinirovannyhmedicinskihsplavovnakobalʹtohromovoiosnove AT kvasnickaâûg tehnologičeskieprocessypolučeniâvysokorafinirovannyhmedicinskihsplavovnakobalʹtohromovoiosnove AT lašnevavv tehnologičeskieprocessypolučeniâvysokorafinirovannyhmedicinskihsplavovnakobalʹtohromovoiosnove AT maksûtaii technologicalprocessesofproducinghighlyrefinedmedicalalloysoncobaltchromiumbase AT kvasnickaâûg technologicalprocessesofproducinghighlyrefinedmedicalalloysoncobaltchromiumbase AT lašnevavv technologicalprocessesofproducinghighlyrefinedmedicalalloysoncobaltchromiumbase |