Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной
Показана возможность путем непрерывного процесса электрошлаковой плавки в токоведущем кристаллизаторе с жидким присадочным металлом получать разнородные по высоте стальные слитки большого сечения с минимальной протяженностью переходной зоны в результате соответствующего управления глубиной жидкой ме...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Современная электрометаллургия |
|---|---|
| Дата: | 2012 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96541 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной / В.И. Махненко, Л.Б. Медовар, С.С. Козлитина, Л.И. Дзюбак // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 2 (107). — С. 3-7. — Бібліогр.: 2 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859826612709621760 |
|---|---|
| author | Махненко, В.И. Медовар, Л.Б. Козлитина, С.С. Дзюбак, Л.И. |
| author_facet | Махненко, В.И. Медовар, Л.Б. Козлитина, С.С. Дзюбак, Л.И. |
| citation_txt | Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной / В.И. Махненко, Л.Б. Медовар, С.С. Козлитина, Л.И. Дзюбак // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 2 (107). — С. 3-7. — Бібліогр.: 2 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Современная электрометаллургия |
| description | Показана возможность путем непрерывного процесса электрошлаковой плавки в токоведущем кристаллизаторе с жидким присадочным металлом получать разнородные по высоте стальные слитки большого сечения с минимальной протяженностью переходной зоны в результате соответствующего управления глубиной жидкой металлической ванны слитка первого состава перед началом выплавки второй части слитка.
The feasibility is shown by using continuous process of electroslag melting in current-carrying mould with a molten filler metal to produce large-section steel ingots, heterogeneous in height, with a minimum length of transition zone using an appropriate control of depth of molten metal pool of ingot of the first composition before beginning of melting of the ingot second part.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:29:02Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 669.117.56
ПОЛУЧЕНИЕ СПОСОБОМ ЭШП ЖМ
РАЗНОРОДНОГО ПО ДЛИНЕ СЛИТКА
БОЛЬШОГО СЕЧЕНИЯ С МИНИМАЛЬНОЙ
ПЕРЕХОДНОЙ ЗОНОЙ
В. И. Махненко, Л. Б. Медовар,
С. С. Козлитина, Л. И. Дзюбак
Показана возможность путем непрерывного процесса электрошлаковой плавки в токоведущем кристаллизаторе с
жидким присадочным металлом получать разнородные по высоте стальные слитки большого сечения с минимальной
протяженностью переходной зоны в результате соответствующего управления глубиной жидкой металлической
ванны слитка первого состава перед началом выплавки второй части слитка.
The feasibility is shown by using continuous process of electroslag melting in current-carrying mould with a molten
filler metal to produce large-section steel ingots, heterogeneous in height, with a minimum length of transition zone
using an appropriate control of depth of molten metal pool of ingot of the first composition before beginning of melting
of the ingot second part.
Ключ е вы е с л о в а : разнородный по высоте слиток; уп-
равление глубиной жидкой металлической ванны; протяжен-
ность переходной зоны; управление подводимой мощностью
Развитие тяжелого машиностроения предъявляет
все более сложные требования к заготовкам круп-
ных элементов, в частности валам большого диа-
метра. Возникает необходимость в получении заго-
товок не просто большого сечения, а из соответст-
вующих материалов с различными физическими
свойствами как по сечению, так и по длине. Обычно
проблему физической разнородности заготовки по
ее длине решают с помощью сварки. Однако в слу-
чае заготовок большого сечения не всегда можно
получить неразъемное соединение с применением
сварки, поэтому поиск альтернативы сварной заго-
товке является актуальной задачей современного
тяжелого машиностроения.
В данной работе рассматривается возможность
применения способа ЭШП ЖМ с токоведущим
кристаллизатором и жидким присадочным матери-
алом при получении разнородного по высоте (дли-
не) слитка круглого сечения путем соответствую-
щей смены жидкого присадочного материала. Такая
идея относительно легко реализуется для слитков
небольшого поперечного сечения. При больших по-
перечных сечениях и соответственно больших глу-
бинах жидкой ванны только за счет смены состава
присадочного металла качественную заготовку по-
лучить очень трудно в случае, если физические
свойства, определяющие разнородность слитка по
высоте, отличаются существенно. Большая глубина
жидкой ванны обусловливает большую протяжен-
ность переходной зоны, что не всегда устраивает
разработчика соответствующей техники.
В этой связи очень важно перед сменой приса-
дочного металла иметь в выплавленной части слит-
ка довольно мелкую жидкую ванну по всему попе-
речному сечению, что обеспечит качественное сое-
динение (сплавление) разнородных частей слитка
и небольшую протяженность переходной зоны. Та-
ким образом, перед сменой присадочного металла
главной задачей является получение по всему по-
перечному сечению слоя жидкого металла в задан-
ных пределах по глубине.
Предлагается после достижения необходимой
высоты слитка Hc
(1) прекращать подачу присадочно-
го металла и, меняя соответствующим образом во
времени подводимую мощность W в шлаке, снижать
глубину металлической ванны.
Для количественного описания этой процедуры
использовали метод математического моделирова-
ния поля электрического потенциала U(r, z) в шла-
ке и, соответственно, поля тепловыделений W(r, z)
в шлаке c использованием зависимости
W(r,z,t) = σ (r,z,t)
⎡
⎢
⎣
⎛
⎜
⎝
∂U(r,z)
∂r
⎞
⎟
⎠
2
+
⎛
⎜
⎝
∂U(r,z)
∂z
⎞
⎟
⎠
2
⎤
⎥
⎦
,
где σ(r, z, t) – электропроводимость шлака в за-
висимости от температуры в точке r, z в момент
времени t.
© В. И. МАХНЕНКО, Л. Б. МЕДОВАР, С. С. КОЗЛИТИНА, Л. И. ДЗЮБАК, 2012
3
Зависимость проводимости шлака от температу-
ры следующая:
Распределение потенциала U(r, z) (рис. 1) вы-
числяется для шлаковой ванны с помощью диффе-
ренциального уравнения, приведенного в работе [1],
∂
∂r
⎛
⎜
⎝
rσ
∂U
∂r
⎞
⎟
⎠
+ r
∂
∂z
⎛
⎜
⎝
σ
∂U
∂z
⎞
⎟
⎠
= 0
при z = 0
∂U
∂z
= 0, при r - 0
∂U
∂r
= 0;
в пределах поз. 5 U = U0;
в пределах поз. 6
∂U
∂r
= 0;
в пределах поз. 7 U = Uшл;
на границе шлак—металл U = 0 (рис. 2).
Значение Uшл определяют из условия баланса
электрического тока на контуре шлаковой ванны, т. е.
∫O σ
∂U
∂r
= 0.
При решении задачи нестационарной теплопро-
водности на основе тепловыделений в шлаковой
ванне и отвода тепла в кристаллизатор и окружа-
ющую среду с поверхностей шлаковой ванны, а так-
же слитка в кристаллизатор определялось нестаци-
онарное температурное поле в шлаке и слитке при
допущении, что слиток наращивается жидким ме-
таллом по высоте (оси z) начиная с поддона со ско-
ростью v.
Теплофизические свойства материала слитка в
зависимости от температуры следующие:
При T > 1460 °С λ = 0,83 Вт/см⋅°С, а при
1460 >T>1400 °С cγ = 27,07Дж/см3⋅ °С. Для жидкого
шлака λшл = 1,0 Вт/см⋅°С, cγшл = 6,75 Дж/см3⋅°С.
Поскольку математическое описание указанной
модели неоднократно применяли в работах [1, 2],
то сразу приведем характерные результаты, связанные
с получением стального слитка диаметром 1200 мм со
скоростью v = 6 мм/мин при температуре заливае-
мого металла T0 = 1550 °С. На рис. 3 приведены
данные относительно температурного поля в слитке
и шлаке в момент времени t = 2,75 ч от начала
плавки, когда высота выплавленного слитка соот-
ветствует 1000 мм для первой части заготовки из
стали I с химическим составом, указанным в табл. 1.
Вторая часть слитка по химическому составу
должна соответствовать стали II (табл. 1). Однако
для упомянутого момента времени смена заливае-
мого металла при глубине жидкой металлической
ванны примерно 700 мм из стали I приводит к боль-
шой протяженности переходной зоны, что непри-
емлемо во многих случаях.
В этой связи, рассматривали возможность сок-
ращения глубины металлической ванны, продол-
жая процесс нагрева—охлаждения слитка при ско-
рости v = 0 (рис. 3).
Управление параметрами жидкой металличес-
кой ванны на этой стадии производили путем варь-
ирования во времени подводимой мощности W0. Ес-
ли на первой стадии W0 = 824 кВт при U0 = 27 В,
то на стадии уменьшения глубины металлической
ванны перед началом выплавки второй части слитка
Т, °С 1500 1640 1675 1712 1750
σ, 1/Ом⋅см 2,08 2,30 2,46 2,64 2,88
T,°С 20 100 200 300 400 500 600 700 800 900
λ, Вт/см⋅°С 0,11 0,12 0,14 0,15 0,17 0,19 0,20 0,23 0,24 0,25
cγ,
Дж/см
3
⋅°С.
5,11 5,19 5,30 5,46 5,72 6,11 6,41 6,29 6,49 6,70
Рис. 1. Характерное распределение в шлаковой ванне при
выплавке слитка диаметром 1200 мм электрического потенциала
U (а) и тепловыделений W (б)
Рис. 2. Схема плавки ЭШП в токоведущем кристаллизаторе:
1 – слиток; 2 – металлическая ванна; 3 – шлак; 4 – графитовая
футеровка; 5 – токоведущий кристаллизатор под напряжением
U; 6 – изолятор; 7 – кристаллизатор, шунтирующий шлаковую
ванну; 8 – кристаллизатор; 9 – поддон
4
из стали II эта мощность изменялась во времени от
0,5W0 до 1,2W0.
На рис. 4 приведен график изменения мощности
W во времени, полученный в результате численных
экспериментов при управлении геометрическими
параметрами положения изотермы 1460 °С (темпе-
ратура плавления), соответствующей границе жид-
кой металлической ванны.
Параметр Н1 соответствует глубине жидкой метал-
лической ванны по центру слитка при r = 0, Н2 –
то же у поверхности контакта с кристаллизатором,
Н – положение изотермы Tпл в шлаковой ванне на
оси слитка. На рис. 4 приведена кинетика измене-
ния этих параметров во времени при выдержке слит-
ка на стадии подготовки к заливке стали II 23 ч. На
рис. 5 показана металлическая ванна после 23 ч
длительности этой стадии. Видно, что по сравнению
с данными, приведенными на рис. 3, размеры жид-
кой металлической ванны резко уменьшились за
счет довольно значительных энергетических затрат –
примерно 18200 кВт⋅ч, что приблизительно в 8 раз
выше, чем на первой стадии, однако по сравнению
с затратами на стыковку способами электрошлако-
вой сварки либо контактной оплавлением указан-
ные энергетические затраты сопоставимы, но при
этом не требуется для соединения слитков смены
мощного оборудования. На рис. 5 показано измене-
ние размера переходной зоны для полученной жид-
кой металлической ванны с химическим содержа-
нием стали I при возобновлении процесса выплавки
для стали II на прежних режимах, т. е. при v =
= 6 мм/мин, W0 = 824 кВт.
В общем случае, если известны химический сос-
тав X(t) жидкой металлической ванны объемом
G(t) в момент времени t и объемная скорость вне-
сения жидкого металла π
D2
4
ν(t) с химическим сос-
тавом ХIII, то за промежуток времени Δt химический
состав жидкой металлической ванны X(t + Δt) оп-
ределяется зависимостью
X(t + Δt) =
X(t + Δt)[2G(t) — G(t + Δt)] + XIII(t)
πD2
4
ν(t)Δt
2G(t) — G(t + Δt) +
πD2
4
ν(t)Δt
.
(1)
Из выражения (1) следует, что по мере развития
процесса выплавки слитка состава ХI за счет раз-
бавления предыдущего состава ванны составом ХIII
можно регулировать состав жидкой металлической
ванны. Естественно, что состав XII, отличающийся
от эффективного состава ХIII, будет иметь довольно
протяженную переходную зону. Жидкая металли-
ческая ванна на рис. 5 имеет объем Gн = 71200 см3.
Как показано на рис. 6, ее объем со времени начала
процесса формирования переходной зоны tн меня-
ется по закону
G(t) = Gн + π
D2
4
ντ, (2)
где τ = t — tн при τ < 30 мин.
С учетом уравнений (1) из (2) получим зависи-
мость для эффективного состава ХIII при переходе
от XI к XII:
XIII = XII +
4Gн
πD2vτ
(XII — XI). (3)
Пример. Требуется получить вал диаметром
1200 мм из двух сталей:
Рис. 3. Изотермы в сечении (z, r) в слитке диаметром 1200 мм
после 2,75 ч плавки в токоведущем кристаллизаторе со
скоростью 0,1 см/с; эффективная мощность W0 = 824 кВт,
напряжение 27 В
Рис. 4. Управление размерами жидкой металлической ванны в
слитке диаметром 1200 мм за счет изменения W(t) при нулевой
подаче жидкого металла ( W0 = 824 кВт, напряжение 27 В):
1 – H1; 2 – H2; 3 – H; 4 – W
Рис.5. Изотермы в сечении (z, r) в слитке диаметром 1200 мм
после 23 ч активного (управляемого) охлаждения
5
Сталь I: 0,15 C; 0,50 Si; 0,40 Mn; 0 Ni; 9 Cr; 1,0 Mo;
Сталь II: 0,40 C; 0,20 Si; 0,70 Mn; 2,0 Ni; 0,8 Cr;
0,2 Mo.
В табл. 1 приведены результаты расчета по фор-
муле (3) ХIII для варианта плавки, когда химичес-
кий состав I соответствует ХI, а стали II – ХII в
различные моменты времени τ = t — tн и, наоборот,
состав стали II соответствует ХI, а состав стали I –
ХII. Там же даны результаты расчета химического
состава жидкой металлической ванны по выражению
(1) до момента tн + τ (шаг прослеживания Δt = 50 с).
Из результатов, приведенных в табл. 1, следует,
что вариант ХI—сталь II более рационален с позиций
уменьшения значения ντ при достижении в момент
tн + τ состава жидкой ванны, близкой к ХII данной
последовательности.
Из табл. 1 видно, что удовлетворительная бли-
зость состава жидкой ванны к составу ХII достига-
ется за ντ = 0,6⋅20 = 12 см, в то время как для
варианта ХI—сталь I даже при ντ = 24 см расхож-
дения по хрому с ХII весьма существенные.
Таким образом, получение разнородного по
длине стального слитка большого сечения с уме-
ренной протяженностью переходной зоны способом
ЭШП ЖМ в токоведущем кристаллизаторе и жид-
ким присадочным металлом в общем случае раци-
онально проводить непрерывно в четыре этапа:
первый – выплавка первой части слитка соста-
вом ХI (0 < t ≤ tк
(1));
второй – уменьшение размеров жидкой ванны
при v = 0 и переменной мощности W0 (tк
(1) < t < tн);
третий – формирование переходной зоны за
счет присадки состава ХIII (tн < t < t + τ);
четвертый – выплавка второй части слитка (t +
+ τ < t ≤ tк
(2) ).
Рис. 6. Изменение зоны проплавления слитка из стали I в течение
времени τ от начала подачи материала из стали II: 1 – 10; 2 –
20; 3 – 30 мин
Рис. 7. Изотермы 1460 °С или донная часть жидкой
металлической ванны в моменты времени t от начала четвертого
этапа выплавки слитка, где номера n кривых 1—8 определяют
время t = 0,5n ч
Т а б л и ц а 1 . Результаты расчета для ХI (сталь I), XII (сталь II) составов присадки XIII и жидкой металлической ванны
при различных значениях τ, мин
Элемент ХI, % ХII, %
10 20 30 40
ХIII Х(tн + τ) ХIII Х(tн + τ) ХIII Х(tн + τ) ХIII Х(tн + τ)
ХI (сталь I) и ХII (сталь II)
C 0,15 0,40 0,66 0,40 0,53 0,41 0,49 0,41 0,47 0,40
Si 0,50 0,20 0 0,25 0,04 0,19 0,95 0,19 0,12 0,19
Mn 0,40 0,70 1,01 0,71 0,86 0,71 0,80 0,71 0,78 0,71
Ni 0 2,0 4,10 2,08 3,05 2,06 2,70 2,05 2,53 2,04
Cr 9,0 0,8 0 4,44 0 2,04 0 2,18 0 1,72
Mo 1,0 0,2 0 0,49 0 0,33 0 0,24 0 0,19
ХI (сталь II) и ХII (сталь I)
C 0,40 0,15 0 0,23 0,02 0,17 0,06 0,14 — —
Si 0,20 0,50 0,81 0,41 0,86 0,47 0,69 0,51 — —
Mn 0,70 0,40 0,08 0,49 0,24 0,43 0,29 0,39 — —
Ni 2,00 0 0 0,99 0 0,65 0 0,48 — —
Cr 0,80 9,0 17,62 6,40 13,31 8,26 11,87 9,20 — —
Mo 0,20 1,0 1,84 0,75 1,42 0,93 1,28 1,02 — —
6
При этом первый и четвертый этапы реализуют-
ся на стандартных режимах процесса ЭШП одно-
родного слитка.
Для второго этапа необходимы численные экс-
перименты на стадии разработки и эксперименталь-
ного контроля глубины жидкой металлической ван-
ны при реализации.
На третьем этапе требуются относительно прос-
тые расчеты на стадии проектирования технологии
с учетом металлургических (металловедческих)
проблем, связанных с составом переходной зоны
при достаточно низких скоростях охлаждения.
На рис. 7 и в табл. 2 приведены результаты
моделирования четвертого этапа выплавки слитка
при двух последовательностях ведения процесса в
соответствии с табл. 1. Из данных рис. 7 видно, что
переходная зона наиболее существенно проявляется
в поверхностных слоях слитка, поскольку тепловой
режим выплавки на этом этапе при сохранении
энергетических параметров первого этапа приводит
к увеличению глубины жидкой металлической ван-
ны по сравнению с таковой при эквивалентных мо-
ментах времени выплавки первой части слитка. Ес-
ли к концу первого этапа tн = 2,75 ч, Н2 ≈ 25 см и
Н1 ≈ 70 см, то в эквивалентный момент четвертого
этапа (кривая 5, рис. 7) соответственно Н2 ≈ 28 см
и Н1 ≈ 100 см при положении зеркала металлической
ванны z =198 см, что обусловлено избыточным энер-
гетическим режимом плавки для рассматриваемого
примера.
Выводы
1. Показана возможность путем непрерывного про-
цесса ЭШП ЖМ в токоведущем кристаллизаторе с
жидким присадочным материалом получать разнород-
ный по высоте стальной слиток большого сечения с
минимальной протяженностью переходной зоны.
2. Разработан алгоритм снижения глубины жид-
кой ванны путем периодического изменения подво-
димой к шлаковой ванне электрической мощности
и скорости подачи жидкого металла. На примере
стального слитка диаметром 1200 мм показано, что
такое управление позволяет исходную жидкую ван-
ну глубиной около 700 мм свести к ванне с глубиной
примерно 100 мм, достаточно одинаковой по
радиусу.
3. Предлагаемое изменение глубины металли-
ческой ванны связано с достаточно высокими зат-
ратами электрической энергии, сопоставимой с
ЭШС слитков соответствующего сечения, но при
этом не требуется смена мощного оборудования.
4. Показано, что протяженность переходной зо-
ны существенно меняется по радиусу слитка. В цен-
тре она минимальная, а у стенки кристаллизатора
ее протяженность возрастает.
5. Рассмотренный алгоритм управления глуби-
ной жидкой металлической ванны при ЭШП ЖМ
можно использовать на стадиях окончания процесса
для оптимизации размеров усадочной раковины.
1. Тепловые процессы при ЭШП / Б. И. Медовар, В. Л. Шев-
цов, Г. С. Маринский и др. – Киев: Наук. думка,
1978. – 303 с.
2. Исследование параметров электрошлаковой плавки в то-
коведущем кристаллизаторе / Ю. М. Кусков, В. И. Ус,
С. В. Томиленко и др. // Пробл. спецэлектрометал-
лургии. – 1995. – № 3. – С. 24—28.
Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины
Поступила 30.01.2012
Т а б л и ц а 2 . Средний химический состав жидкой ванны или кристаллизующегося объема для момента времени
t = 0,5n ч для вариантов последовательности выплавки сталь I—сталь II
Элемент
Номер варианта
1 2 3 4 5 6 7 8
Сталь I—сталь II
C 0,389399 0,391633 0,394996 0,396517 0,397381 0,397942 0,398335 0,398623
Si 0,212719 0,210038 0,206002 0,204177 0,203140 0,202467 0,201996 0,201631
Mn 0,687279 0,689959 0,693995 0,695819 0,696857 0,697530 0,698001 0,698347
Ni 1,915201 1,933071 1,959978 1,972141 1,979057 1,983545 1,986684 1,988986
Cr 2,175978 1,886010 1,449402 1,252038 1,139806 1,066994 1,016061 0,978704
Mo 0,241775 0,232971 0,219715 0,213723 0,210316 0,208105 0,206559 0,205425
Сталь II—сталь I
C 0,143984 0,146705 0,147796 0,148379 0,148741 0,148987 0,149163 0,149295
Si 0,507217 0,503951 0,502643 0,501943 0,501509 0,501215 0,501003 0,500845
Mn 0,392781 0,396046 0,397355 0,398056 0,398490 0,398784 0,398996 0,399154
Ni 0,483550 0,264787 0,177151 0,130214 0,101121 0,081408 0,067236 0,056633
Cr 9,197284 9,108030 9,072276 9,053126 9,041256 9,033213 9,027431 9,023105
Mo 1,019247 1,010539 1,007051 1,005182 1,004024 1,003240 1,002676 1,002254
7
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-96541 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0233-7681 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:29:02Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Махненко, В.И. Медовар, Л.Б. Козлитина, С.С. Дзюбак, Л.И. 2016-03-18T10:24:13Z 2016-03-18T10:24:13Z 2012 Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной / В.И. Махненко, Л.Б. Медовар, С.С. Козлитина, Л.И. Дзюбак // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 2 (107). — С. 3-7. — Бібліогр.: 2 назв. — рос. 0233-7681 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96541 669.117.56 Показана возможность путем непрерывного процесса электрошлаковой плавки в токоведущем кристаллизаторе с жидким присадочным металлом получать разнородные по высоте стальные слитки большого сечения с минимальной протяженностью переходной зоны в результате соответствующего управления глубиной жидкой металлической ванны слитка первого состава перед началом выплавки второй части слитка. The feasibility is shown by using continuous process of electroslag melting in current-carrying mould with a molten filler metal to produce large-section steel ingots, heterogeneous in height, with a minimum length of transition zone using an appropriate control of depth of molten metal pool of ingot of the first composition before beginning of melting of the ingot second part. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Современная электрометаллургия Электрошлаковая технология Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной Producing by ESR LM method of large-section billet, heterogeneous in length, with a minimum transition zone Article published earlier |
| spellingShingle | Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной Махненко, В.И. Медовар, Л.Б. Козлитина, С.С. Дзюбак, Л.И. Электрошлаковая технология |
| title | Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной |
| title_alt | Producing by ESR LM method of large-section billet, heterogeneous in length, with a minimum transition zone |
| title_full | Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной |
| title_fullStr | Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной |
| title_full_unstemmed | Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной |
| title_short | Получение способом ЭШП ЖМ разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной |
| title_sort | получение способом эшп жм разнородного по длине слитка большого сечения с минимальной переходной зоной |
| topic | Электрошлаковая технология |
| topic_facet | Электрошлаковая технология |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96541 |
| work_keys_str_mv | AT mahnenkovi polučeniesposoboméšpžmraznorodnogopodlineslitkabolʹšogosečeniâsminimalʹnoiperehodnoizonoi AT medovarlb polučeniesposoboméšpžmraznorodnogopodlineslitkabolʹšogosečeniâsminimalʹnoiperehodnoizonoi AT kozlitinass polučeniesposoboméšpžmraznorodnogopodlineslitkabolʹšogosečeniâsminimalʹnoiperehodnoizonoi AT dzûbakli polučeniesposoboméšpžmraznorodnogopodlineslitkabolʹšogosečeniâsminimalʹnoiperehodnoizonoi AT mahnenkovi producingbyesrlmmethodoflargesectionbilletheterogeneousinlengthwithaminimumtransitionzone AT medovarlb producingbyesrlmmethodoflargesectionbilletheterogeneousinlengthwithaminimumtransitionzone AT kozlitinass producingbyesrlmmethodoflargesectionbilletheterogeneousinlengthwithaminimumtransitionzone AT dzûbakli producingbyesrlmmethodoflargesectionbilletheterogeneousinlengthwithaminimumtransitionzone |