Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления
Оценено влияние нагрева при пайке в диапазоне температур 1000…1300 °С на служебные свойства композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления, изготовленных из высокопрочной конструкционной стали со стенками канала из коррозионностойкой нержавеющей стали способом автовакуумной пайки. Пока...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Современная электрометаллургия |
|---|---|
| Дата: | 2012 |
| Автори: | , , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96550 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления / Г.М. Григоренко, А.Л. Пузрин, М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, В.Л. Шевцов // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 2 (107). — С. 45-49. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860246541187416064 |
|---|---|
| author | Григоренко, Г.М. Пузрин, А.Л. Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, В.Л. |
| author_facet | Григоренко, Г.М. Пузрин, А.Л. Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, В.Л. |
| citation_txt | Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления / Г.М. Григоренко, А.Л. Пузрин, М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, В.Л. Шевцов // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 2 (107). — С. 45-49. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Современная электрометаллургия |
| description | Оценено влияние нагрева при пайке в диапазоне температур 1000…1300 °С на служебные свойства композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления, изготовленных из высокопрочной конструкционной стали со стенками канала из коррозионностойкой нержавеющей стали способом автовакуумной пайки. Показано, что последующая стандартная для конструкционных сталей термическая обработка не только полностью восстанавливает прочностные характеристики всех исследованных марок сталей, но и существенно повышает их пластичность. В то же время склонность нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии после указанной термической обработки зависит от температуры нагрева при пайке и содержания в них углерода.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:37:12Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 669.187.2
ВЛИЯНИЕ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО НАГРЕВА
НА СВОЙСТВА СТАЛЕЙ
ПРИ ПАЙКЕ КОМПОЗИЦИОННЫХ КОРПУСОВ
ФЛАНЦЕВЫХ ЗАДВИЖЕК ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
Г. М. Григоренко, А. Л. Пузрин, М. Г. Атрошенко,
М. А. Полещук, В. Л. Шевцов
Оценено влияние нагрева при пайке в диапазоне температур 1000… 1300 °С на служебные свойства композиционных
корпусов фланцевых задвижек высокого давления, изготовленных из высокопрочной конструкционной стали со
стенками канала из коррозионностойкой нержавеющей стали способом автовакуумной пайки. Показано, что после-
дующая стандартная для конструкционных сталей термическая обработка не только полностью восстанавливает
прочностные характеристики всех исследованных марок сталей, но и существенно повышает их пластичность. В то
же время склонность нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии после указанной термической обработки
зависит от температуры нагрева при пайке и содержания в них углерода.
Effect of heating in brazing within the range of temperatures 1000… 1300 °С on service properties of composite high-
pressure stop valve bodies, manufactured of high-strength structural strength with channel walls of corrosion-resistant
stainless steel by the method of autovacuum brazing, was evaluated. It is shown that the subsequent standard heat
treatment for structural steels not only recovers completely the strength characteristics, but also increases significantly
their ductility. At the same time, the susceptibility of stainless steels to intercrystalline corrosion after the mentioned
heat treatment depends on heating temperature in brazing and carbon content in them.
Ключ е вы е с л о в а : композиционные задвижки высоко-
го давления; автовакуумная высокотемпературная пайка;
механические свойства сталей; МКК
Для увеличения объемов добычи собственного при-
родного газа в Украине необходимо осваивать но-
вые месторождения, которые, как правило, залега-
ют на больших глубинах. В некоторых из них при-
родный газ включает вредные примеси в виде CO2 и
H2S. Суммарное их количество может достигать 6 %.
Для разработки этих месторождений требуется
специальное оборудование, способное работать при
давлении до 70 МПа и выше. В ряде случаев оно
должно быть коррозионностойким.
Важнейшим элементом оборудования, применя-
емого для добычи природного газа фонтанным спо-
собом, являются прямоточные фланцевые задвиж-
ки (рис. 1, а) [1], корпуса которых полностью вос-
принимают давление добываемого продукта. Для
надежной работы их следует изготовлять из металла
с высокими прочностью и пластичностью. В соот-
ветствии с требованиями, приведенными в докумен-
те [2], механические свойства металла корпусов зад-
вижек, работающих при давлении до 70 МПа, дол-
жны иметь категорию прочности не ниже КП-517.
Для обеспечения таких высоких значений свойств
металла заготовки для корпусов задвижек получают
с применением ковки или электрошлакового литья
[3]. При отсутствии вредных примесей корпуса та-
ких задвижек изготовляют из высокопрочных кон-
струкционных сталей типа 38ХМ, 40Х и т. п.
При повышенном суммарном содержании CO2
и Н2S для корпусов фланцевых задвижек исполь-
зуют дорогостоящие высоколегированные хромони-
келевые стали, например 12Х21Н5Т [1], поковки
из которых наряду с высокой прочностью характе-
ризуются необходимой коррозионной стойкостью.
Применение заготовок из данных сталей значитель-
но усложняет их механическую обработку. Все это
резко повышает стоимость изделия.
Снизить стоимость изготовления корпусов зад-
вижек, отличающихся высокой прочностью, однов-
ременно с обеспечением коррозионной стойкости
© Г. М. ГРИГОРЕНКО, А. Л. ПУЗРИН, М. Г. АТРОШЕНКО, М. А. ПОЛЕЩУК, В. Л. ШЕВЦОВ, 2012
45
можно путем создания композиционного корпуса.
В этом случае прочность обеспечивает наружный
слой из конструкционной стали, а стойкость стенки
канала, непосредственно контактирующей с корро-
зионной средой, – слой высоколегированной ста-
ли, нанесенный на ее поверхность (рис. 1, б).
Перспективным способом получения таких ком-
позиционных изделий считают высокотемператур-
ную автовакуумную пайку (АВП) [4]. Надежное
паяное соединение конструкционных и высоколе-
гированных сталей с использованием этого способа
можно получить при нагреве заранее собранной за-
готовки до температур 1000… 1300 °С в зависимости
от марки используемого припоя.
С целью проверки возможности применения
способа АВП для производства коррозионностой-
ких фланцевых задвижек высокого давления изго-
товили макет корпуса задвижки с условным прохо-
дом диаметром 50 мм [5]. Основным металлом слу-
жил круглый прокат диаметром 130 мм из стали
40Х. В качестве коррозионностойкого слоя исполь-
зовали нержавеющую сталь 12Х18Н10Т в виде тру-
бы с внутренним диаметром 50 мм и толщиной стен-
ки 5 мм. В качестве припоя выбрали порошок спла-
ва системы никель—хром—кремний—бор с темпера-
турой плавления 1050 °С. Макет корпуса с
загерметизированным паяльным зазором
нагревали в термической печи с обычной ат-
мосферой до температуры 1100 °С. Внешний
вид готового макета после вырезки образцов
для исследования приведен на рис. 2.
Однако при пайке в процессе нагрева
свыше 1000 °С происходит интенсивный
рост зерна. Это приводит к ухудшению
прочностных и пластических характерис-
тик металла, особенно ударной вязкости.
Кроме того, у нержавеющих сталей при
таком нагреве может снижаться корро-
зионная стойкость. Поэтому при изготов-
лении композиционных корпусов задви-
жек высокого давления способом АВП
нужно принимать дополнительные меры,
позволяющие получать требуемые в доку-
менте [2] служебные свойства обоих ис-
пользуемых металлов.
В связи с тем, что наиболее действенным спосо-
бом восстановления служебных свойств металла яв-
ляется термическая обработка, нами проведены ис-
следования ее влияния на характеристики некоторых
сталей после их высокотемпературного нагрева.
На первом этапе исследовали микрошлифы па-
яного соединения макета корпуса композитной зад-
вижки (рис. 3), а также определяли механические
свойства исходного проката стали 40Х, использо-
ванного при изготовлении макета корпуса задвиж-
ки, его механические свойства после пайки при тем-
пературе 1100 °С, а также после последующей тер-
мической обработки по стандартному режиму для ста-
ли 40Х (закалка 850 °С в масло, отпуск 650 °С, воз-
дух) (табл. 1).
На микрошлифах четко выделяется паяный
шов. Его толщина, измеренная в различных участ-
ках окружности паяного соединения, изменяется в
пределах от 180 до 270 мкм. Такой разброс значений
толщины шва обусловлен точностью изготовления
и сборки макета корпуса задвижки. Испытания на
срез металла паяного соединения показали, что его
прочность составляет 295 МПа, что в два раза пре-
вышает требования стандарта [6].
Исследование микрошлифов основного металла
показало, что после высокотемпературного нагрева
при пайке на границе шов—сталь 40Х (рис. 3, а)
структура представляет собой крупные зерна перлита
размером до 1 балла [7], который в приграничной
зоне имеет твердость HV1* 1830…1980 МПа. По гра-
ницам зерен в металле околошовной зоны происхо-
дит фрагментарное выделение доэвтектоидного фер-
рита (HV1 1320…1400 МПа). Ближе ко шву ширина
ферритных оторочек составляет 60 мкм. По мере уда-
ления от шва (до 600 мкм) их ширина уменьшается,
на расстоянии 1600… 1800 мкм феррит практически
исчезает. Начиная с этого расстояния от шва размер
зерна перлита уменьшается до баллов 2—3 и далее
*HV1 – твердость при нагрузке 1 Н.
Рис. 1. Схема фланцевой задвижки высокого давления с цельнолитым элек-
трошлаковым (а) и композиционным (б) корпусами: 1 – корпус; 2 – седла;
3 – шибер; 4 – коррозионностойкое покрытие канала; 5 – паяный шов
Рис. 2. Паяный макет рабочего канала композиционного корпуса
с вырезанной частью
46
не изменяется по всему объему. Твердость перлита
здесь составляет HV1 2060 МПа.
После дополнительной термообработки паяного
соединения на границе шов—сталь 40Х (рис. 3, б, III)
образуется мелкоигольчатая бейнитная структура с
твердостью HV1 2360…2380 МПа. Балл бывшего аус-
тенитного зерна в этой зоне составляет около 4. По
мере удаления от шва на расстоянии 1000…1200 мкм
происходит измельчение структуры. Такая струк-
тура сохраняется по всему объему образца. Твер-
дость металла составляет HV 2360…2380 МПа.
Исследование механических свойств стали 40Х
на различных этапах изготовления макета корпуса
композиционной задвижки показали, что после пай-
ки механические свойства металла резко ухудша-
ются по сравнению с исходным прокатом (табл. 1),
что обусловлено ростом перлитного зерна при вы-
сокотемпературном нагреве до баллов 2—3. Металл
с такими механическими свойствами соответствует
требованиям документа [2] для изделий, работаю-
щих при давлении до 70 МПа.
После последующей термической обработки
композиционного макета в стали 40Х происходит
зафиксированное на микрошлифах измельчение
зерна и существенное повышение параметров меха-
нических свойств. При этом они не только пол-
ностью восстанавливаются до уровня проката, но и
превышают его по показателям пластичности, осо-
бенно ударной вязкости. Механические свойства
стали 40Х после дополнительной термической об-
работки паяного макета корпуса композиционной
задвижки полностью соответствуют требованиям
документа [2].
Для изготовления прочной части корпуса ком-
позиционной задвижки высокого давления приме-
няются не только сталь 40Х, но и другие марки
конструкционных сталей, а также припои с более
высокой температурой плавления. Поэтому мы ис-
следовали влияние различных значений температу-
ры нагрева под пайку на пластические свойства ста-
лей 38ХМ, 18Х2Н4ВА, 15Х2НМ.
Нагрев до температуры выше 1300 °С приводит
к пережогу сталей, что сопровождается безвозврат-
ной потерей механических и коррозионных свойств
[8]. В связи с этим темплеты из указанных сталей
нагревали до значений температуры в интервале
1100… 1300 °С. Исследовали темплеты, подвергну-
тые термообработке по стандартным режимам; наг-
ретые до различных температур в указанном интер-
вале, а также после высокотемпературного нагрева
с последующей термообработкой.
Из темплетов конструкционных сталей изготов-
ляли стандартные образцы для определения меха-
нических свойств.
Результаты испытаний конструкционных сталей
свидетельствуют о том, что их нагрев вплоть до 1300 °С
с последующей стандартной термообработкой (за-
Т а б л и ц а 1 . Механические свойства основного металла
корпуса из стали 40Х паяного макета композитной задвижки
Состояние
металла
σт σв δ ε KCU KCV
МПа % Дж/см
2
Исходный прокат 573,0 876,0 17,8 59,8 96,7 —
После пайки 317,0 756,0 13,0 23,0 20,0 —
После пайки и тер-
мической обработки
707,6 874,1 21,7 64,0 163,8 105
Требования [2]
(70 МПа)
≥ 517 ≥ 655 ≥ 17 ≥ 32 — ≥ 20
Рис. 3. Микрошлифы паяного соединения макета корпуса задвижки высокого давления после высокотемпературной пайки (а),
пайки и термической обработки (б): 1 – основной металл; 2 – паяное соединение; 3 – коррозионностойкий слой; I – 50;
II, III – 100
47
калка с отпуском) позволяет не только полностью
восстановить пластичность, но даже способствует
увеличению ударной вязкости, как это видно на об-
разцах из стали 15Х2НМ (табл. 2). По-видимому,
в процессе длительного высокотемпературного наг-
рева при пайке происходит не только укрупнение
зерен металла, но и их гомогенизация. Последую-
щая закалка с отпуском позволяет получить мелко-
зернистую более гомогенную структуру металла.
Все это благоприятно сказывается на его пласти-
ческих свойствах.
Высокотемпературный нагрев при пайке макета
композиционной задвижки оказывает влияние на
структуру не только металла прочной части корпу-
са, но и коррозионностойкой стали. Сравнение мик-
рошлифов коррозионностойкой части паяного сое-
динения, приведенное на рис. 3, а, б, II), показы-
вает, что после дополнительной термообработки
происходит небольшое увеличение зерна. Так, пос-
ле нагрева при пайке до температуры 1100 °С размер
зерна стали 12Х18Н10Т соответствовал баллу 8. Пос-
ле закалки при 850 °С в масло и отпуска при 550 °С
на воздухе, необходимых для достижения механи-
ческих свойств прочной части корпуса, балл зерна
составил 6—7.
Исследование влияния технологии АВП на межкри-
сталлитную коррозию (МКК) сталей 12Х18Н10Т
и 08Х18Н10Т производили путем изгиба согласно
документу [9] после различных видов нагрева.
Темплеты, вырезанные из холоднокатаного лис-
та, исследовали в исходном состоянии; после наг-
рева в диапазоне температур 1100… 1300 °С; а также
после последующей термической обработки, необ-
ходимой для обеспечения требуемых свойств ос-
новного металла (закалка 860 °С + отпуск 650 °С).
При каждом температурном режиме исследовали
по три образца. Результаты испытаний на МКК
сведены в табл. 3.
Т а б л и ц а 2 . Влияние термообработки на механические свойства сталей 38ХМ, 15Х2НМ, 18Х2Н48А
Температура
нагрева, °С
38ХМ 15Х2НМ 18Х2Н48А
δ, % KCU, Дж/см
2
δ, % KCU, Дж/см
2
δ, %
Исходный 17,3...20,3
18,4
167...190
177
13,6...16,5
14,4
71...91
88
12,6...15,6
14,2
1200 10,0...13,0
11,5
36...42
39
15,3...16,3
15,8
—
1230 11,3...13,0
12,0
38...40
39
12,7...13,7
13,2
— —
1270 9,3...12,3
10,7
29...34
32
9,3...10,0
9,8
— —
1300 10,0...10,7
10,3
19...34
28
7,3...9,3
8,0
79...81
80
11,6...13,3
12,3
1200 + Т 17,6...17,6
17,6
244...229
236
20,3...20,6
20,4
— —
1230 + Т 15,6...18,6
17,2
273...281
279
17,0...20,0
17,9
— —
1270 + Т 17,6...19,0
18,4
256...266
262
17,6...23,3
21,0
— —
1300 + Т 18,3...20,0
19,1
273...281
278
19,3...20,6
20,0
87...95
91
14,3...14,6
14,5
Прим е ч а н и е . 1. Здесь буквой T обозначено наличие после нагрева стандартной термообработки (для стали 34ХМ – 860 °С,
вода; 650 °С, 1 ч, воздух; 15Х2НМ – 860 °С, вода; 650 °С, 1 ч, воздух; 18Х2НЧВА – 920 °С, 1 ч, воздух; 220 °С – 1 ч,
воздух. 2. В числителе указан разбег значений, в знаменателе – среднее.
Т а б л и ц а 3 . Влияние различных режимов термической
обработки на склонность нержавеющих сталей к МКК
Режим термообработки 12Х18Н10Т 08Х18Н10Т
1100 °С, 1 ч, воздух — —
1200 °С,1 ч, воздух — —
1300 °С, 1 ч, воздух — —
Исходное состояние — —
1300 °С, 1 ч, воздух +
+ 860 °С, 1 ч, вода +
+ 650 °С, 5 ч, воздух
+ +
1200 °С, 1 ч, воздух +
+ 860 °С, 1 ч, вода +
+ 650 °С, 5 ч, воздух
+ —
1100 °С, 1 ч, воздух +
+ 860 °С, 1 ч, вода +
+ 650 °С, 5 ч, воздух
— —
Прим е ч а н и е . Здесь «+» – обозначает проявление МКК;
«—» – отсутствие проявления МКК.
48
При нагреве на 1100 °С с последующей термо-
обработкой МКК на всех образцах не обнаружена.
В то же время нагрев на 1300 °С с последующей
термообработкой вызывает проявление МКК у всех
испытанных образцов. При нагреве на 1200 °С с
последующей термообработкой МКК проявляется
только у стали с более высоким содержанием углерода.
Полученные результаты объясняются неболь-
шим увеличением размера зерен при технологичес-
ком процессе АВП, вследствие чего уменьшается
поверхность их границ [10]. Это приводит к повы-
шению плотности карбидов, выделившихся на еди-
ницу поверхности. Мелкодисперсные карбиды свя-
зываются в сплошную цепочку, что вызывает сни-
жение коррозионной стойкости нержавеющих сталей.
Сокращение содержания углерода в исходной стали
способствует уменьшению плотности выделившихся
карбидов на границах зерен, что в свою очередь при-
водит к повышению стойкости против МКК.
Таким образом, нагрев при пайке композитных
корпусов задвижек до температуры 1100 °С с пос-
ледующей термообработкой позволяет гарантиро-
ванно обеспечить требуемые служебные характе-
ристики изделия при любых комбинациях исследо-
ванных материалов прочного корпуса и антикорро-
зионного слоя.
1. Гульянц Г. М. Противовыбросовое оборудование сква-
жин, стойкое к сероводороду: Справ. пособие. – М.:
Недра, 1991. – 348 с.
2. Спецификация на устьевое и фонтанное оборудование
6API. 17-е изд. – Введ. 01.02.96.
3. Электрошлаковое литье вместо ковки в производстве
фонтанной арматуры высокого давления / В. Л. Шевцов,
М. Л. Жадкевич, В. Я. Майданник, Л. Г. Пузрин //
Современ. электрометаллургия. – 2003. – № 3. –
С. 3—9.
4. Пузрин Л. Г., Бойко Г. А., Атрошенко М. Г. Автоваку-
умная высокотемпературная пайка. – Киев: О-во «Зна-
ние», 1975. – 18 с.
5. Выбор способа изготовления литых электрошлаковых кор-
пусов фланцевых задвижек высокого давления в коррозион-
но-стойком исполнении / М. А. Полищук, В. Л. Шевцов,
Л. Г. Пузрин и др. // Современ. электрометаллургия. –
2009. – № 3. – С. 15—19.
6. ГОСТ 10885—85. Сталь листовая горячекатаная двухслой-
ная коррозионностойкая. – Введ. 01.07.86.
7. ГОСТ 6032—2003. Стали и сплавы коррозионностойкие.
Методы испытаний на стойкость к межкристаллитной
коррозии. – Введ. 05.12.2003.
8. Гуляев А. П. Металловедение. – М. Металлургия, 1986. –
542 с.
9. ГОСТ 5639—82. Стали и сплавы. Методы выявления и оп-
ределения величины зерна. – Введ. 01.01.1983.
10. Чигал В. Межкристаллитная коррозия нержавеющих ста-
лей. – Л.: Химия, 1969. – С. 62, 81—90.
Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины, Киев
Поступила 10.05.2012
49
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-96550 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0233-7681 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:37:12Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Григоренко, Г.М. Пузрин, А.Л. Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, В.Л. 2016-03-18T10:40:05Z 2016-03-18T10:40:05Z 2012 Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления / Г.М. Григоренко, А.Л. Пузрин, М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, В.Л. Шевцов // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 2 (107). — С. 45-49. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0233-7681 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96550 669.187.2 Оценено влияние нагрева при пайке в диапазоне температур 1000…1300 °С на служебные свойства композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления, изготовленных из высокопрочной конструкционной стали со стенками канала из коррозионностойкой нержавеющей стали способом автовакуумной пайки. Показано, что последующая стандартная для конструкционных сталей термическая обработка не только полностью восстанавливает прочностные характеристики всех исследованных марок сталей, но и существенно повышает их пластичность. В то же время склонность нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии после указанной термической обработки зависит от температуры нагрева при пайке и содержания в них углерода. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Современная электрометаллургия Общие вопросы металлургии Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления Effect of high- temperature heating on properties of steels in brazing of composite high-pressure stop valve bodies Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления Григоренко, Г.М. Пузрин, А.Л. Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, В.Л. Общие вопросы металлургии |
| title | Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления |
| title_alt | Effect of high- temperature heating on properties of steels in brazing of composite high-pressure stop valve bodies |
| title_full | Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления |
| title_fullStr | Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления |
| title_full_unstemmed | Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления |
| title_short | Влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления |
| title_sort | влияние высокотемпературного нагрева на свойства сталей при пайке композиционных корпусов фланцевых задвижек высокого давления |
| topic | Общие вопросы металлургии |
| topic_facet | Общие вопросы металлургии |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96550 |
| work_keys_str_mv | AT grigorenkogm vliânievysokotemperaturnogonagrevanasvoistvastaleipripaikekompozicionnyhkorpusovflancevyhzadvižekvysokogodavleniâ AT puzrinal vliânievysokotemperaturnogonagrevanasvoistvastaleipripaikekompozicionnyhkorpusovflancevyhzadvižekvysokogodavleniâ AT atrošenkomg vliânievysokotemperaturnogonagrevanasvoistvastaleipripaikekompozicionnyhkorpusovflancevyhzadvižekvysokogodavleniâ AT poleŝukma vliânievysokotemperaturnogonagrevanasvoistvastaleipripaikekompozicionnyhkorpusovflancevyhzadvižekvysokogodavleniâ AT ševcovvl vliânievysokotemperaturnogonagrevanasvoistvastaleipripaikekompozicionnyhkorpusovflancevyhzadvižekvysokogodavleniâ AT grigorenkogm effectofhightemperatureheatingonpropertiesofsteelsinbrazingofcompositehighpressurestopvalvebodies AT puzrinal effectofhightemperatureheatingonpropertiesofsteelsinbrazingofcompositehighpressurestopvalvebodies AT atrošenkomg effectofhightemperatureheatingonpropertiesofsteelsinbrazingofcompositehighpressurestopvalvebodies AT poleŝukma effectofhightemperatureheatingonpropertiesofsteelsinbrazingofcompositehighpressurestopvalvebodies AT ševcovvl effectofhightemperatureheatingonpropertiesofsteelsinbrazingofcompositehighpressurestopvalvebodies |