Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве
Рассмотрены физико-химические особенности взаимодействий в системе металл—шлак—газ при электрошлаковом переплаве в защитном газе и на воздухе. Показано, что шлаки могут оказывать на сталь некоторое окисляющее действие даже в аргоне. Наличие в шлаке оксида железа FeO способствует повышению содержания...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Современная электрометаллургия |
|---|---|
| Дата: | 2012 |
| Автори: | , , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96564 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве / А.П. Стовпченко, Л.Б. Медовар, Л.А. Лисова, Ю.Н. Грищенко, Л.В. Камкина // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 3 (108). — С. 3-7. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860179249268260864 |
|---|---|
| author | Стовпченко, А.П. Медовар, Л.Б. Лисова, Л.А. Грищенко, Ю.Н. Камкина, Л.В. |
| author_facet | Стовпченко, А.П. Медовар, Л.Б. Лисова, Л.А. Грищенко, Ю.Н. Камкина, Л.В. |
| citation_txt | Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве / А.П. Стовпченко, Л.Б. Медовар, Л.А. Лисова, Ю.Н. Грищенко, Л.В. Камкина // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 3 (108). — С. 3-7. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Современная электрометаллургия |
| description | Рассмотрены физико-химические особенности взаимодействий в системе металл—шлак—газ при электрошлаковом переплаве в защитном газе и на воздухе. Показано, что шлаки могут оказывать на сталь некоторое окисляющее действие даже в аргоне. Наличие в шлаке оксида железа FeO способствует повышению содержания кислорода в металле. Знание механизма и термодинамики процессов в системе металл—шлак—газ позволяет сравнивать рафинирующую и окислительную способности шлаков, а также прогнозировать их поведение при длительных плавках для определения оптимальных вариантов организации ЭШП плавки крупных стальных слитков.
Physical-chemical peculiarities of interactions in metal-slag-gas system in electroslag remelting in shielding gas and in air are considered. It is shown that slags can exert some oxidizing effect on steel even in argon. The presence of iron oxide FeO in slag contributes to the increase in oxygen content in metal. Knowledge of mechanism and thermodynamics of processes in metal-slag-gas system allows comparing the refining and oxidizing abilities of slags and predicting their behavior at long-time melting for determination of optimum variants in organization of ESR melting of large steel ingots.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:01:14Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 669.187:541.11
ОСОБЕННОСТИ
ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЙ
В СИСТЕМЕ МЕТАЛЛ—ШЛАК—ГАЗ
ПРИ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОМ ПЕРЕПЛАВЕ
А. П. Стовпченко, Л. Б. Медовар, Л. А. Лисова,
Ю. Н. Грищенко, Л. В. Камкина
Рассмотрены физико-химические особенности взаимодействий в системе металл—шлак—газ при электрошлаковом
переплаве в защитном газе и на воздухе. Показано, что шлаки могут оказывать на сталь некоторое окисляющее
действие даже в аргоне. Наличие в шлаке оксида железа FeO способствует повышению содержания кислорода в
металле. Знание механизма и термодинамики процессов в системе металл—шлак—газ позволяет сравнивать рафини-
рующую и окислительную способности шлаков, а также прогнозировать их поведение при длительных плавках для
определения оптимальных вариантов организации ЭШП плавки крупных стальных слитков.
Physical-chemical peculiarities of interactions in metal-slag-gas system in electroslag remelting in shielding gas and in
air are considered. It is shown that slags can exert some oxidizing effect on steel even in argon. The presence of iron
oxide FeO in slag contributes to the increase in oxygen content in metal. Knowledge of mechanism and thermodynamics
of processes in metal-slag-gas system allows comparing the refining and oxidizing abilities of slags and predicting their
behavior at long-time melting for determination of optimum variants in organization of ESR melting of large steel ingots.
Ключ е вы е с л о в а : электрошлаковый переплав; соот-
ношение шлак—металл; равновесный состав системы; взаи-
модействие шлак—металл—газ; крупный слиток
Процесс электрошлакового переплава (ЭШП) ак-
тивно развивается – за последние пять лет в экс-
плуатацию введено большое количество новых пе-
чей, предназначенных в основном для производства
крупных слитков, масса которых составляет
50… 450 т.
Появление новых материалов и требований к по-
вышению энергетической эффективности и качест-
ва металла ЭШП привело к необходимости уточне-
ния существующих представлений о характере вза-
имодействий в сложной системе металл—шлак—газ
с учетом традиционных и новых разновидностей
ЭШП (плавка в защитной атмосфере, под давлени-
ем, в токоведущем кристаллизаторе, с жидким ме-
таллом и т. д.).
Основные физико-химические закономерности и
технологические особенности процесса ЭШП.
Процесс ЭШП в его классическом виде хорошо изу-
чен, и большинство известных закономерностей вза-
имодействий в системе металл—шлак—газ основыва-
ются на результатах прямых определений химичес-
кого состава фаз.
Принято, что снижение концентрации кислоро-
да и серы при электрошлаковом процессе происхо-
дит главным образом за счет удаления неметалли-
ческих включений. Многочисленные данные о вли-
янии ЭШП на состав и свойства переплавленного ме-
талла собраны в фундаментальных трудах Б. И. Ме-
довара [1—3] и его последователей [4—6]. Однако
работ, в которых выполнено подробное и система-
тическое изучение изменения состава шлака, метал-
ла и газа в ходе переплава, немного. При ЭШП
крупных слитков эти сведения имеют принципиаль-
ное значение. ЭШП слитка массой около 200 т про-
должается примерно 70 ч и именно изменение сос-
тава шлака может привести к химической неодно-
родности по высоте.
В настоящей работе сделана попытка создания
физико-химической модели процесса ЭШП круп-
ного слитка в защитной атмосфере нейтрального
газа, а также выполнены расчеты применительно к
ЭШП на открытом воздухе для обоснования пре-
© А. П. СТОВПЧЕНКО, Л. Б. МЕДОВАР, Л. А. ЛИСОВА, Ю. Н. ГРИЩЕНКО, Л. В. КАМКИНА, 2012
3
делов содержания кислорода в атмосфере кристал-
лизатора с целью предотвращения его увеличения
в металле.
В качестве объекта моделирования выбран круп-
ный кузнечный слиток стали марки 316LN массой
100 т, диаметром 2000 мм, длиной 4057 мм. Ско-
рость плавки выбрана равной 2000 кг/ч (по опыту
производства слитков такого диаметра). Продол-
жительность выплавки слитка при этом составляет
50 ч, удельный расход шлака – 25 кг/т металла
(исходная масса шлака 2500 кг, толщина его слоя –
306 мм). Температура процесса принята равной 1700 °С.
Физико-химическая модель процесса ЭШП в за-
щитной атмосфере. Процесс ЭШП в нейтральной
атмосфере (аргон) может быть представлен нес-
колько иным образом, нежели традиционный с ре-
агирующим газом. Поскольку газовая фаза не со-
держит взаимодействующих с металлом или шла-
ком компонентов, она, по сути, является накопите-
лем «испарений» взаимодействующих фаз (шлак—
металл). При определении состава системы приня-
ли допущение о том, что в ходе процесса происходит
равномерное увеличение объема аргона, равное
среднему значению его расхода в процессах внепеч-
ной металлургии (1… 10 м3/ч). В этом случае две
взаимодействующие фазы системы могут быть рас-
смотрены «в динамике процесса»: весь металл рас-
ходуемого электрода проходит через слой шлака,
реагируя с ним. Условное время плавки вычислено
исходя из заданной массовой скорости. Масса сис-
темы в такой постановке задачи постоянно увели-
чивается за счет возрастания объема обработанного
шлаком металла. Ввиду развитой поверхности вза-
имодействия равновесие можно считать достигну-
тым еще до попадания капель в металлическую ван-
ну, а потоки вещества из газовой фазы (аргона)
отсутствуют.
Следовательно, в каждый момент времени реа-
гирующая система состоит из полного объема шлака
и массы металла расходуемого электрода, пере-
плавленного к этому моменту. На рис. 1 показаны
расчетные данные по изменению удельного расхода
шлака в процессе ЭШП такого слитка.
Отношение массы шлака к массе металла переп-
лавленного электрода представляет собой мгновен-
ный расход шлака в данный момент времени плавки
слитка, который рассчитан с учетом различной тол-
щины образующегося на слитке гарнисажа. Отно-
шение массы шлака к массе металла в первые ми-
нуты плавки составляет до 75 кг/кг, затем резко
уменьшается в течение 2 ч и весьма заметно – в
течение последующих 15 ч процесса.
Отмечаемая разница в ходе кривых при увели-
чении толщины гарнисажа становится ощутимой
только в последней трети процесса (рис. 1). Доля
потерь шлака на образование гарнисажа, естествен-
но, зависит от его толщины (рис. 1) и при всех
рассмотренных значениях не превышает 10 % в пер-
вую треть плавки, а для толщины гарнисажа менее
1 мм – 3 % в течение всей плавки.
Уменьшение высоты слоя шлака в кристаллиза-
торе при образовании гарнисажа по ходу плавки
происходит аналогичным образом, его максимальное
значение составляет 4,06; 8,12; 40,67 и 81,54 мм для
толщины гарнисажа соответственно 0,5; 1; 5 и 10 мм.
Очевидно, что при толщине гарнисажа до 5 мм не-
обходимости ввода свежего шлака для компенсации
высоты его слоя нет. При правильном ведении про-
цесса толщина гарнисажа не превышает 3 мм и,
следовательно, присадки шлака по ходу плавки не-
обязательны.
Однако состав шлака может изменяться по ходу
плавки. В этом случае нужно корректировать его
присадками отдельных компонентов для сохране-
ния свойств. Чтобы обосновать или отвергнуть не-
обходимость корректировки состава шлака, следует
выполнить анализ его состава по ходу плавки.
Рис. 1. Динамика изменения массы M переплавленного металла
и мгновенный расход шлака Q по ходу электрошлакового пе-
реплава слитка диаметром 2000 мм, массой 100 т. Здесь и на
рис. 3, 4: сплошные линии – ряды, построенные по основной
вертикальной оси, штриховые – по вспомогательной оси; τ –
условное время плавки; – без гарнисажа; – гарнисаж 1 мм;
– гарнисаж 5 мм; – гарнисаж 10 мм; –количество
переплавленного металла
Рис. 2. Потери массы m (высоты слоя) шлака на гарнисаж разной
толщины по ходу электрошлаковой плавки кузнечного слитка
диаметром 2000 мм, длиной 4057 мм; 1 – 10; 2 – 5,0; 3 – 1,0;
4 – 0,5 мм
4
В этой связи для характерных стадий ЭШП рас-
сматриваемого слитка произвели физико-химичес-
кие расчеты равновесия в системе шлак—металл—газ
для стали 316LN и трех составов шлака (фторид-
ного и двух оксидно-фторидных). Составы стали и
шлаков приведены в табл. 1, 2.
С помощью расчетов равновесного состава по-
казано, что шлаки оказывают окисляющее действие
на металл даже в случае применения защитной ат-
мосферы аргона (рис. 3).
Во всех шлаках уже на первых минутах процесса
появляются оксиды железа и марганца (изначально
отсутствовавшие в шлаке). По ходу плавки в сис-
теме с фторидным шлаком содержание оксидов мар-
ганца и железа в шлак уменьшается, в то время как
в системах с оксидно-фторидными шлаками – пос-
тоянно растет, что свидетельствует об окисляющем
действии шлака в защитной атмосфере. На рис. 4
приведено изменение содержания компонентов в ис-
следуемых шлаках по ходу плавки.
В составе стали присутствуют и более активные,
чем марганец и железо, элементы – кремний, алю-
миний и кальций (в порядке возрастания сродства
к кислороду), которые тоже окисляются. Несмотря
на нейтральную атмосферу происходит заметное
увеличение содержания оксида алюминия в шлаке,
что связано с окислением алюминия металла и пе-
реходом образующегося оксида в шлак. Следует от-
метить, что увеличивается и переход алюминия в
газовую фазу в виде летучего фторида AlF3.
Поведение кремния и алюминия в оксидных
шлаках сходно, а в чисто фторидном шлаке, содер-
жащем намного меньше кислорода (оксидов), об-
разование оксида кремния за счет окисления крем-
ния металла ограничено, содержание его в шлаке
(при малой исходной концентрации) уменьшается
ввиду образования фторида кремния SiF4.
Расчетное содержание летучих фторидов в газо-
вой фазе увеличивается по ходу плавки тем больше,
чем выше исходное содержание плавикового шпата в
шлаке, однако для всех трех шлаков оно остается
незначительным. Суммарные расчетные потери
плавикового шпата в виде испарений фтора и образу-
ющихся фторидов не превышают 0,5 % за всю плавку.
Все рассмотренные шлаки способны удалять се-
ру из металла. Ход кривой изменения содержания
CаS идентичен для всех шлаков, а масса образую-
щегося CаS к концу процесса составляет 0,6… 0,8
% массы шлака и прямо зависит от содержания в
шлаке CаO.
Поведение элементов в составе металлической
фазы укладывается в общепринятые представле-
ния, а разница в изменении их содержания невелика
и коррелирует с таковым в шлаковой фазе.
Таким образом, на основании физико-химичес-
кого моделирования процесса ЭШП крупного слит-
ка в нейтральной атмосфере показано, что все шла-
ки оказывают окисляющее воздействие на металл
и тем сильнее, чем выше содержание оксидов в их
составе; десульфурация металла происходит в тем
большей степени, чем выше основность шлака.
Физико-химическая модель процесса ЭШП на
воздухе. К сожалению, упростить систему при
плавке на воздухе до двух реагирующих фаз не
представляется возможным. Воздух содержит в сво-
ем составе кислород, азот и водород, которые рас-
творяются в шлаке и металле и взаимодействуют с
их компонентами, образуя оксиды, а также нитриды
и гидриды (в твердом металле). В условиях, когда
пренебречь действием газовой фазы невозможно,
предложенная формулировка модели некорректна,
и мы не можем рассматривать процесс в динамике,
несмотря на то, что соотношение шлак—металл из-
Т а б л и ц а 1 . Химический состав стали 316LN
Марка стали
Массовая доля элементов, %
Fe C Si Mn P S Ni Cr Mo N Al
Сталь 316LN 60,97… 69,02 ≤0,03 ≤0,75 ≤2,00 0,01 0,01 10,0… 15,0 16,0… 18,0 2,0… 3,0 0,1… 0,16 ≤0,08
Т а б л и ц а 2 . Химический состав шлаков, %
№
шлака
CaF2 Al2O3 CaO SiO2 MgO
1 30,0 ± 3,0 32,0 ± 3,0 33,0 ± 3,0 ≤0,6 3,5 ±
1,5
2 58,5… 62,5 22,5… 31,5 10,0… 15,0 — —
3 Не менее 97 ≤1,5 ≤2 ≤0,5 —
Рис. 3. Расчетное содержание оксидов ХО железа и марганца в
шлаках и соотношение шлак—металл в ходе ЭШП 100 т слитка
стали 316LN
5
меняется так же, как и в предыдущем случае. Дело
в том, что растворимость газов в твердом металле
значительно меньше, чем в жидком, и, следователь-
но, только жидкометаллическая ванна должна быть
учтена при составлении системы. Кроме того, чтобы
правильно задать количество воздуха в системе, не-
обходимо знать коэффициенты диффузии, потоки
кислорода и других компонентов из газовой фазы
в шлак и металл, равно как и продуктов взаимо-
действия обратно по ходу плавки. Следовательно,
если в предыдущем случае можно было в целом
оценить динамику процесса, то для ЭШП на воздухе
можем моделировать только стационарную стадию
процесса в статичной постановке.
При постановке задачи моделирования приняли,
что в состав реагирующей системы входят шлаковая
фаза – массой 2500 кг (в полном ее объеме), ме-
таллическая – массой 14 т, что соответствует мак-
симальной массе жидкой ванны (полусфера с диамет-
ром, равным диаметру слитка) и газовая фаза – воз-
дух (21 % кислорода).
Поскольку газовая фаза не имеет непосредствен-
ного контакта с жидким металлом, то окислитель-
ное воздействие ее на металл представляет сложный
процесс и включает следующие стадии: окисление
FeO до Fe2O3 на поверхности раздела газовая фа-
за—шлак, перенос образовавшегося Fe2O3 в слое
шлака до границы шлак—металл и взаимодействие
Fe2O3 с жидким металлом на этой границе. Каждая
из этих стадий содержит диффузионное и кинети-
ческие звенья, причем лимитирующим звеном яв-
ляется диффузия, т. е. перенос вещества.
Расчет равновесного содержания кислорода в
системе при температуре 1700 °С с использованием
термодинамических данных [7, 8] показал, что пар-
циальное давление кислорода в газовой фазе, рав-
новесное с активностью кислорода в металле 10 ppm
(для стали, раскисленной алюминием) и составляет
3,12⋅10—8 Па (3,12⋅10—13 атм). Следовательно, мини-
мальное количество воздуха, при котором не про-
исходит дополнительного окисления активных эле-
ментов из состава металла, составляет 10—8 Па. При
этом содержание кислорода в стали составит 0,0114 %,
коэффициент активности кислорода в стали –
0,0878, а активность закиси железа в шлаке –
0,0029. С технологической точки зрения этот вывод
важен, поскольку парциальное давление кислорода
в промышленном аргоне обычно составляет
5… 7⋅10—6 Па (т. е. объем кислорода не более 0,0007
%). Следовательно, это необходимо учитывать при
выплавке сталей с активными элементами (титаном,
алюминием), применяя, например, дополнитель-
ную очистку аргона.
Если привлечь полученные в предыдущем рас-
чете данные по равновесному содержанию оксида же-
леза в шлаке 0,05…0,08 % (1,25…2,00 кг), то можно
оценить, каким будет повышение содержания кис-
лорода в металле. Расчет показывает, что уже такая
масса оксида железа может перенести и передать
металлу 0,139… 0,222 кг кислорода, что приведет
к росту его содержания в стали на 10… 16 ppm.
Рис. 4. Изменение содержания компонентов А в
шлаковой фазе в ходе плавки (при разных соотно-
шениях шлак—металл в системе); а—в – шлаки со-
ответственно № 1—3
6
Полученные данные подтверждаются практикой
ведения плавки, предусматривающей раскисление
шлака добавками активных элементов (обычно
алюминия), чтобы получить плотный слиток и ис-
ключить угар легирующих из стали. Определение
реальных значений активности и коэффициентов
распределения элементов в металле, шлаке и газовой
фазе при различных вариантах организации процесса
ЭШП будет выполнено в ходе запланированной прог-
раммы экспериментальных исследований.
Выводы
1. Сформулированы основные принципы физичес-
ко-химической модели процесса ЭШП в защитной
атмосфере (аргон) и на воздухе. Объем нейтраль-
ной атмосферы может быть задан, что позволяет
прогнозировать равновесный состав системы в ди-
намике по ходу плавки. Показано, что даже в за-
щитной атмосфере шлаки могут оказывать некото-
рое окисляющееся действие на металл, которое за-
висит от их состава. Степень удаления серы из ме-
талла зависит от содержания CaO. Увеличение со-
держания фторидов в газовой фазе не превышает
0,5 мас. %.
2. Реагирующую систему при ЭШП на воздухе
нельзя свести к двум реагирующим фазам, поэтому
расчеты равновесного состояния сделаны для ста-
ционарного периода плавки. Следует учитывать,
что минимальное парциальное давление кислорода
в газовой фазе, не вызывающее окисление активных
элементов из состава стали, меньше, чем в индуст-
риальном аргоне, а наличие в шлаке FeO способ-
ствует увеличению содержания кислорода в металле.
3. Изучение механизма и термодинамики про-
цессов в системе металл—шлак—газ позволяет срав-
нивать рафинирующую и окислительную способ-
ности шлаков, прогнозировать их поведение при
длительных плавках для определения оптимальных
вариантов организации ЭШП плавки крупных
стальных слитков.
1. Электрошлаковый металл / Б. Е. Патон, Б. И. Медовар,
Л. И. Ступак и др. – Киев: Наук. думка, 1981. – 679 с.
2. Медовар Б. И., Цыкуленко А. К., Дяченко Д. М. Качес-
тво электрошлакового металла: Монография / Под ред.
Б. Е. Патона, Б. И. Медовара. – Киев: Наук. думка,
1990. – 312 c.
3. Патон Б. Е., Медовар Б. И., Бойко Г. А. Электрошлако-
вое литье. – Киев: Наук. думка, 1981. – 192 с.
4. Hoyle G. Electroslag processes: principles and practice. –
Essex (UK): Applied Science Publishers, 1983. – 215 p.
5. Duckworth W. E., Hoyle G. Electro-Slag Refining. – Lon-
don: Chapman & Hall, 1969. – 102 p.
6. Fu J. Electroslag Metallurgy Theory and Practice. – Bei-
ging: Metallurgy Industry Press, 2010. – 355 p.
7. Эллиот Д., Глейзер M., Рамакришна В. Термохимия ста-
леплавильных процессов. – М.: Металлургия, 1969. –
252 с.
8. Куликов И. С. Раскисление металлов. – М.: Металлургия,
1975. – 504 с.
Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины, г. Киев
Нац. металлург. акад. Украины, г. Днепропетровск
Поступила 26.07.2012
Источник: stalintex
http://www.ugmk.info
На Новолипецком металлургическом комбинате в конвертерном цехе №1 завершены гарантийные
испытания на установке обработки стали печь-ковш №1. Мощность агрегата составляет 2 млн т в
год, емкость – 160 т. Поставщиком оборудования является концерн Siemens VAI (Австрия).
В марте в КЦ №1 был запущен агрегат печь-ковш №2 аналогичной производительности.
Запуск АПК №1 и АПК №2 в первую очередь позволит расширить марочный сортамент и
повысить качество стали по содержанию неметаллических включений (обработке подвергаются
углеродистая, низколегированная, электротехническая сталь, а также IF-сталь).
Строительство агрегатов осуществляется в ходе реализации второго этапа программы техничес-
кого перевооружения и развития производственных мощностей.
По оперативным данным, за январь-июль на комбинате выплавлено более 7 млн т стали, что на
30 % превысило показатель аналогичного периода прошлого года.
7
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-96564 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0233-7681 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:01:14Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Стовпченко, А.П. Медовар, Л.Б. Лисова, Л.А. Грищенко, Ю.Н. Камкина, Л.В. 2016-03-18T12:58:49Z 2016-03-18T12:58:49Z 2012 Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве / А.П. Стовпченко, Л.Б. Медовар, Л.А. Лисова, Ю.Н. Грищенко, Л.В. Камкина // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 3 (108). — С. 3-7. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 0233-7681 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96564 669.187:541.11 Рассмотрены физико-химические особенности взаимодействий в системе металл—шлак—газ при электрошлаковом переплаве в защитном газе и на воздухе. Показано, что шлаки могут оказывать на сталь некоторое окисляющее действие даже в аргоне. Наличие в шлаке оксида железа FeO способствует повышению содержания кислорода в металле. Знание механизма и термодинамики процессов в системе металл—шлак—газ позволяет сравнивать рафинирующую и окислительную способности шлаков, а также прогнозировать их поведение при длительных плавках для определения оптимальных вариантов организации ЭШП плавки крупных стальных слитков. Physical-chemical peculiarities of interactions in metal-slag-gas system in electroslag remelting in shielding gas and in air are considered. It is shown that slags can exert some oxidizing effect on steel even in argon. The presence of iron oxide FeO in slag contributes to the increase in oxygen content in metal. Knowledge of mechanism and thermodynamics of processes in metal-slag-gas system allows comparing the refining and oxidizing abilities of slags and predicting their behavior at long-time melting for determination of optimum variants in organization of ESR melting of large steel ingots. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Современная электрометаллургия Электрошлаковая технология Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве Peculiarities of physical-chemical interactions in metal-slag-gas system in electroslag remelting Article published earlier |
| spellingShingle | Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве Стовпченко, А.П. Медовар, Л.Б. Лисова, Л.А. Грищенко, Ю.Н. Камкина, Л.В. Электрошлаковая технология |
| title | Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве |
| title_alt | Peculiarities of physical-chemical interactions in metal-slag-gas system in electroslag remelting |
| title_full | Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве |
| title_fullStr | Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве |
| title_full_unstemmed | Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве |
| title_short | Особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве |
| title_sort | особенности физико-химических взаимодействий в системе металл-шлак-газ при электрошлаковом переплаве |
| topic | Электрошлаковая технология |
| topic_facet | Электрошлаковая технология |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96564 |
| work_keys_str_mv | AT stovpčenkoap osobennostifizikohimičeskihvzaimodeistviivsistememetallšlakgazpriélektrošlakovompereplave AT medovarlb osobennostifizikohimičeskihvzaimodeistviivsistememetallšlakgazpriélektrošlakovompereplave AT lisovala osobennostifizikohimičeskihvzaimodeistviivsistememetallšlakgazpriélektrošlakovompereplave AT griŝenkoûn osobennostifizikohimičeskihvzaimodeistviivsistememetallšlakgazpriélektrošlakovompereplave AT kamkinalv osobennostifizikohimičeskihvzaimodeistviivsistememetallšlakgazpriélektrošlakovompereplave AT stovpčenkoap peculiaritiesofphysicalchemicalinteractionsinmetalslaggassysteminelectroslagremelting AT medovarlb peculiaritiesofphysicalchemicalinteractionsinmetalslaggassysteminelectroslagremelting AT lisovala peculiaritiesofphysicalchemicalinteractionsinmetalslaggassysteminelectroslagremelting AT griŝenkoûn peculiaritiesofphysicalchemicalinteractionsinmetalslaggassysteminelectroslagremelting AT kamkinalv peculiaritiesofphysicalchemicalinteractionsinmetalslaggassysteminelectroslagremelting |