Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки
Показаны возможности получения высококачественных слитков жаропрочных титановых сплавов способом электронно-лучевой плавки с промежуточной емкостью в ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины. Исследовано качество полуфабриката в виде крупногабаритного диска, изготовленного из слитка жаропрочного титанового...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Современная электрометаллургия |
|---|---|
| Datum: | 2012 |
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96565 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки / Н.П. Тригуб, В.А. Березос, В.А. Крыжановский, В.Д. Корнийчук // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 3 (108). — С. 8-14. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859547207873593344 |
|---|---|
| author | Тригуб, Н.П. Березос, В.А. Крыжановский, В.А. Корнийчук, В.Д. |
| author_facet | Тригуб, Н.П. Березос, В.А. Крыжановский, В.А. Корнийчук, В.Д. |
| citation_txt | Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки / Н.П. Тригуб, В.А. Березос, В.А. Крыжановский, В.Д. Корнийчук // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 3 (108). — С. 8-14. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Современная электрометаллургия |
| description | Показаны возможности получения высококачественных слитков жаропрочных титановых сплавов способом электронно-лучевой плавки с промежуточной емкостью в ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины. Исследовано качество полуфабриката в виде крупногабаритного диска, изготовленного из слитка жаропрочного титанового сплава ВТ3-1.
The possibilities are shown at the E.O.Paton Electric Welding Institute of the NAS of Ukraine for producing high-quality ingots of high-temperature titanium alloys using the method of electron beam cold hearth melting. Quality of semi-product in the form of a large-sized disc, manufactured of high-temperature titanium alloy VT3-1 ingot, was investigated.
|
| first_indexed | 2025-11-26T02:05:48Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.72
ПРОИЗВОДСТВО КРУПНОГАБАРИТНЫХ ДИСКОВ
ГАЗОТУРБИННЫХ УСТАНОВОК
ИЗ ЖАРОПРОЧНОГО ТИТАНОВОГО СПЛАВА ВТ3-1,
ПОЛУЧЕННОГО СПОСОБОМ
ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ ПЛАВКИ
Н. П. Тригуб, В. А. Березос,
В. А. Крыжановский, В. Д. Корнийчук
Показаны возможности получения высококачественных слитков жаропрочных титановых сплавов способом элект-
ронно-лучевой плавки с промежуточной емкостью в ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины. Исследовано качество
полуфабриката в виде крупногабаритного диска, изготовленного из слитка жаропрочного титанового сплава ВТ3-1.
The possibilities are shown at the E.O.Paton Electric Welding Institute of the NAS of Ukraine for producing high-quality
ingots of high-temperature titanium alloys using the method of electron beam cold hearth melting. Quality of semi-product
in the form of a large-sized disc, manufactured of high-temperature titanium alloy VT3-1 ingot, was investigated.
Ключ е вы е с л о в а : электронно-лучевая плавка; слит-
ки жаропрочных титановых сплавов; крупногабаритные дис-
ки; качество
В энергетическом машиностроении к современным
газотурбинным установкам предъявляются высокие
требования относительно уровня прочностных ха-
рактеристик в широком диапазоне условий эксплу-
атации, общей массы и пр. Одним из основных сред-
ств повышения КПД стационарных турбоагрегатов
является создание паровых и газовых турбин боль-
шой мощности. Однако для повышения мощности
необходимо увеличение некоторых параметров тур-
бин и в первую очередь прочности и габаритов ос-
новных деталей. Это касается роторов и дисков тур-
бин. Для увеличения габаритов при одновременном
повышении прочности материала заготовок этих де-
талей необходимо решить ряд металлургических за-
дач по удовлетворению конструкторским требова-
ниям, предъявляемых к материалу.
Производство дисков для газотурбинных уста-
новок по традиционным технологиям отличается
значительной трудо- и металлоемкостью. Примене-
ние новых конструкционных материалов связано не
только с физико-механическими свойствами, но и
такими характеристиками, как технологичность,
дефицитность и стоимость. Таким образом, созда-
ние современных конкурентоспособных газотур-
бинных установок невозможно без совершенствова-
ния конструкционных материалов и технологии их
производства.
По комплексу физико-механических свойств ти-
тановые сплавы являются универсальными конс-
трукционными материалами. В настоящее время
мировые тенденции развития технологий изготов-
ления слитков жаропрочных титановых сплавов и
производства из них полуфабрикатов для получе-
ния деталей являются практически общими для всех
предприятий, что имеет решающее значение при
обеспечении стабильности и необходимого уровня
эксплуатационных свойств.
Одним из прогрессивных направлений метал-
лургического производства жаропрочных титано-
вых сплавов является электронно-лучевая плавка
(ЭЛП), позволяющая не только глубоко очищать
эти материалы от газовых и летучих металлических
примесей, но и существенно упрощать процесс ме-
таллургического передела, обеспечивать получение
изделий с качественно новыми физико-химически-
ми и механическими свойствами.
© Н. П. ТРИГУБ, В. А. БЕРЕЗОС, В. А. КРЫЖАНОВСКИЙ, В. Д. КОРНИЙЧУК, 2012
8
Электронно-лучевая плавка с промежуточной
емкостью (ЭЛПЕ) дает возможность снизить себес-
тоимость титановых изделий за счет использования
дешевых исходных шихтовых материалов в виде ти-
тановой губки [1], а также увеличения массы полу-
чаемых слитков до нескольких десятков тонн [2].
В ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины прове-
дены комплексные исследовательские плавки слитков
жаропрочных сплавов способом ЭЛП [3]. С целью
оптимизации процесса плавки и получения слитков
с гарантированным химическим составом, а также ми-
нимизации потерь легирующих элементов при ЭЛП
крупногабаритных слитков жаропрочных сплавов
титана выполнены математические расчеты техно-
логических параметров нагрева поверхности слитка
в кристаллизаторе [3], произведены эксперименты по
получению слитков жаропрочных титановых спла-
вов ВТ3-1 диаметрами 840 и 1100 мм.
С использованием рассчитанных режимов элек-
тронно-лучевого нагрева слитка в кристаллизаторе
на электронно-лучевой установке УЭ 5812 [4] вы-
полнены экспериментальные плавки по получению
слитков из титанового сплава ВТ3-1 (рис. 1).
Боковая поверхность выплавленного слитка
после охлаждения в вакууме была чистой, повы-
шенная концентрация примесных элементов на по-
верхности в виде окисленного или альфированного
слоя отсутствовала. Глубина поверхностных дефек-
тов типа гофр составляла не более 1…3 мм. Дефек-
ты в виде разрывов, трещин или несплавлений не
обнаружены.
С целью сокращения потерь металла вместо ме-
ханической обработки применяли оплавление по-
верхности слитков электронным лучом, что позво-
ляет увеличить выход годного металла на 10…15 %
[5, 6]. Этот способ использовали для оплавления
внешней поверхности слитка диаметром 840 мм
(рис. 2). Оплавление осуществляли на специализиро-
ванной электронно-лучевой установке УЭ5810, осна-
щенной четырьмя электронно-лучевыми пушками [7].
Шероховатость поверхности слитка после оп-
лавления соответствовала 3—4 классу при волнис-
тости поверхности 1…3 мм.
Полученный в печи ЭЛПЕ слиток из жаропроч-
ного титанового сплава ВТ3-1 (рис. 3) подвергали
всесторонним исследованиям для оценки его свойств.
Исследование химического состава слитка пока-
зало (табл. 1), что он по всему сечению соответс-
твует марочному составу титанового сплава ВТ3-1,
а распределение легирующих элементов как по дли-
не, так и по поперечному сечению слитка равномер-
ное, содержание примесных элементов отвечает тре-
бованиям ГОСТ 19807—91 (табл. 1), причем концен-
трация водорода в титане не превышает 0,001 %, что
в 15 раз меньше максимально допускаемого стан-
дартами значения. Повышенное содержание газов
как в донной, так и в головной частях слитков не
обнаружено.
Важнейшим критерием качества титановых
слитков является отсутствие в металле неметалли-
ческих включений, особенно в виде азотсодержа-
Рис. 1. Процесс плавки слитка титанового сплава ВТ3-1 диамет-
ром 840 мм
Рис. 2. Процесс оплавления слитка титана диаметром 840 мм
Рис. 3. Внешний вид оплавленного слитка титанового сплава
ВТ3-1 диаметром 840 мм
9
щих альфированных частиц или нитридов титана.
При переплаве титана по технологии ЭЛПЕ созда-
ются термические и физико-химические условия,
обеспечивающие удаление указанных включений.
Для определения в титановых слитках внутрен-
них дефектов в виде неметаллических включений,
пор и несплошностей использовали метод ультра-
звуковой дефектоскопии. Исследовали слитки пу-
тем последовательного ручного сканирования боко-
вой поверхности по радиусу вдоль продольной оси
слитков. Для обеспечения охвата всего объема по-
лого слитка сканированию подвергали всю его бо-
ковую поверхность.
При контроле слитка диаметром 840 мм исполь-
зовали преобразователь ультразвуковой П121-1.25-
40-М-003 частотой 1,25 МГц, поскольку он обеспе-
чивает меньший коэффициент затухания и лучшее
соотношение сигнал/шум.
При исследовании слитка зафиксированы мно-
жественные отражения малой амплитуды, типич-
ные для литого металла, что является следствием
отражения сигнала от границ зерен (рис. 4). В ре-
зультате анализа не выявлены отражения, которые
можно было бы интерпретировать, как крупные не-
металлические включения, поры усадочные рако-
вины. На скане четко определено отражение дон-
ного импульса. В районе ввода зондирующих сиг-
налов присутствуют шумы, обусловленные неплот-
ным прилеганием датчика к поверхности слитка,
которое не удается компенсировать применением
«уплотняющей» смазки.
Макроструктуру слитка изучали на поперечных
темплетах, вырезанных на расстоянии 150 мм от
верха и низа слитков, а также из их середины. Вы-
явление структуры проводили травлением темпле-
тов в 15%-м растворе фтористой кислоты с добав-
лением 3%-й азотной кислоты при комнатной тем-
пературе.
Т а б л и ц а 1 . Распределение легирующих элементов и примесей по длине в слитка диаметром 840 мм из жаропрочного
титанового сплава ВТ3-1, полученного способом ЭЛПЕ
Часть слитка
Место отбо-
ра пробы*
Массовая доля элементов, %
Al Mo Cr Fe Si H O N
Верхняя О 6,25 2,28 1,72 0,29 0,32 0,001 0,09 0,011
С 6,30 2,40 1,83 0,30 0,33
П 6,15 2,35 1,63 0,30 0,33
Средняя О 6,20 2,27 1,73 0,29 0,33 0,001 0,11 0,009
С 6,27 2,38 1,70 0,29 0,35
П 6,18 2,36 0,70 0,30 0,30
Нижняя О 6,35 2,43 1,88 0,28 0,36 0,001 0,09 0,011
С 6,26 2,50 1,95 0,28 0,35
П 6,14 2,44 1,90 0,26 0,30
ГОСТ 19807—91 5,5… 7,0 2,0… 3,0 0,8… 2,0 0,2… 0,7 0,15… 0,40 <0,015 <0,015 <0,05
*Здесь О обозначает зону вблизи оси слитка; С – вблизи середины радиуса; П – в периферийной части (10 мм от поверх-
ности слитка).
Рис. 4. Типичный УЗК скан средней части слитка диаметром
840 мм; I – интенсивность отраженного сигнала
Рис. 5. Макроструктура слитка (поперечное сечение) диаметром
840 мм сплава ВТ3-1, выплавленного при периферийном обог-
реве поверхности слитка в кристаллизаторе
10
Макроструктура слитка диаметром 840 мм жа-
ропрочного титанового сплава ВТ3-1 на поперечном
темплете головной части слитка, выплавленного с
применением периферийного обогрева, – плотная,
однородная, с отсутствием различно травящихся
зон по сечению слитка (рис. 5). Существенной раз-
ницы в структурах центральной зоны слитка и пе-
риферийной не обнаружено. Также отсутствует сег-
регация легирующих элементов.
Макроструктура не имеет дефектов в виде пор,
раковин, трещин, рыхлот, металлических и неме-
таллических включений и других дефектов, види-
мых невооруженным глазом. Размер зерна, опреде-
ляемый по 10-балльной шкале макроструктур сог-
ласно «Инструкции № 1054-76 ВИАМ», соответс-
твует баллу 9-10 (рис. 6).
Оплавленный слой по окружности слитка имеет
глубину 15…20 мм и образован мелкими кристал-
лами (рис. 7), вытянутыми в направлении кристал-
лизации, т. е. к центру слитка. Зона термического
влияния, обусловленная температурным воздейс-
твием электронного луча, составляет 100…120 мм
и имеет повышенную травимость. Балл зерна у ос-
новного металла и металла ЗТВ одинаков.
Микроструктура слитка титанового сплава ВТ3-1
характеризуется пластинчатой (α+β)-структурой,
образующейся в результате фазовой перекристал-
лизации при охлаждении с температур β-области.
Исходные β-зерна окаймлены по границам тонкой
оторочкой α-фазы (рис. 8).
Микроструктура металла ЗТВ аналогична тако-
вой основного металла, но имеет более тонкое внут-
ризеренное строение. Оплавленный слой характе-
ризуется мелкими вытянутыми к центру зернами с
корзинчатой мелкодисперсной структурой литого
металла.
Кристаллическое строение металла одинаковое
по всей длине слитка и характеризуется кристалла-
ми, близкими по форме к равноосным. Участки
столбчатой структуры отсутствуют.
При производстве полуфабрикатов из титано-
вых сплавов и соблюдении определенных предос-
торожностей горячую деформацию титановых слит-
ков можно осуществлять на том же печном, кузнеч-
но-прессовом и прокатном оборудовании, исполь-
зуемом для обработки стали [8].
Прочность жаропрочных титановых сплавов оп-
ределяется не только степенью легирования, но и
параметрами обработки давлением, последующей
термической или термомеханической обработкой.
Однако повышение прочности сплава, как правило,
приводит к снижению его пластичности, что явля-
ется существенным недостатком материала при из-
готовлении из него конструкций, работающих на
вибрацию, повторную статику, изгиб, ударные наг-
рузки. Поэтому в последнее время все большее вни-
мание уделяют совершенствованию (α+β)-титано-
вых сплавов, оптимизации параметров деформиро-
Рис. 6. Макроструктура слитка титанового сплава ВТ3-1
Рис. 8. Микроструктура титанового сплава ВТ3-1, 200
Рис. 7. Оплавленный слой (1) и зона термического влияния (2)
Рис. 9. Поковка диаметром 1950 160 мм из жаропрочного ти-
танового сплава ВТ3-1
11
вания слитков при изготовлении из них полуфабрика-
тов и режимов упрочняющей термической обработки.
Структура и механические свойства поковок,
как и других полуфабрикатов из титановых спла-
вов, зависят от параметров деформации и могут из-
меняться в широких пределах. Вместе с тем осо-
беннocтью полуфaбpикaтoв, полученных способом
ковки, являются более значительные неоднород-
ность и нестабильность структуры и механических
свойств, объясняющиеся широким диапазоном па-
раметров деформации в пределах каждой поковки.
Поэтому обеспечение требуемого качества кованых
полуфабрикатов, как правило, является более слож-
ной задачей, чем полуфабрикатов, изготовляемых
другими способами пластической деформации.
Физико-химические и теплофизические особен-
ности титана и сплавов на его основе требуют тща-
тельного подхода к процессам их деформирования.
Это обусловлено следующими факторами. Пони-
женная теплопроводность титановых сплавов при-
водит к температурным перепадам по сечению слит-
ков и заготовок при их нагреве, возникновению зна-
чительных внутренних напряжений, а в отдельных
случаях – к образованию трещин. Это обусловли-
вает необходимость ограничения скорости нагрева,
особенно слитков и заготовок больших размеров.
При охлаждении заготовок также могут возникать
значительные температурные перепады. Например,
быстрое захолаживание острых углов, тонких эле-
ментов сечений заготовок чрезвычайно затрудняет
обеспечение равномерной деформации, способству-
ет образованию трещин и ряда других дефектов.
Не менее важное значение в технологическом
процессе ковки титановых сплавов имеет степень
деформации, выбор которой осуществляется во вза-
имосвязи с температурой.
Заметное измельчение структуры титановых
сплавов начинается при значениях степени дефор-
мации, превышающих 30…40 %. Для полного из-
мельчения крупнозернистой пластинчатой структу-
ры и ее превращения в структуру глобулярного типа
необходимо, чтобы деформация при температурах
α+β-области составляла не менее 60…70 %. Осо-
бенно важными являются правильный выбор и ре-
ализация необходимой степени деформации на за-
вершающих операциях ковки. Для обеспечения ус-
тойчиво высоких прочности и пластичности степень
деформации при окончательной ковке должна сос-
тавлять не менее 40…50 % при условии достаточно
равномерного ее распределения по объему дефор-
мируемой заготовки. Таким образом, качество по-
ковок из титановых сплавов в значительной мере
зависит от исходных заготовок. Чем больше диа-
метр слитка и чем крупнее исходная структура, тем
большая деформация должна быть обеспечена в
процессе его переработки.
С целью изучения качества титановых слитков
проведены комплексные исследования по изготов-
лению полуфабрикатов в виде поковок из слитков
жаропрочных сплавов титана ВТ3-1, полученных
способом ЭЛП.
Впервые в мировой практике из слитка титано-
вого сплава ВТ3-1, выплавленного способом ЭЛПЕ,
получена поковка диаметром 1950 160 мм (рис. 9)
для крупногабаритного диска газотурбинной уста-
новки (рис. 10) Для этой цели использовали уни-
версальный гидравлический пресс.
Поскольку по энергосиловым параметрам де-
формирования титановые сплавы наиболее близки
к нержавеющим и жаропрочным сталям, то ковку
слитка осуществляли под прессом усилием 25 МН.
Во избежание резкого захолаживания поверхности
деформируемого металла ковочный боек нагревали
до температуры не ниже 250…300 °С. Защитно-сма-
зочные покрытия не применяли с целью предотвра-
щения вырыва заготовки. Объем заготовки опреде-
ляли по сумме объемов поковки и отходов. При этом
объем отходов составлял до 10 % объема поковки.
Термомеханические режимы пластической де-
формации установлены исходя из технологических
характеристик деформируемого сплава с учетом
температуры фазового превращения, необходимых
механических свойств и др.
Температурный интервал пластической деформации тита-
нового сплава ВТ3-1, °С
Сплав..................................................................ВТ3-1
Температура превращения .........................................970
Температура ковки слитка начала
(не выше)/конца (не ниже) .............................1050/850
Температура ковки деформированной
заготовки начала (не выше)/конца (не ниже) ....1000/850
Рис. 10. Диск диаметром 1900 150 мм из жаропрочного тита-
нового сплава ВТ3-1
Т а б л и ц а 2 . Химический состав поковки титанового
сплава ВТ3-1, мас. %
Объект
анализа
Al Mo Cr Fe Si
Поковка
ВТ3-1
6,26 2,29 1,74 0,30 0,33
ОСТ
90013—81
5,5… 7,0 2,0… 3,0 0,8… 2,0 0,2… 0,7 0,15… 0,40
12
На поверхности поковки из сплава ВТ3-1 при
визуальном осмотре трещин, расслоений, включе-
ний, а также участков ликвационного происхожде-
ния не обнаружено.
Химический состав определяли химическим ана-
лизом (табл. 2). Содержание элементов соответс-
твует ГОСТ19807—91.
Макроструктуру поковки из слитка диаметром
840 мм титанового сплава ВТ3-1 определяли на об-
разцах, вырезанных в хордовом направлении. Она
соответствует 5-6 баллу по 10-бальной шкале ВИ-
АМ 1054—76 (рис. 10) в соответствии с требовани-
ями стандарта.
В макроструктуре поковки отсутствуют трещи-
ны, расслоения, пустоты, плены, металлические и
неметаллические включения, видимые невооружен-
ным глазом.
Микроструктура поковки соответствует 5-6 типу
9-типной шкалы микроструктур ОСТ1 90197—89
для сплава ВТ3-1 (рис. 12), что удовлетворяет тре-
бованиям стандартов.
Режимы термической обработки поковки из
сплава ВТ3-1 выбраны согласно работам [9, 10].
Поковку подвергали термической обработке (двой-
ному отжигу) по следующей схеме: нагрев при
950 °С, выдержка 2 ч, охлаждение на воздухе, затем
нагрев при 550 °С, выдержка 3 ч, охлаждение на
воздухе.
В табл. 3 приведены механические свойства по-
ковки диаметром 1950 160 мм из жаропрочного ти-
танового сплава ВТ3-1 после термической обработки.
Испытание на растяжение производили на об-
разцах диаметром 5 мм с пятикратной расчетной
длиной. Форма и размеры образцов, а также мето-
дика испытаний на растяжение соответствовали тре-
бованиям ГОСТ 1497—61. Скорость перемещения
захватов при испытании на растяжение (при холос-
том ходе машины) составляла 15 мм/мин.
Форма и размеры образцов, а также методика
определения ударной вязкости соответствовали тре-
бованиям ГОСТ 9454—60.
Контроль твердости производили на прессе Бри-
неля по методике испытаний в соответствии с тре-
бованиями ГОСТ 9012—58.
Как видно из табл. 3, крупногабаритная поковка
диаметром 1950 160 мм титанового сплава ВТ3-1
по механическим свойствам удовлетворяет требова-
ниям стандарта. Исследования показали, что свойс-
тва диска диаметром 1900 150 мм из жаропрочного
титанового сплава ВТ3-1, изготовленного из слитка,
выплавленного по разработанной технологии ЭЛПЕ,
отвечают всем требованиям, предъявляемым про-
мышленностью к качеству жаропрочных титановых
сплавов. При этом диск изотропен по механическим
свойствам.
Таким образом, технологические процессы
ЭЛП, разработанные в ИЭС им. Е. О. Патона, поз-
воляют получать высококачественные слитки тита-
на и его сплавов с однородной бездефектной струк-
турой за счет использования более дешевого исход-
ного сырья и увеличения сквозного выхода годного
металла снизить себестоимость титановых полуфаб-
рикатов, повысить конкурентоспособность и расши-
рить области применения титана для нужд энерге-
тической промышленности.
Выводы
1. Впервые в мире способом ЭЛПЕ получены слит-
ки жаропрочного титанового сплава ВТ3-1 диамет-
ром 840 мм.
2. Комплексные исследовательские работы по-
казали, что свойства полуфабрикатов, изготовлен-
ных из слитков ЭЛПЕ, отвечают всем требованиям,
предъявляемым промышленностью к качеству жа-
ропрочных титановых сплавов.
Рис. 11. Макроструктура поковки титанового сплава ВТ3-1
Рис. 12. Микроструктура поковки титанового сплава ВТ3-1,
500
Т а б л и ц а 3 . Механические свойства поковки титанового
сплава ВТ3-1
№ образца σв, МПа δ, % ψ, %
KCU,
Дж/см
2 HB, МПа
1 1120 10 26 35 321
2 990 10 26 40 320
3 990 10 24 38 326
4 970 10 27 35 318
ОСТ
1.90197—89
940… 1140 ≥ 8 ≥ 20 ≥ 30 269…363
13
3. Показано, что технологический процесс изго-
товления крупногабаритных дисков из металла, по-
лученного способом ЭЛП, обеспечивает достижение
значительного уровня прочностных характеристик
в сочетании с высокими значениями пластичности
и ударной вязкости, а распределение характеристик
механических свойств по объему исследованных
дисков свидетельствует об однородности механи-
ческих свойств и реализации преимуществ техно-
логического процесса не только для поверхностных
зон дисков, но и по всему сечению поковок.
4. Исследования структуры и свойств, выпол-
ненные по объему крупногабаритного диска из жа-
ропрочного титанового сплава ВТ3-1, позволяют
расширить область надежного применения.
1. Тригуб Н. П., Жук Г. В. Разработка прогрессивных тех-
нологических схем производства титановой продукции в
ИЭС им. Е. О. Патона // Современ. электрометаллур-
гия. – 2008. – № 4. – С. 7—9.
2. Развитие электронно-лучевой плавки титана в ИЭС им.
Е. О. Патона / Б. Е. Патон, Н. П. Тригуб, Г. В. Жук,
В. А. Березос // Там же. – 2008. – № 3. – С. 22—24.
3. Производство крупногабаритных слитков жаропрочных
сплавов на основе титана способом электронно-лучевой
плавки / Н. П. Тригуб, В. А. Березос, В. А. Крыжанов-
ский, А. Ю. Северин // Там же. – 2010. – № 3. –
С. 11—14.
4. Промышленная электронно-лучевая установка УЭ-5812 /
Н. П. Тригуб, Г. В. Жук, В. Д. Корнейчук и др. // Там
же. – 2007. – № 1. – С. 11—14.
5. Электронно-лучевая плавка титана / Б. Е. Патон, Н. П.
Тригуб, С. В. Ахонин, Г. В. Жук – Киев: Наук. думка,
2006. – 250 с.
6. Электронно- лучевая установка УЭ-185 для оплавления
поверхностного слоя слитков / Н. П. Тригуб, Г. В. Жук,
А. Н. Пикулин и др. // Там же. – 2003. – № 3. –
С. 12—14.
7. Патон Б. Е., Тригуб Н. П., Ахонин С. В. Электронно-
лучевая плавка тугоплавких и высокореакционных метал-
лов. – Киев: Наук. думка, 2008. – 311 с.
8. Титановые сплавы в машиностроении / Б. Б. Чечулин,
С. С. Ушков, И. Н. Разуваева, В. Н. Гольдфайн. – Л.:
Машиностроение, 1977. – 248 с.
9. Колачев Б. А., Ливанов В. А., Елагин В. И. Металлове-
дение и термическая обработка цветных металлов и спла-
вов. – М.: Металлургия, 1981. – 416 с.
10. Вульф Б. К. Термическая обработка титановых сплавов. –
М.: Металлургия, 1969. – 375 с.
Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины
Поступила 15.05.2012
http://www.vsmpo.ru
Корпорация «ВСМПО-АВИСМА»
и компания Shanghai Aircraft Manufacturing
Co. Ltd. (SAMC) подписали долгосрочный
контракт о закупке титановых штампованных
изделий для самолета COMAC C919
Корпорация «ВСМПО-АВИСМА», российский производитель титановых, алюминиевых и сталь-
ных полуфабрикатов, поковок, штамповок и деталей с черновой механической обработкой, и ком-
пания Shanghai Aircraft Manufacturing Co. Ltd.(SAMC), центр COMAC по окончательной сборке
и производству, являющийся одним из трех ключевых центров COMAC, подписали долгосрочный
контракт на закупку штампованных изделий из титана для авиационной программы COMAC C919.
Сотрудничество Корпорации «ВСМПО-АВИСМА» и предприятий COMAC началось на началь-
ной стадии программы С919. При этом значительная часть работы по дизайну и разработке была
осуществлена совместно с шанхайским институтом Shanghai Aircraft Design and Research Institute
(SADRI), который является главным конструкторским институтом для программы COMAC С919.
Согласно долгосрочному контракту основная часть из большого количества деталей ответствен-
ного назначения в виде штамповок из титанового сплава будет изготовлена Корпорацией «ВСМПО-
АВИСМА». Стороны также обсуждают возможность получистовой механообработки данного паке-
та штамповок. Срок действия этого контракта рассчитан на 10 лет – до декабря 2021 года.
SAMC (бывший Shanghai Aircraft manufacturing Factory) был основан в 1950 году. SAMC/SAMF
успешно разработали первый китайский среднемагистральный лайнер (Y-10), произвели совместно
с McDonnell Douglas 35 самолетов MD-82/83 и произвели окончательную сборку как основное
производственное предприятие двух среднемагистральных лайнеров MD-90, 70 % конструкций ко-
торых изготовлены в Китае.
Институт Shanghai Aircraft Design and Research Institute – конструкторский и исследова-
тельский центр COMAC, являющийся одним из трех ключевых центров COMAC. Данный институт
главным образом отвечает за разработку, испытания, передовые исследования и ключевые техно-
логии региональных и среднемагистральных самолетов.
14
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-96565 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0233-7681 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-26T02:05:48Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Тригуб, Н.П. Березос, В.А. Крыжановский, В.А. Корнийчук, В.Д. 2016-03-18T13:00:36Z 2016-03-18T13:00:36Z 2012 Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки / Н.П. Тригуб, В.А. Березос, В.А. Крыжановский, В.Д. Корнийчук // Современная электрометаллургия. — 2012. — № 3 (108). — С. 8-14. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0233-7681 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96565 621.791.72 Показаны возможности получения высококачественных слитков жаропрочных титановых сплавов способом электронно-лучевой плавки с промежуточной емкостью в ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины. Исследовано качество полуфабриката в виде крупногабаритного диска, изготовленного из слитка жаропрочного титанового сплава ВТ3-1. The possibilities are shown at the E.O.Paton Electric Welding Institute of the NAS of Ukraine for producing high-quality ingots of high-temperature titanium alloys using the method of electron beam cold hearth melting. Quality of semi-product in the form of a large-sized disc, manufactured of high-temperature titanium alloy VT3-1 ingot, was investigated. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Современная электрометаллургия Электронно-лучевые процессы Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки Manufacture of gas turbine unit large-sized discs of high-temperature titanium alloy VT3-1, produced by electron beam melting method. Article published earlier |
| spellingShingle | Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки Тригуб, Н.П. Березос, В.А. Крыжановский, В.А. Корнийчук, В.Д. Электронно-лучевые процессы |
| title | Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки |
| title_alt | Manufacture of gas turbine unit large-sized discs of high-temperature titanium alloy VT3-1, produced by electron beam melting method. |
| title_full | Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки |
| title_fullStr | Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки |
| title_full_unstemmed | Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки |
| title_short | Производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана ВТ3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки |
| title_sort | производство крупногабаритных дисков газотурбинных установок из жаропрочного сплава титана вт3-1, полученного способом электронно-лучевой плавки |
| topic | Электронно-лучевые процессы |
| topic_facet | Электронно-лучевые процессы |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96565 |
| work_keys_str_mv | AT trigubnp proizvodstvokrupnogabaritnyhdiskovgazoturbinnyhustanovokizžaropročnogosplavatitanavt31polučennogosposobomélektronnolučevoiplavki AT berezosva proizvodstvokrupnogabaritnyhdiskovgazoturbinnyhustanovokizžaropročnogosplavatitanavt31polučennogosposobomélektronnolučevoiplavki AT kryžanovskiiva proizvodstvokrupnogabaritnyhdiskovgazoturbinnyhustanovokizžaropročnogosplavatitanavt31polučennogosposobomélektronnolučevoiplavki AT korniičukvd proizvodstvokrupnogabaritnyhdiskovgazoturbinnyhustanovokizžaropročnogosplavatitanavt31polučennogosposobomélektronnolučevoiplavki AT trigubnp manufactureofgasturbineunitlargesizeddiscsofhightemperaturetitaniumalloyvt31producedbyelectronbeammeltingmethod AT berezosva manufactureofgasturbineunitlargesizeddiscsofhightemperaturetitaniumalloyvt31producedbyelectronbeammeltingmethod AT kryžanovskiiva manufactureofgasturbineunitlargesizeddiscsofhightemperaturetitaniumalloyvt31producedbyelectronbeammeltingmethod AT korniičukvd manufactureofgasturbineunitlargesizeddiscsofhightemperaturetitaniumalloyvt31producedbyelectronbeammeltingmethod |