Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания
Проведена оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от
 защитной оболочки реакторной установки в условиях длительного обесточивания
 энергоблока. Представлены результаты расчетного моделирования системы пассивного
 отвода тепла в зависимости от степени заполнения и...
Saved in:
| Published in: | Ядерна та радіаційна безпека |
|---|---|
| Date: | 2013 |
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Державне підприємство "Державний науково-технічний центр з ядерної та радіаційної безпеки" Держатомрегулювання України та НАН України
2013
|
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/97457 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания / Х.М. Наффаа, В.А. Герлига, Д.В. Шевелев, А.С. Балашевский // Ядерна та радіаційна безпека. — 2013. — № 2. — С. 27-31. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860046255158198272 |
|---|---|
| author | Наффаа, Х.М. Герлига, В.А. Шевелев, Д.В. Балашевский, А.С. |
| author_facet | Наффаа, Х.М. Герлига, В.А. Шевелев, Д.В. Балашевский, А.С. |
| citation_txt | Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания / Х.М. Наффаа, В.А. Герлига, Д.В. Шевелев, А.С. Балашевский // Ядерна та радіаційна безпека. — 2013. — № 2. — С. 27-31. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Ядерна та радіаційна безпека |
| description | Проведена оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от
защитной оболочки реакторной установки в условиях длительного обесточивания
энергоблока. Представлены результаты расчетного моделирования системы пассивного
отвода тепла в зависимости от степени заполнения испарительного участка и
температуры среды в защитной оболочке. Расчеты проводились с использованием кодов
RELAP5/MOD3.4 и MELCOR 1.8.5.
Проведено оцінку ефективності системи пасивного відводу тепла від захисної
оболонки реакторної установки в умовах тривалого знеструмлення енергоблоку. Надано
результати розрахункового моделювання системи пасивного відводу тепла залежно від
ступеня заповнення випарної ділянки та температури суміші в захисній оболонці.
Розрахунки проводилися з використанням кодів RELAP5/MOD3.4 і MELCOR 1.8.5.
The effectiveness of the passive system for heat removal from the reactor containment
under long-term blackout of the power unit is assessed. Results from computer simulation of the
passive heat removal system depending on filling of the evaporator and air temperature in the
containment are presented. The calculations were performed with the RELAP5/MOD3.4 and
MELCOR 1.8.5 codes.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:58:03Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(58).2013 27
УДК 621.311.25
Х. М. Наффаа1, В. А. Герлига2,
Д. В. Шевелев2, А. С. Балашевский2
1Севастопольский национальный университет ядерной
энергии и промышленности, Украина, г. Севастополь,
Украина
2Служба научно-технической поддержки ОП НТЦ ГП НАЭК
«Энергоатом», Украина, г. Севастополь, Украина
Оценка эффективности
системы пассивного
отвода тепла
от защитной оболочки
РУ с ВВЭР
в условиях длительного
обесточивания
Проведена оценка эффективности системы пассивного отвода
тепла от защитной оболочки реакторной установки в условиях дли-
тельного обесточивания энергоблока. Представлены результаты рас-
четного моделирования системы пассивного отвода тепла в зависи-
мости от степени заполнения испарительного участка и температуры
среды в защитной оболочке. Расчеты выполнялись с использованием
кодов RELAP5/MOD3.4 и MELCOR 1.8.5.
К л ю ч е в ы е с л о в а: система пассивного отвода тепла; защитная
оболочка; двухфазный термосифон; атомная электрическая станция;
реакторная установка; водо-водяной энергетический реактор.
Х. М. Наффаа, В. А. Герлига, Д. В. Шевельов, О. С. Балашевський
Оцінка ефективності системи пасивного відводу тепла
від захисної оболонки РУ з ВВЕР в умовах тривалого
знеструмлення
Проведено оцінку ефективності системи пасивного відводу тепла
від захисної оболонки реакторної установки в умовах тривалого зне-
струмлення енергоблока. Надано результати розрахункового моде-
лювання системи пасивного відводу тепла залежно від ступеня запов-
нення випарної ділянки та температури суміші в захисній оболонці.
Розрахунки проводилися з використанням кодів RELAP5/MOD3.4
і MELCOR 1.8.5.
К л ю ч о в і с л о в а: система пасивного відводу тепла; захисна
оболонка; двофазний термосифон; атомна електрична станція; реак-
торна установка; водо-водяний енергетичний реактор.
© Х. М. Наффаа, В. А. Герлига, Д. В. Шевелев, А. С. Балашевский,
2013
О
дними из наиболее опасных запроектных ава-
рий (ЗПА) на АЭС являются аварии с нало-
жением полного длительного обесточивания
и потерей аварийных источников электроснаб-
жения. Потеря всех аварийных источников
электроэнергии на АЭС «Фукусима-1» из-за воздействия
цунами, вызванного землетрясением 11 марта 2011 г., стала
причиной развития тяжелых аварий с повреждением топ-
лива и корпусов реакторов, а затем и защитных оболочек
реакторов на трех энергоблоках. Потеря всех барьеров без-
опасности повлекла за собой выброс значительного коли-
чества радионуклидов в окружающую среду, в результате
чего аварии был присвоен 7-й, высший уровень по между-
народной шкале INES [1].
Сохранение целостности защитной оболочки (ЗО) —
одна из приоритетных задач при возникновении аварий-
ных ситуаций на АЭС [2]. ЗО реакторов всех типов имеют
проектные ограничения по внутренним параметрам (дав-
лению и температуре). При превышении проектных преде-
лов возможен отказ ЗО с потерей локализующей функции.
Поддержание параметров в заданных пределах на совре-
менных АЭС реализуется активными системами, для ра-
боты которых требуется внешнее энергоснабжение.
На эксплуатируемых сегодня АЭС с ВВЭР-1000 тех-
нические средства для предотвращения повреждения
ЗО в условиях аварий с полным длительным обесточи-
ванием не предусмотрены. В эволюционных проектах РУ
с ВВЭР, а также в новых проектах зарубежных АЭС пред-
усмотрены пассивные системы снижения параметров под
ЗО при таких авариях, но все эти системы обладают ря-
дом недостатков, основные из которых — ограниченное
время их работы, а также возможность байпасирования
ЗО при отказах. Поэтому актуальность создания систем
пассивного отвода остаточных тепловыделений (СПОТ)
ГО и внедрения их на действующих энергоблоках АЭС,
а также в проектах перспективных РУ, которые были бы
избавлены от указанных недостатков, бесспорна.
Схема, принцип работы и компоновка СПОТ ЗО. Для
решения указанной задачи предлагается схема СПОТ ЗО
с использованием испарительно-конденсационных уст-
ройств замкнутого типа — низкотемпературных кольце-
вых двух фазных термосифонов (ДТС). ДТС благодаря
пере носу скрытой теплоты парообразования своего проме-
жу точ ного теплоносителя обеспечивает эффективный от-
вод теплоты от атмосферы ГО к конечному поглотителю.
Испаритель кольцевого ДТС размещается вблизи куполь-
ной части ГО, конденсатор выводится за пределы гермо-
объема. Испаритель и конденсатор связаны между собой
транспортными паровым и конденсатным трубопровода-
ми (рис. 1).
Теплоотвод от атмосферы ЗО 2 к наружной поверхности
испарителя 4 осуществляется естественной конвекцией,
а затем от испарителя — к промежуточному теплоносителю.
За счет внешнего подвода теплоты промежуточный тепло-
носитель ДТС испаряется, пар через сборный коллектор 9
поступает в паровой трубопровод 6, который через гермо-
проходки 8 выводится за пределы защитной оболочки 2
реакторной установки 1 и соединяется с конденсатором 5.
Конденсатор 5 охлаждается потоком атмосферного воздуха
через воздушный канал 3, при этом пар в конденсаторе
конденсируется и по конденсатному трубопроводу 7 и раз-
дающему коллектору 10 возвращается в испаритель 4.
Все элементы испарителя ДТС выполнены из пла-
стин и расположены вблизи внутренней поверхности ЗО.
Испарители СПОТ практически не отбирают полезного
объема ЗО.
28 ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(58).2013
Х. М. Наффаа, В. А. Герлига, Д. В. Шевелев, А. С. Балашевский
Теплоотводящая способность СПОТ ЗО рассчитывает-
ся так, чтобы при всех возможных состояниях энергобло-
ка, включая запроектные аварии с разрывами трубопро-
водов первого контура и паропроводов острого пара при
работе на мощности, не допустить роста параметров в ЗО
сверх допустимых пределов. Например, для ЗО РУ ВВЭР-
1000 — это давление не более 5 бар (абс.) и температура
парогазовой смеси не выше 150 °С. При этом температура
окружающего воздуха принимается максимально вожмож-
ной для площадки АЭС, например до +45 °С.
ДТС, являясь автономными замкнутыми устройствами
теплоотвода, надежно разделяют ЗО и конечный поглоти-
тель, что обеспечивает радиационную безопасность в ава-
рийной ситуации. СПОТ ЗО для повышения надежности
работы состоит из автономных секций, скомпонованных
в нескольких параллельных каналах, чем обеспечивается
необходимая степень резервирования.
Перед заполнением промежуточным теплоносителем
кольцевой термосифон вакуумируется для удаления не-
конденсируемых газов. В процессе работы устройства дав-
ление насыщенных паров воды во всем диапазоне темпе-
ратур и в любой точке контура будет ниже атмосферного.
Поэтому при возможных течах контура СПОТ исключает-
ся выход радионуклидов из ЗО в атмосферу. Обнаружив
течь, в условиях нормальной эксплуатации персонал
имеет возможность выявить и перекрыть локализующую
арматуру поврежденной теплообменной секции или од-
ного из нескольких каналов системы. При этом, поскольку
теплообменная поверхность секций СПОТ ЗО в про-
цессе проектирования выбирается избыточной по отно-
шению к максимально возможной тепловой нагрузке на
ЗО, система продолжает выполнять функцию теплоотвода
в полном объеме.
В качестве промежуточного теплоносителя ДТС, кроме
воды, могут также использоваться жидкости с понижен-
ной температурой замерзания, что предотвращает замер-
зание промежуточного теплоносителя СПОТ в условиях
низких температур окружающего воздуха.
При расчетном моделировании СПОТ анализировалось
влияние степени заполнения испарительного участка во-
дой на эффективность системы.
Возможная схема расположения элементов СПОТ
ЗО в реакторном отделении АЭС с ВВЭР-1000 изображена
на рис. 2.
Для вывода транспортных трубопроводов через гер-
мооболочку в существующих РУ с ВВЭР-1000 возможно
использование двух из имеющихся шести гермопроходок
Dy 1600 мм системы вентиляции реакторного отделения.
Однако этот вариант не оптимален, так как испарители
окажутся размещенными слишком низко, из-за чего под
куполом реакторного отделения возможно образование
«застойных» зон паровоздушной смеси, плохо охлаждае-
мых за счет естественного конвективного перемешивания
воздуха в ЗО. В новых проектах РУ с ВВЭР для вывода
транспортных трубопроводов кольцевого ДТС необхо-
димо предусмотреть дополнительные гермопроходки, что
несложно сделать на этапе проектирования и строитель-
ства ЗО, разместив испарители ДТС непосредственно под
куполом ЗО.
Расчетная модель и характеристики термосифонно-
го контура СПОТ ЗО. Расчетное моделирование контура
СПОТ ЗО выполнено с использованием кодов RELAP5/
MOD3.4 и МELCOR 1.8.5.
При моделировании рассматривался двухфазный кон-
тур, состоящий из испарительного и конденсационного
участков (теплообменники в ЗО и за пределами ЗО, соот-
ветственно) и двух транспортных участков — паропровода
от испарителя к конденсатору и возвратного трубопровода
конденсата. Разность высотных отметок испарителя и кон-
денсатора в расчете принята равной 15 м, что соответствует
Рис. 1. Схема автономной СПОТ ЗО
на основе кольцевого ДТС:
1 — реакторная установка; 2 — защитная оболочка; 3 — воздушный канал;
4 — испаритель; 5 — конденсатор; 6 — паровой трубопровод;
7 — конденсатный трубопровод; 8 — гермопроходка;
9 — сборный коллектор; 10 — раздающий коллектор
Рис. 2. Расположение элементов СПОТ
ЗО в реакторном отделении
ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(58).2013 29
Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания
реальной компоновке СПОТ ЗО в составе реакторного от-
деления энергоблока РУ с ВВЭР-1000. Упрощенная нода-
лизационная схема модели кольцевого ДТС представлена
на рис. 3.
При разработке модели в качестве испарителя рассма-
тривалась плоская теплообменная пластина 150×20 мм
с толщиной 1 мм. Высота испарителя принята равной 2,5 м.
Оптимальное заполнение испарительной пластины
определялось в процессе расчетного моделирования с це-
лью обеспечения максимальной эффективности испарите-
ля по уровню отводимой мощности.
Длина теплообменной пластины испарителя выбрана
из условия незначительных размеров и массы теплооб-
менной секции, что облегчает ее крепление к стенке ГО.
Кроме того, расчетами установлено, что при значительном
увеличении длины пластины удельная отводимая мощ-
ность с единицы длины начинает снижаться, поскольку
зона испарения теплоносителя в пластине имеет ограни-
ченную протяженность. Конденсатор в расчетной модели
также представлял собой одну или несколько теплообмен-
ных пластин аналогичных размеров.
Согласно предварительным оценкам, предлагается ус-
танавливать четыре канала, каждый из которых содер-
жит четыре секции испарительных пластин указанных
размеров. При меньшем количестве пластин увеличива-
ется количество секций и каналов системы, а также тре-
буемое число герметичных проходок через ЗО, что повы-
шает вероятность возникновения отказов системы. При
большем — увеличивается необходимый диаметр паро-
проводов и, соответственно, размеры гермопроходок во
внешней стене ЗО. Диаметр паропровода в предваритель-
ных расчетах принят равным Ду 100 мм. Диаметр возврат-
ного трубопровода конденсата, ввиду значительно боль-
шей плотности воды и малых скоростей движения среды
по сравнению с движением среды в паровом трубопроводе,
гораздо меньше — Ду 50 мм. В расчетной модели паро-
провод и возвратный трубопровод конденсата по сечению
были отмасштабированы, т. е. приведены к сечению одной
испарительной пластины.
При моделировании термосифонного контура СПОТ
задавались граничные условия 3-го рода на внешней по-
верхности испарительной и конденсационной пластин.
Температура воздуха в ЗО вблизи внешней поверхности
принята равной +90…150 °С, что, по условию поставлен-
ной задачи, близко к максимально допустимой устано-
вившейся температуре парогазовой смеси в верхней части
ЗО при постулируемых проектных авариях.
Коэффициент теплоотдачи α1 для внешней поверхности
принят равным 100 Вт/(м2⋅К), что является умеренно-кон-
сервативно заниженной оценкой при обтекании пластин
неконденсируемым газом (воздухом) со скоростью около
1 м/с. Значение скорости для условий конвективного об-
текания пластин, в свою очередь, получено при помощи
кода MELCOR 1.8.5.
Эффективный коэффициент теплоотдачи с наружной
поверхности пластины-конденсатора α2 принят равным
500 Вт/(м2⋅К). Данное значение, при обдуве конденсатора
атмосферным воздухом в специально предусмотренных
тяговых каналах между внешней и внутренней оболоч-
ками ЗО, вполне достижимо в случае использования пла-
стин с развитой внешней поверхностью теплообмена (на-
пример, при наличии оребрения).
Кроме того, в реальных условиях конденсатор, распо-
ложенный вне гермообъема, мало ограничен в габаритах
и может быть набран из гораздо большего числа теплооб-
менных пластин, чем испаритель. Это допускает соответ-
ствующее снижение коэффициента теплоотдачи α2, ком-
пенсируемое увеличением теплообменной поверхности.
Температура окружающего воздуха в расчете принима-
лась равной +45 °С, что соответствует максимальной за-
регистрированной в летнее время года для площадок АЭС
Украины за весь период метеонаблюдений.
По длине испарительная и конденсационная пла-
стины разбивались на 20 расчетных участков. Это позво-
лило достаточно точно учесть изменение паросодержания
и режимов теплообмена стенки с теплоносителем внутри
пластины.
Основные расчетные параметры в установившемся ре-
жиме приведены на рис. 4—6. При расчетах варьировалась
степень заполнения испарительного участка в установив-
шемся режиме.
Как показали предварительные расчеты, в диапазоне
заполнения испарительного участка от 10 до 20 % в уста-
новившемся режиме эффективность СПОТ слабо зависит
от изменений (флуктуаций) степени заполнения, кото-
рые характерны для режима кипения в ДТС. При этом
оптимальное заполнение испарителя составляет 13—15 %
(350—400 кг) для всех испарительных участков теплооб-
менных пластин.
Результаты расчетного моделирования показали, что
тепловая мощность, отводимая одной секцией пластины,
при оптимальном заполнении контура во всех случаях со-
ставляет не менее 1,75—4,5 МВт (рис. 4). При этом расход
среды в системе при оптимальном заполнении испари-
тельного участка составляет не менее 2,5—4,0 кг/с (рис. 5).
Таким образом, одна теплообменная секция испарите-
ля, состоящая из пластины, расположенной в коллекторах
с шагом 20 мм, может отводить около 4,8 МВт из ЗО в ат-
мосферу, что близко к суммарным тепловым потерям со
всего оборудования РУ в ЗО при работе на номинальном
уровне мощности.
При условии, что в ЗО будет установлено четыре испа-
рительные секции (например, по четыре секции на один
Рис. 3. Нодализационная схема термосифонного контура
30 ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(58).2013
Х. М. Наффаа, В. А. Герлига, Д. В. Шевелев, А. С. Балашевский
уменьшении размеров одной пластины и т. п.) позволит, со-
гласно имеющимся оценкам, поднять эффективность сек-
ции не менее чем на 20—25 % и, таким образом, обеспечить
теплоотвод от ЗО с максимально возможной тепловой на-
грузкой с требуемым коэффициентом запаса, т. е. даже при
крайне маловероятных гипотетических тяжелых авариях.
Поскольку температура пароводяной смеси в любой
точке контура кольцевого ДТС в течение всего времени
остается ниже +100 °С, термосифонный контур СПОТ
постоянно находится под разрежением как по отноше-
нию к гермообъему, так и по отношению к окружающей
среде (рис. 6 и 7), что, при возникновении неплотностей
в любой точке контура ДТС, исключает выход активности
из-под ЗО в окружающую среду.
Таким образом, полученные расчетные характеристики
подтверждают возможность обеспечения эффективного
и безопасного теплоотвода от ГО двухфазным кольцевым
термосифоном с водяным теплоносителем. Даже при не-
значительном температурном напоре (разности темпера-
тур) между участками подвода и отвода теплоты, реализу-
емый в ДТС механизм теплопереноса обеспечит надежный
отвод теплоты от ГО конечному поглотителю — атмосфер-
ному воздуху.
канал в четырехканальном исполнении СПОТ), и допуще-
нии отказа одной из них (например, изоляция от общего
контура вследствие обнаруженной протечки), оставшиеся
три способны при наихудших граничных условиях отвести
не менее 58 МВт тепловой мощности из-под ЗО, что соот-
ветствует мощности в ЗО при запроектной аварии с поте-
рей теплоносителя в условиях длительного обесточивания
энергоблока.
Как показали результаты расчета при помощи кода
MELCOR 1.8.5, параметры в ЗО ни при каких из постули-
руемых аварий не успевают достигнуть проектных преде-
лов, которые угрожали бы целостности ЗО.
Следует учесть, однако, что значительную часть те-
плоты в случаях, когда авария не развивается до степени
тяжелой, будут отводить аварийные системы охлаждения
первого контура реактора (в перспективных проектах —
СПОТ РУ). Таким образом, предлагаемая схема СПОТ ГО
в этом случае обладает значительным коэффициентом за-
паса по отводимой тепловой мощности.
Оптимизация схемы СПОТ (например, использование
паропроводов и арматуры несколько большего диаметра, оп-
тимизация испарительной части контура с целью увеличе-
ния количества испарительных пластин при одновременном
Рис. 4. Тепловая мощность, отводимая одной пластиной
испарителя в зависимости от относительной степени
заполнения испарительного участка и температуры в ЗО:
1, 2, 3 — температура в ЗО 90, 120 и 150 єС, соответственно
Рис. 5. Изменение расхода среды в зависимости
от относительной степени заполнения
испарительного участка и температуры в ЗО:
1, 2, 3 — температура в ЗО 90, 120 и 150 єС, соответственно
Рис. 6. Давление (абсолютное) на входе в конденсатор Рис. 7. Давление (абсолютное) на входе в испаритель
ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(58).2013 31
Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания
Выводы
1. Анализ системы пассивного отвода тепла от ЗО под-
тверждает возможность создания эффективных СПОТ
ЗО на основе кольцевых термосифонных контуров.
2. Использование термосифонного теплообменного
оборудования способствует, даже при малых температур-
ных напорах, эффективному и безопасному отводу тепло-
ты из ЗО к конечному поглотителю.
3. Разработка, более детальное исследование и опти-
мизация характеристик СПОТ ЗО требуют создания пол-
ной расчетной модели с совместным использованием ко-
дов RELAP5/MOD3.4 и MELCOR 1.8.5, а также на этапе
предпроектной подготовки — создания теплофизических
стендов для определения удельных характеристик системы
с последующей проверкой результатов на полномасштаб-
ном экспериментальном стенде.
4. Внедрение СПОТ ЗО в состав систем безопасности
РУ позволит исключить возможность повреждения ЗО
в условиях проектных и запроектных аварий, независимо
от состояния источников внешнего и аварийного электро-
снабжения энергоблока.
Список использованной литературы
1. Gauntt Randall. Fukushima Daiichi Accident Study Report /
Randall Gauntt, Donald Kalinich, Jeff Cardoni [et al.] // Sandia Na-
tional Laboratories. — 2012. — 298 p.
2. Design of Reactor Containment Systems for Nuclear Power
Plants: IAEA safety standards series. — No. NS-G-1.10. — 2004. —
127 р.
3. Наффаа Х. М. Пассивные системы охлаждения защитных
оболочек реакторных установок / Х. М. Наффаа, И. И. Сви-
риденко, Д. В. Шевелев // Зб. наук. пр. СНУЯУтаП. — 2012. —
Вип. 2(42). — С. 46—55.
4. Lee S.-W. Assessment of Passive Containment Cooling Con-
cepts for Advanced Pressurized Water Reactors / S.-W. Lee [et al.] //
Ann. Nucl. Energy. — 1997. — Vol. 24, No. 6. — P. 467—475.
5. Passive Safety system and Natural Circulation in Water Cooled
Nuclear Power Plants: IAEA-TECDOC-1624. — Vienna: IAEA,
2009. — 159 р.
6. Description of natural circulation and passive safety systems
in water cooled Nuclear Power Plants: IAEA-TECDOC-DRAFT. —
Vienna: IAEA, 2004. — 112 р.
Отримано 12.04.2013.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-97457 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 2073-6231 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:58:03Z |
| publishDate | 2013 |
| publisher | Державне підприємство "Державний науково-технічний центр з ядерної та радіаційної безпеки" Держатомрегулювання України та НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Наффаа, Х.М. Герлига, В.А. Шевелев, Д.В. Балашевский, А.С. 2016-03-28T17:18:02Z 2016-03-28T17:18:02Z 2013 Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания / Х.М. Наффаа, В.А. Герлига, Д.В. Шевелев, А.С. Балашевский // Ядерна та радіаційна безпека. — 2013. — № 2. — С. 27-31. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 2073-6231 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/97457 621.311.25 Проведена оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от
 защитной оболочки реакторной установки в условиях длительного обесточивания
 энергоблока. Представлены результаты расчетного моделирования системы пассивного
 отвода тепла в зависимости от степени заполнения испарительного участка и
 температуры среды в защитной оболочке. Расчеты проводились с использованием кодов
 RELAP5/MOD3.4 и MELCOR 1.8.5. Проведено оцінку ефективності системи пасивного відводу тепла від захисної
 оболонки реакторної установки в умовах тривалого знеструмлення енергоблоку. Надано
 результати розрахункового моделювання системи пасивного відводу тепла залежно від
 ступеня заповнення випарної ділянки та температури суміші в захисній оболонці.
 Розрахунки проводилися з використанням кодів RELAP5/MOD3.4 і MELCOR 1.8.5. The effectiveness of the passive system for heat removal from the reactor containment
 under long-term blackout of the power unit is assessed. Results from computer simulation of the
 passive heat removal system depending on filling of the evaporator and air temperature in the
 containment are presented. The calculations were performed with the RELAP5/MOD3.4 and
 MELCOR 1.8.5 codes. ru Державне підприємство "Державний науково-технічний центр з ядерної та радіаційної безпеки" Держатомрегулювання України та НАН України Ядерна та радіаційна безпека Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания Оцінка ефективності системи пасивного відводу тепла від захисної оболонки РУ з ВВЕР в умовах тривалого знеструмлення Assessing the Effectiveness of Passive System of Heat Removal from the WWER Containment under Long-Term Blackout Article published earlier |
| spellingShingle | Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания Наффаа, Х.М. Герлига, В.А. Шевелев, Д.В. Балашевский, А.С. |
| title | Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания |
| title_alt | Оцінка ефективності системи пасивного відводу тепла від захисної оболонки РУ з ВВЕР в умовах тривалого знеструмлення Assessing the Effectiveness of Passive System of Heat Removal from the WWER Containment under Long-Term Blackout |
| title_full | Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания |
| title_fullStr | Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания |
| title_full_unstemmed | Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания |
| title_short | Оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки РУ с ВВЭР в условиях длительного обесточивания |
| title_sort | оценка эффективности системы пассивного отвода тепла от защитной оболочки ру с ввэр в условиях длительного обесточивания |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/97457 |
| work_keys_str_mv | AT naffaahm ocenkaéffektivnostisistemypassivnogootvodateplaotzaŝitnoioboločkirusvvérvusloviâhdlitelʹnogoobestočivaniâ AT gerligava ocenkaéffektivnostisistemypassivnogootvodateplaotzaŝitnoioboločkirusvvérvusloviâhdlitelʹnogoobestočivaniâ AT ševelevdv ocenkaéffektivnostisistemypassivnogootvodateplaotzaŝitnoioboločkirusvvérvusloviâhdlitelʹnogoobestočivaniâ AT balaševskiias ocenkaéffektivnostisistemypassivnogootvodateplaotzaŝitnoioboločkirusvvérvusloviâhdlitelʹnogoobestočivaniâ AT naffaahm ocínkaefektivnostísistemipasivnogovídvoduteplavídzahisnoíobolonkiruzvvervumovahtrivalogoznestrumlennâ AT gerligava ocínkaefektivnostísistemipasivnogovídvoduteplavídzahisnoíobolonkiruzvvervumovahtrivalogoznestrumlennâ AT ševelevdv ocínkaefektivnostísistemipasivnogovídvoduteplavídzahisnoíobolonkiruzvvervumovahtrivalogoznestrumlennâ AT balaševskiias ocínkaefektivnostísistemipasivnogovídvoduteplavídzahisnoíobolonkiruzvvervumovahtrivalogoznestrumlennâ AT naffaahm assessingtheeffectivenessofpassivesystemofheatremovalfromthewwercontainmentunderlongtermblackout AT gerligava assessingtheeffectivenessofpassivesystemofheatremovalfromthewwercontainmentunderlongtermblackout AT ševelevdv assessingtheeffectivenessofpassivesystemofheatremovalfromthewwercontainmentunderlongtermblackout AT balaševskiias assessingtheeffectivenessofpassivesystemofheatremovalfromthewwercontainmentunderlongtermblackout |