Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления

Исследована тороидальная вторичная кавитационная область, образующаяся при работе прямоточного гидродинамического излучателя с кольцевым соплом и ступенчатым препятствием. По эрозионному разрушению модельных загрязнений определены геометрические параметры вторичного вихря. С помощью параметров акуст...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Date:	2004
Main Authors:	Дудзинский, Ю.М., Сухарьков, О.В., Маничева, Н.В.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Інститут гідромеханіки НАН України 2004
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/986
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления / Ю. М. Дудзинский, О. В. Сухарьков, Н. В. Маничева // Акуст. вісн. — 2004. — Т. 7, N 1. — С. 44-49. — Библиогр.: 13 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-986
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-9862025-02-09T15:48:49Z Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления Power characteristics of the uniflow hydrodynamic sound source under the conditions of hydrostatic pressure Дудзинский, Ю.М. Сухарьков, О.В. Маничева, Н.В. Исследована тороидальная вторичная кавитационная область, образующаяся при работе прямоточного гидродинамического излучателя с кольцевым соплом и ступенчатым препятствием. По эрозионному разрушению модельных загрязнений определены геометрические параметры вторичного вихря. С помощью параметров акустического сигнала рассчитана интенсивность поля вблизи зоны звукообразования. Представлены зависимости интенсивности упругих волн и удельной энергии за один период колебаний от избыточного статического давления в жидкости. Досліджено тороїдальну вторинну кавітаційну зону, яка утворюється при роботі прямоточного гідродинамічного випромінювача з кільцевим соплом і східчастою перешкодою. За ерозійним руйнуванням модельних забруднень визначені геометричні параметри вторинного вихора. За допомогою параметрів акустичного сигналу розраховано інтенсивність поля поблизу зони звукоутворення. Представлено залежності інтенсивності пружних хвиль і питомої енергії за один період коливань від надлишкового статичного тиску в рідині. A toroidal secondary cavitational domain occurring at operation of the uniflow hydrodynamic sound source with a circular nozzle and stepwise barrier is studied. By erosional destruction of the model contamination the geometrical parameters of the secondary vortex are determined. After the acoustic signal parameters the field intensity in the vicinity of sound production zone is calculated. The elastic wave intensity and the specific power per period of oscillations are presented as the functions of static overpressure in the fluid. 2004 Article Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления / Ю. М. Дудзинский, О. В. Сухарьков, Н. В. Маничева // Акуст. вісн. — 2004. — Т. 7, N 1. — С. 44-49. — Библиогр.: 13 назв. — рос. 1028-7507 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/986 534.232 ru application/pdf Інститут гідромеханіки НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
description	Исследована тороидальная вторичная кавитационная область, образующаяся при работе прямоточного гидродинамического излучателя с кольцевым соплом и ступенчатым препятствием. По эрозионному разрушению модельных загрязнений определены геометрические параметры вторичного вихря. С помощью параметров акустического сигнала рассчитана интенсивность поля вблизи зоны звукообразования. Представлены зависимости интенсивности упругих волн и удельной энергии за один период колебаний от избыточного статического давления в жидкости.
format	Article
author	Дудзинский, Ю.М. Сухарьков, О.В. Маничева, Н.В.
spellingShingle	Дудзинский, Ю.М. Сухарьков, О.В. Маничева, Н.В. Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления
author_facet	Дудзинский, Ю.М. Сухарьков, О.В. Маничева, Н.В.
author_sort	Дудзинский, Ю.М.
title	Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления
title_short	Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления
title_full	Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления
title_fullStr	Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления
title_full_unstemmed	Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления
title_sort	энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления
publisher	Інститут гідромеханіки НАН України
publishDate	2004
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/986
citation_txt	Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления / Ю. М. Дудзинский, О. В. Сухарьков, Н. В. Маничева // Акуст. вісн. — 2004. — Т. 7, N 1. — С. 44-49. — Библиогр.: 13 назв. — рос.
work_keys_str_mv	AT dudzinskijûm énergetikaprâmotočnogogidrodinamičeskogoizlučatelâvusloviâhgidrostatičeskogodavleniâ AT suharʹkovov énergetikaprâmotočnogogidrodinamičeskogoizlučatelâvusloviâhgidrostatičeskogodavleniâ AT maničevanv énergetikaprâmotočnogogidrodinamičeskogoizlučatelâvusloviâhgidrostatičeskogodavleniâ AT dudzinskijûm powercharacteristicsoftheuniflowhydrodynamicsoundsourceundertheconditionsofhydrostaticpressure AT suharʹkovov powercharacteristicsoftheuniflowhydrodynamicsoundsourceundertheconditionsofhydrostaticpressure AT maničevanv powercharacteristicsoftheuniflowhydrodynamicsoundsourceundertheconditionsofhydrostaticpressure
first_indexed	2025-11-27T16:44:54Z
last_indexed	2025-11-27T16:44:54Z
_version_	1849962688849903616
fulltext	ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2004. Том 7, N 1. С. 44 – 49 УДК 534.232 ЭНЕРГЕТИКА ПРЯМОТОЧНОГО ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО ИЗЛУЧАТЕЛЯ В УСЛОВИЯХ ГИДРОСТАТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ Ю. М. Д У Д ЗИ Н СК И Й, О. В. С УХ А РЬ К О В, Н. В. МА Н И Ч ЕВ А Одесский национальный политехнический университет Получено 3.03.2004 Исследована тороидальная вторичная кавитационная область, образующаяся при работе прямоточного гидродина- мического излучателя с кольцевым соплом и ступенчатым препятствием. По эрозионному разрушению модельных загрязнений определены геометрические параметры вторичного вихря. С помощью параметров акустического си- гнала рассчитана интенсивность поля вблизи зоны звукообразования. Представлены зависимости интенсивности упругих волн и удельной энергии за один период колебаний от избыточного статического давления в жидкости. Дослiджено тороїдальну вторинну кавiтацiйну зону, яка утворюється при роботi прямоточного гiдродинамiчного випромiнювача з кiльцевим соплом i схiдчастою перешкодою. За ерозiйним руйнуванням модельних забруднень визначенi геометричнi параметри вторинного вихора. За допомогою параметрiв акустичного сигналу розраховано iнтенсивнiсть поля поблизу зони звукоутворення. Представлено залежностi iнтенсивностi пружних хвиль i питомої енергiї за один перiод коливань вiд надлишкового статичного тиску в рiдинi. A toroidal secondary cavitational domain occurring at operation of the uniflow hydrodynamic sound source with a circular nozzle and stepwise barrier is studied. By erosional destruction of the model contamination the geometrical parameters of the secondary vortex are determined. After the acoustic signal parameters the field intensity in the vicinity of sound production zone is calculated. The elastic wave intensity and the specific power per period of oscillations are presented as the functions of static overpressure in the fluid. ВВЕДЕНИЕ Большинство гидродинамических излучателей (ГДИ) генерируют упругие волны в результате возбуждения потоком жидкости стержней, пла- стин, мембран или в результате модуляции ра- схода струи [1, 2]. При этом существенный вклад в энергетику поля вносит сопутствующая перви- чная гидродинамическая и вторичная акустиче- ская кавитация. Именно кавитация играет глав- ную роль в задачах по интенсификации техноло- гических процессов, протекающих в жидкой фа- зе. В качестве примеров упомянем разрушение пленок различных загрязнителей (окалина, нагар, асфальто-смолистые отложения), эмульгирование, диспергирование и т. п. [3, 4]. Затопленные струйные оболочки и вихри можно успешно использовать в осесимметричных гидро- динамических излучателях прямоточного и про- тивоточного типа для генерирования тонального сигнала высокой интенсивности [5]. В частности, в прямоточном ГДИ с кольцевым соплом и сту- пенчатым препятствием (рис. 1) вытекающая из кругового щелевого сопла в корпусе 1 затоплен- ная струя формирует упругую жидкостную обо- лочку 2, которая жестко защемлена на выходе из сопла, причем другое ее основание является сво- бодным. Ступенчатое препятствие 3 способствует тому, что часть кинетической энергии струи ра- сходуется на формирование первичного вихря 4, внутри которого за счет эффекта Бернулли созда- ются условия для развития кавитации. Неустойчи- вость этого тороидального вихря возбуждает ко- лебания струйной оболочки на собственной часто- те. При растяжении оболочки содержимое вихря 4 выходит наружу и за счет эффекта Кармана обра- зуется вторичный тороидальный вихрь 5, генери- рующий тональный звук в результате синфазно- го схлопывания паровых каверн. При этом часть потока струи уходит в окружающее пространство и в автоколебаниях не участвует. Поэтому высота струи-оболочки определяется расстоянием от ще- левого сопла до центра вторичного вихря. На ри- сунке указаны следующие геометрические параме- тры: Dc =2r1, Dmax =2r2, l, h – диаметры основа- ний, высота и толщина оболочки соответственно. Гидродинамическими параметрами системы явля- ются ρ, Γ, P∗ – плотность, параметр адиабати- ческой сжимаемости, внутреннее давление (про- чность жидкости) соответственно и v – скорость струи на выходе из сопла. Как было показано ра- нее, при оптимальной настройке излучателя пара- метр l определяется через v [6]. Под воздействием пульсаций как первичного, так и вторичного коль- цевых вихрей развитой кавитации вследствие кол- лапса каверн создается акустическое поле высокой интенсивности, которое, в свою очередь, приводит к возникновению вторичной акустической кавита- 44 c© Ю. М. Дудзинский, О. В. Сухарьков, Н. В. Маничева, 2004 ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2004. Том 7, N 1. С. 44 – 49 ции на твердых поверхностях. Проведенные ранее теоретические и экспери- ментальные исследования энергетических хара- ктеристик противоточных ГДИ позволили полу- чить акусто-гидродинамический к. п. д. [7], уто- чнить координаты вторичного вихря и двумя способами (гидродинамическим и акустическим) определить его интенсивность и удельную энер- гию вблизи вихря за один период колебаний [8]. При этом в диапазоне гидростатических давлений от 0.1 до 0.6 МПа за счет подбора оптимальной скорости струи на выходе сопла можно на поря- док повысить интенсивность упругих волн вблизи активной зоны: с 1.1 до 10 Вт/см 2 . Кроме того, как показано в работе [7], при определенном дав- лении и соответствующей скорости затопленной струи удается на 50 % повысить к. п. д. противото- чного ГДИ. Представляет интерес получение ана- логичных характеристик для прямоточных гидро- динамических излучателей с кольцевым соплом и ступенчатым препятствием при наличии избыто- чного статического давления в рабочей области. 1. ИССЛЕДОВАНИЕ ГЕОМЕТРИИ ОБЛА- СТИ ЗВУКООБРАЗОВАНИЯ На первом этапе исследований по фотографи- ям установлено местоположение вторичной торои- дальной зоны развитой кавитации и приближенно оценены ее габариты. Кроме того, оценивались ра- змеры области, в пределах которой кавитационная активность проявляется наиболее интенсивно. За- метим, что противоточные излучающие системы используются в основном для эмульгирования не- растворимых одна в другой жидкостей, дисперги- рования твердых присадок в жидкостях, в устрой- ствах дегазации жидкостей и др. Исходя из этого, в работах [7, 8] исследовалась эрозия свинцовых и алюминиевых образцов. Прямоточные же излуча- тели, благодаря большой площади активной зоны звукообразования, весьма перспективны для очис- тки поверхностей деталей машин от различных за- грязнителей [4,9] (нагар, притирочные пасты, ока- лина и т. п.). Поэтому в качестве образцов, подвер- гаемых кавитационной обработке, использовались металлические цилиндры, на торец которых на- носились “тяжелые” асфальто-смолистые отложе- ния, аналогичные тем, которые образуются на де- талях двигателей внутреннего сгорания [10]. Модельная паста (смесь битума, шлаков и мел- кодисперсного кварцевого песка) наносилась на предварительно нагретый цилиндр из расчета ∼ 5 мг на 1 см2 поверхности. Образцы с модель- ным загрязнением перемещались в радиальном r а б Рис. 1. Прямоточный ГДИ с кольцевым соплом и ступенчатым препятствием: а – схема, б – фотография (отсчет от оси симметрии ГДИ) и осевом z (z=0 – торец сопла) направлениях (см. рис. 1, а). Интен- сивность кавитационной эрозии оценивалась по уменьшению массы затвердевшей пасты на ана- литических весах с ценой деления 0.01 мг. Пред- варительно измерялись массы металлических ци- линдров до и после нанесения модели асфальто- смолистого загрязнителя. В качестве критерия Ю. М. Дудзинский, О. В. Сухарьков, Н. В. Маничева 45 ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2004. Том 7, N 1. С. 44 – 49 z, mm 4 8 12 16 20 24 t, sec 0 10 20 30 40 50 r, mm 8 10 12 14 16 18 t, sec 0 50 100 150 200 250 а б Рис. 2. Зависимости времени очистки образца от осевой z (а) и радиальной r (б) координаты прямоточного ГДИ эффективности кавитации использовалось время полной очистки образца ∆t. Измерения проводились при постоянных пара- метрах: одинаковых гидростатическом давлении, концентрации примесей и температуре жидкости, уровне акустического сигнала ГДИ, координатах (r, z) загрязненных поверхностей образцов. Для выполнения этого условия восемь – десять образ- цов одновременно устанавливались на различных расстояниях z вдоль оси излучателя при r=const с помощью соответствующих зажимов. Взвешива- ния загрязненных цилиндров проводились через каждые 10÷15 с обработки. После полной очистки всех образцов одной партии в тех же зажимах фи- ксировались аналогичные образцы из другой пар- тии. Результаты измерений времени полной очис- тки поверхностей от модельных загрязнителей усреднялись по пяти – семи партиям образцов. По аналогичной методике исследовалась зависи- мость времени полной очистки цилиндров от ра- диальной координаты r при z=const. Результа- ты первого этапа исследований представлены на рис. 2. Как видно из графиков, областью наи- большей кавитационной активности прямоточного ГДИ с кольцевым соплом и ступенчатым препят- ствием является тороид с наружным диаметром Dmax =2r2≈23 мм (его центр расположен на оси излучателя) и средним диаметром сечения тора ∆D≈4 мм. Следует отметить, что для экспериментальных зависимостей ∆t=f1(z) и ∆t=f2(r) наблюдалось значительное расхождение значений ∆t. Очеви- дно, это обусловлено тем, что для получения ради- альной зависимости времени полной очистки обра- зец перемещали в горизонтальном направлении не через центр сечения тора. 2. ВЛИЯНИЕ ГИДРОСТАТИЧЕСКОГО ДАВ- ЛЕНИЯ НА ИНТЕНСИВНОСТЬ И УДЕЛЬ- НУЮ ЭНЕРГИЮ ПОЛЯ На втором этапе исследовалась зависимость акустических параметров (уровень P и частота основной гармоники f акустического сигнала) от гидростатического давления Pst в герметичной ем- кости. В работе [11] анализировались распределе- ния акустических полей противоточного осесим- метричного ГДИ вдоль радиальной (r) и осевой (z) координат, в работе [12] – аналогичные характери- стики прямоточного ГДИ с кольцевым соплом и ступенчатым препятствием. В обоих случаях зву- ковое давление убывает обратно пропорционально расстоянию. Это позволяет сделать вывод о том, что вторичный тороидальный вихрь является мо- нопольным источником сферических волн, интен- сивность которых можно вычислить по формуле Iac = P 2 ac ρc . (1) 46 Ю. М. Дудзинский, О. В. Сухарьков, Н. В. Маничева ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2004. Том 7, N 1. С. 44 – 49 Здесь Pac – эффективное значение звукового дав- ления, измеренное калиброванным гидрофоном; ρ и c – плотность и скорость звука в невозмущенной жидкости соответственно. Герметичная емкость, трубопроводы и основ- ной насос составляли замкнутую систему, которая полностью заполнялась рабочей жидкостью – от- стоянной в течение двух – трех недель водопрово- дной водой, не подвергавшейся специальной обра- ботке. Гидростатическое давление создавалось до- полнительным насосом и регулировалось с помо- щью клапана. Давление измерялось образцовым манометром. Скорость струи определялась по дан- ным расходомера. Сигнал с выхода калиброван- ного гидрофона поступал на спектроанализатор и электронный вольтметр. На рис. 3 представлена зависимость интенсивно- сти упругих волн от статического давления в жид- кости. Расстояние между геометрическим центром сферического гидрофона и осью ГДИ изменялось в диапазоне r=10÷50 мм. Поскольку длина гене- рируемых упругих волн намного превышала это значение (λ�r), то фронт можно считать сфе- рическим. Исходя из этого, применима форму- ла (1). В диапазоне гидростатических давлений Pst=0.1÷0.3 МПа интенсивность упругих волн в этой точке плавно увеличивается примерно от 2 до 15 Вт/см 2 , что хорошо согласуется с эксперимента- ми по определению эффективности очистки [4, 9]. При этом для всех значений давлений в рабочей емкости подбиралась оптимальная скорость струи v на выходе из сопла, что соответствовало макси- мальному уровню звукового давления Pac. Зависимость частоты основной гармоники си- гнала от гидростатического давления представле- на на рис. 4. Регулируя давление в емкости от 1 до 3 атм, можно плавно повышать частоту от 0.65 до 1.8 кГц. При этом видна тенденция к более медлен- ному росту частоты при Pst≥0.15 МПа. Подобная же особенность наблюдалась и в случае противо- точного ГДИ, а для более вязкой жидкости (транс- форматорное масло) замедленный рост частоты был отмечен, начиная со значения 0.4 МПа [11]. В связи с этим интересно оценить, как изменяе- тся с увеличением избыточного давления удель- ная энергия гидродинамического излучателя, ге- нерируемая за период колебаний Wpd = Iac f = P 2 ac ρcf . (2) По результатам измерений зависимостей Iac(Pst) и f(Pst) по формуле (2) были пересчитаны соответ- ствующие значения Wpd. На рис. 5 представлена Pst, MPa 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 I, W/cm2 0 4 8 12 16 Рис. 3. Зависимость интенсивности акустического поля от гидростатического давления в рабочей емкости Pst, MPa 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 f, kHz 0 0.5 1 1.5 2 Рис. 4. Зависимость частоты основной гармоники звука от гидростатического давления в рабочей емкости удельная энергия упругих волн как функция ги- дростатического давления в жидкости. Следует отметить, что с ростом давления на- блюдается насыщение характеристики Wpd(Pst) и ее асимптотическое приближение к значению Wsat=2.5 Дж/см 2 . Очевидно, что в диапазоне Pst≤0.27 МПа возрастание интенсивности звука обусловлено двумя факторами: увеличением энер- Ю. М. Дудзинский, О. В. Сухарьков, Н. В. Маничева 47 ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2004. Том 7, N 1. С. 44 – 49 Pst, MPa 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 Wpd, J/cm2 0 0.5 1 1.5 2 Рис. 5. Зависимость удельной энергии одного колебания от гидростатического давления в рабочей емкости гии схлопывания паровых каверн во вторичном то- роидальном вихре и возрастанием частоты схло- пываний. При гидростатических давлениях, боль- ших 0.27 МПа, дальнейший рост интенсивности поля в основном зависит от возрастания частоты колебаний. Объяснить это можно тем, что с увели- чением отношения радиусов пузырька Rmax/Rmin давление в нем в момент схлопывания растет [13]. Очевидно, что вначале с увеличением гидроста- тического давления уменьшение радиуса каверны в момент схлопывания Rmin происходит быстрее, чем уменьшение радиуса Rmax в момент ее макси- мального расширения [8]. Начиная же с некоторо- го значения Pst, второй процесс становится прео- бладающим. Незначительное понижение удельной энергии в диапазоне Pst=0.1÷0.15 МПа обуслов- лено процессом дегазации воды на начальной ста- дии включения и настройки излучателя. Если же плавно уменьшать статическое давление, одновре- менно настраивая ГДИ на максимальный сигнал за счет регулировки скорости струи на выходе из кольцевого сопла, то функция Wpd(Pst) будет мо- нотонно уменьшаться. ВЫВОДЫ Экспериментально исследована тороидальная вторичная кавитационная зона, образующаяся при работе гидродинамических излучателей с кольце- вым соплом и ступенчатым препятствием. По фо- тографиям и в результате обработки образцов с модельным загрязнителем определены координа- ты вторичного вихря. Установлено, что пространс- тво наибольшей кавитационной активности нахо- дится за пределами конструктивных элементов излучателя. Таким образом, сама конструкция не подвергается действию кавитационной эрозии. По результатам измерения параметров акусти- ческих полей вблизи зоны звукообразования по- лучена зависимость акустической интенсивности от гидростатического давления. Генерация высо- коамплитудных волн разрежения– сжатия вбли- зи вторичного тороидального вихря развитой ка- витации позволяет эффективно применять гидро- динамические излучатели с кольцевым соплом и ступенчатым препятствием для интенсификации различных технологических процессов (например, для очистки поверхностей деталей). Используя зависимость частоты колебаний от гидростатического давления, была оценена удель- ная энергия волн, генерируемых за один период. Наличие эффекта насыщения функции удельной энергии показывает, что дальнейшее увеличение интенсивности звука связано, в основном, с рос- том частоты звуковых колебаний. 1. Richardson E. G. Flow noise // Technical aspects of sound: vol. 3.– Amsterdam, New York, 1962.– P. 123–177. 2. Константинов Б. П. Гидродинамическое звуко- образование и распространение звука в ограничен- ной среде.– Л.: Наука, 1974.– 144 с. 3. Дудзiнський Ю., Манiчева Н. Кавiтацiйна ерозiя металу в потужних акустичних полях // Тези доп. 6-го Мiжнарод. симпоз. українських iнженерiв- механiкiв.– Львiв, 21–23 травня 2003 року.– С. 159. 4. Дудзинский Ю. М., Сухарьков А. О., Сухарь- ков О. В. Очистка прецизионных деталей машин в мощных акустических полях // Прогрессивные технологии и системы машиностроения.– 2003.– Вып. 25.– С. 123–127. 5. Назаренко А. Ф. Гидродинамические излучате- ли // Ультразвук. Маленькая энциклопедия / Под ред. И. П. Голяминой.– М.: Сов. энцикл, 1979.– С. 79–81. 6. Дудзинский Ю. М., Маничева Н. В., Наза- ренко О. А. Оптимизация параметров широко- полосного акустического излучателя в услови- ях избыточных статических давлений // Акуст. вiсн.– 2001.– 4, N 2.– С. 38–46. 7. Дудзинский Ю. М., Назаренко А. Ф. Эффектив- ность работы осесимметричных гидродинамиче- ских излучателей в условиях избыточного стати- ческого давления // Акуст. ж.– 1996.– 42, N 4.– С. 569–572. 8. Дудзинский Ю. М., Назаренко А. А. Энергетиче- ские характеристики вторичной вихревой области осесимметричного гидродинамического излучате- ля // Акуст. вiсн.– 2000.– 3, N 1.– С. 36–41. 48 Ю. М. Дудзинский, О. В. Сухарьков, Н. В. Маничева ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2004. Том 7, N 1. С. 44 – 49 9. Максимов В. Г., Сухарьков О. В., Сухарьков А. О. Очистка деталей автомобилей с использованием гидродинамических излучателей // Тр. Одес. по- литехн. ун-та.– 2002.– Вып. 1(17).– С. 65–68. 10. Козлов Ю. С. Очистка изделий в машиностроении.– М.: Машиностроение, 1982.– 264 с. 11. Дудзинский Ю. М. Осесимметричные гидроди- намические излучатели в условиях статическо- го давления.– Одесса: Дисс. канд. техн. наук, 1990.– 170 с. 12. Сухарьков О. В. Повышение эффективности очис- тки сложнопрофильных деталей машин гидро- динамическими источниками колебаний.– Одесса: Дисс. канд. техн. наук, 1990.– 170 с. 13. Агранат Б. А., Башкиров В. И., Китайгород- ский Ю. И. Кавитационное разрушение металлов и сплавов в ультразвуковом поле // Применение ультразвука в машиностроении.– Минск, 1964.– С. 89–93. Ю. М. Дудзинский, О. В. Сухарьков, Н. В. Маничева 49

Энергетика прямоточного гидродинамического излучателя в условиях гидростатического давления

Institution

Similar Items