Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги
Приведены результаты исследования активации дуги при орбитальной сварке трубопроводов. Показано, что активация позволяет выполнять неповоротные стыки труб с толщиной стенки до 6 мм без разделки кромок за один проход, а при сварке более толстостенных труб обеспечивает толщину корневого прохода до 5 м...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Проблемы машиностроения |
|---|---|
| Datum: | 2012 |
| Hauptverfasser: | , , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
2012
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99047 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги / А.М. Савицкий, М.М. Савицкий, В.Н. Ващенко, Ю.Н. Шкрабалюк, И.А. Коровин // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 2. — С. 65-71. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860057372740812800 |
|---|---|
| author | Савицкий, А.М. Савицкий, М.М. Ващенко, В.Н. Шкрабалюк, Ю.Н. Коровин, И.А. |
| author_facet | Савицкий, А.М. Савицкий, М.М. Ващенко, В.Н. Шкрабалюк, Ю.Н. Коровин, И.А. |
| citation_txt | Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги / А.М. Савицкий, М.М. Савицкий, В.Н. Ващенко, Ю.Н. Шкрабалюк, И.А. Коровин // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 2. — С. 65-71. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы машиностроения |
| description | Приведены результаты исследования активации дуги при орбитальной сварке трубопроводов. Показано, что активация позволяет выполнять неповоротные стыки труб с толщиной стенки до 6 мм без разделки кромок за один проход, а при сварке более толстостенных труб обеспечивает толщину корневого прохода до 5 мм. Активация дуги резко снижает зависимость сварочного тока от пространственного положения сварочной ванны. Это упрощает технику сварки и удешевляет оборудование для ее реализации.
Наведені результати дослідження активації дуги при орбітальному зварюванні трубопроводів. Показано, що активація дуги дозволяє виконувати неповоротні стики труб з товщиною стінки до 6 мм без розробки кромок за один прохід, а при зварюванні більш товстостінних труб забезпечує товщину кореневого проходу до 5 мм. Активація дуги різко знижує залежність зварювального струму від просторового положення зварювальної ванни. Це спрощує техніку зварювання і здешевлює обладнання для її реалізації.
In work results of research of activation of an arch are resulted at orbital welding of pipelines. It is shown that activation allows to carry out not rotary joints of pipes with thickness of a wall to 6 mm without cutting of edges for one pass, and at welding of more thick-walled pipes provides a thickness of root pass to 5 mm. Arch activation sharply reduces dependence of a welding current on spatial position of a welding bath. It simplifies technics of welding and reduces the price of the equipment for its realisation.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:02:01Z |
| format | Article |
| fulltext |
ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ В МАШИНОСТРОЕНИИ
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 2 65
УДК 621.791.55
А. М. Савицкий, канд. техн. наук
М. М. Савицкий, д-р техн. наук
В. Н. Ващенко
Ю. Н. Шкрабалюк
И. А. Коровин
Институт электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины
(г. Киев, e-mail: sam@paton.kiev.ua)
УЛУЧШЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК
ОРБИТАЛЬНОЙ АРГОНОДУГОВОЙ СВАРКИ
ЗА СЧЕТ АКТИВАЦИИ ДУГИ
Приведены результаты исследования активации дуги при орбитальной сварке трубо-
проводов. Показано, что активация позволяет выполнять неповоротные стыки труб с
толщиной стенки до 6 мм без разделки кромок за один проход, а при сварке более тол-
стостенных труб обеспечивает толщину корневого прохода до 5 мм. Активация дуги
резко снижает зависимость сварочного тока от пространственного положения сва-
рочной ванны. Это упрощает технику сварки и удешевляет оборудование для ее реали-
зации.
Наведені результати дослідження активації дуги при орбітальному зварюванні трубо-
проводів. Показано, що активація дуги дозволяє виконувати неповоротні стики труб з
товщиною стінки до 6 мм без розробки кромок за один прохід, а при зварюванні більш
товстостінних труб забезпечує товщину кореневого проходу до 5 мм. Активація дуги
різко знижує залежність зварювального струму від просторового положення зварюва-
льної ванни. Це спрощує техніку зварювання і здешевлює обладнання для її реалізації.
Введение
Аргоно-дуговая сварка вольфрамовым электродом (TIG) является единственным из
механизированных способов сварки открытой дугой, обеспечивающим высокое качество
формирования сварных швов в различных пространственных положениях без применения
специальных формирующих устройств. Это обуславливает ее широкое применение для
сварки неповоротных стыков трубопроводов при строительстве, модернизации и ремонте
атомных и тепловых электростанций, где технологические трубопроводы являются одной из
основных составляющих оборудования станций. Трубопроводы АЭС и ТЭС по условиям
эксплуатации и последствиям разрушения относятся к категории особоответственных кон-
струкций. Поэтому к качеству швов при их монтаже предъявляются повышенные требова-
ния. Особенно это касается качества корневых швов многопроходных сварных соединений,
из-за того что работоспособность, надежность и долговечность таких соединений в значи-
тельной мере определяется именно качеством корневого прохода.
Однако несмотря на все достоинства TIG-способ имеет существенный недостаток,
заключающийся в низкой проплавляющей способности дуги. Это является причиной того,
что сварка металла толщиной более 2,5–3 мм выполняется с предварительной разделкой
кромок в несколько проходов [1, 2], количество которых увеличивается по мере увеличения
толщины свариваемого металла. Все это негативно отражается на производительности свар-
ки и ее экономической эффективности.
В случае применения TIG-сварки для выполнения стыков трубопроводов орбиталь-
ным способом приходится дополнительно учитывать тот факт, что положение электрода в
пространстве, при его движении вдоль стыка труб, постоянно изменяется. Соответствую-
ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ В МАШИНОСТРОЕНИИ
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 2 66
щим образом изменяется и пространственное
положение сварочной ванны с жидким ме-
таллом (рис. 1). По этой причине толщина
металла, свариваемого за один проход, как
правило, не превышает 1,5–2 мм. Стык боль-
шей толщины необходимо сваривать с пред-
варительной разделкой кромок многопроход-
ными (многослойными) швами, а значитель-
ная масса трубопроводов ТЭС и АЭС имеет
толщину стенки 3–6 мм. При этом между
каждыми двумя последовательными прохо-
дами обязателен холостой пробег сварочного
аппарата, для его возвращения в исходное
положение и раскручивания рукавов с токо-
ведущим кабелем, кабелем управления, с га-
зовой и охлаждающей коммуникациями.
Увеличение сварочного тока для по-
вышения проплавляющей способности дуги
приводит к ухудшению качества сварных со-
единений.
Формирование любого сварного шва происходит под действием трех основных сил:
силы давления дуги на жидкий металл сварочной ванны (Fд.), силы поверхностного натяже-
ния жидкого метала (Fп..н.) и гравитационной силы (Gм.).
В зависимости от взаимодействия и соотношения этих сил при одинаковых парамет-
рах режима сварки могут быть получены швы различной формы и качества.
При орбитальной сварке взаимодействие и соотношения этих сил зависит от про-
странственного положения сварочной ванны (рис. 1). Гравитационная сила всегда направле-
на вниз и способствует вытеканию металла из ванны. Сила поверхностного натяжения ме-
талла всегда направлена на удержание его в сварочной ванне. Сила давления дуги в зависи-
мости от пространственного положения электрода будет способствовать либо вытеканию
металла из ванны (рис. 1, положение 1), либо удержанию его в ванне (рис. 1, положение 5).
Таким образом, в процессе перемещения электрода сверху вниз (на спуск), от положения 1 в
направлении положений 2, 3, 4, 5 сила давления дуги будет постепенно наращивать содейст-
вие силе поверхностного натяжения металла, а в процессе движения электрода на подъем, от
положения 5 в направлении положений 6, 7, 8, 1, ослаблять это содействие, наращивая его
по отношению к гравитационной силе. Это отрицательно сказывается на качестве формиро-
вания сварных швов и может привести к провисанию обратной стороны шва внутрь трубы в
верхней части стыка или наружу – в нижней части стыка. Для улучшения условий и качества
формирования швов на практике прибегают к изменению сварочного тока в зависимости от
положения электрода в пространстве. Стык разбивают на сектора (рис. 1), как правило, не
менее восьми. При сварке на спуск сварочный ток увеличивают, а на подъем � уменьшают.
Разница в токе в крайних положениях 1 и 5 (рис. 1) при традиционной
TIG-сварке может достигать 30–40%.
За рубежом (Polysude (Франция), Esab (Швеция), Arc Machines (США), Kemppi
(Финляндия) и др.) основным направлением решения этих проблем является повышение
уровня автоматизации на базе использования мини-ЭВМ, программирующих систем, систем
дистанционного слежения и управления процессом сварки. Это требует больших финансо-
вых затрат как на стадии научных разработок, так и на стадии производства. Экономическая
ситуация в Украине не позволяет в полном объеме использовать подобный путь решения
проблемы. Поэтому для отечественной науки и производства более оптимальным является
путь адаптации и использования передовых технологических решений, которые в свое время
разрабатывались и применялись в других областях. Одной из таких разработок является
Рис. 1. Схема сил в сварочной ванне
вертикального стыка труб
ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ В МАШИНОСТРОЕНИИ
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 2 67
технология аргонодуговой сварки с ак-
тивацией дуги специальными активи-
рующими флюсами (ATIG), которая ши-
роко и успешно применялась в ракето- и
авиастроении бывшего СССР.
С учетом изложенного целью
данной работы является адаптация
ATIG-способа для решения проблем ор-
битальной сварки неплавящимся элек-
тродом.
Основная часть
Результаты исследований влияния
активирующих флюсов на глубину проплав-
ления при аргонодуговой сварке неплавя-
щимся электродом свидетельствуют, что их
применение способствует увеличению глу-
бины проплавления в 2–3 раза (рис. 2) по
сравнению с традиционным способом. Это
позволяет сваривать стали толщиной до 10–
12 мм за один проход с полным проплавле-
нием без разделки кромок (рис. 3). Формирование сварного шва осуществляется без приме-
нения формирующих подкладок. Но эти результаты достижимы при сварке швов в опреде-
ленном фиксированном пространственном положении.
При орбитальной сварке, как показывают результаты экспериментов, толщина ме-
талла, которую можно сваривать за один проход, уменьшается до 6 мм. Причиной является
постоянное изменение пространственного положения электрода и баланса сил, действую-
щих на жидкий металл сварочной ванны.
Применение специальной техники сварки и определенная подготовка торцов труб
позволяет выполнять за один проход неповоротные стыки с толщиной стенки до 8 мм. Но
это на сегодняшний день максимальная толщина стыка, которая может быть сварена орби-
тальной сваркой с активирующим флюсом за один проход. При большей толщине стыка не-
обходима разделка кромок. Стык сваривается за несколько проходов. Первый проход � кор-
невой, толщиной до 5 мм, выполняется с активирующим флюсом без присадочной проволо-
ки, остальные – заполняющие, традиционным способом с присадочной проволокой либо
плавящимся электродом в защитных газах.
Преимуществом активирующих флюсов при орбитальной сварке является также и
то, что они резко ослабляют влияние пространственного положения электрода и сварочной
ванны на сварочный ток. Изменение сварочного тока в зависимости от положения электрода
при толщине стенки трубы 6 мм не превышают 6% (табл. 1). При меньших толщинах стенок
свариваемых труб изменения сварочного тока еще меньше.
Обсуждение результатов
Активирующие флюсы позволяют сваривать металл толщиной до 10–12 мм за один
проход без разделки кромок. Если металл аналогичной толщины сваривать традиционным
аргонодуговым способом с разделкой кромок, то для этого необходимо не менее 10–15 про-
ходов. Специфическая, расширяющаяся книзу форма проплавления при ATIG-способе, спо-
собствует формированию в металле шва дезориентированной структуры (рис. 4), которая
повышает его трещиностойкость.
Все сказанное выше свидетельствует, что ATIG-способ не только увеличивает про-
изводительность аргонодуговой сварки, но и повышает качество сварных швов.
Рис. 2. Влияние активирующих флюсов
на глубину проплавления при аргонодуговой
сварке неплавящимся электродом
Рис. 3. Сварное соединение толщиной 10мм,
выполненное с активирующим флюсом
за один проход без разделки кромок
ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ В МАШИНОСТРОЕНИИ
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 2 68
Таблица 1. Изменение сварочного тока при орбитальной сварке неповоротного стыка труб с
применением активирующего флюса
Толщина стыка, мм Пространственная ориентация электрода, град. Vсв., м/час I, А
0–45 6 175
45–90 6 175
90–135 6 185
135–180 6 185
180–225 6 180
225–270 6 180
270–315 6 175
6
315–360 6 175
Однако в случае применения ATIG-способа для орбитальной сварки толщина метал-
ла, свариваемого за один проход, уменьшается до 6 мм (рис. 5). Причиной является постоян-
но изменяющееся пространственное положение сварочной ванны. Поэтому для того, чтобы
надежно удерживать в ней жидкий металл, приходится постоянно корректировать и под-
держивать баланс сил, действующих на него в соответствии со схемой, приведенной на
рис. 1. Увеличение толщины металла, свариваемого за один проход, требует увеличения сва-
рочного тока, вследствие этого увеличивается масса жидкого металла в ванне и, следова-
тельно, гравитационная сила. Баланс сил нарушается, что приводит к вытеканию металла из
ванны.
На основе применения активирующих флюсов разработана специальная техника
сварки, позволяющая за один проход выполнять неповоротные стыки трубопроводов с тол-
щиной стенки до 8 мм. Но для ее реализации необходимо специальное оборудование и спе-
циальная подготовка кромок.
Если толщина стенки трубы превышает 6 мм, сварка
трубопроводов выполняется многопроходными (многослой-
ными) швами с предварительной узкой разделкой кромок
(рис. 6), форма которой приведена на рис. 6, а. Первым выпол-
няется корневой проход толщиной до 4,5–5 мм с активирую-
щим флюсом без присадочной проволоки (рис. 6, б). После-
дующие – заполняющие проходы выполняются традиционной
аргонодуговой сваркой вольфрамовым электродом с присадоч-
ной проволокой или плавящимся электродом в защитных газах.
Применение активирующего флюса при сварке корне-
вого прохода обеспечивает его толщину в 2–2,5 раза больше,
чем это достижимо для традиционного способа, что, в после-
дующем, при заполнении разделки полностью предотвращает
опасность его прожога. Сравнение толщины стыка, выполняе-
мого однопроходным швом и толщины корневого прохода,
выполняемых с активирующим флюсом, свидетельствует,
что в первом случае сваривается толщина 6 мм, а во втором
– 4,5–5 мм. Это связано с тем, что по мере увеличения тол-
щины стенки труби отвод тепла из сварочной ванны в ос-
новной металл усиливается. Сохранение глубины проплав-
ления на уровне 6 мм требует повышения сварочного тока,
что, в свою очередь, сопровождается увеличением объема и
массы расплавленного металла в сварочной ванне и увели-
чением гравитационной силы. Баланс сил (рис. 1) наруша-
ется, что приводит ухудшению качества формирования
шва. Кроме этого, по мере увеличения диаметра труб уве-
личивается и овальность труб, которая заметно проявляется
Рис. 4. Дезориентированная
мелкокристаллическая
структура сварного шва,
выполненного ATIG-
Рис. 5. Неповоротный стык
трубопровода диаметром 76мм
с толщиной стенки 6 мм,
выполненный ATIG-способом
ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ В МАШИНОСТРОЕНИИ
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 2 69
при диаметрах более 200 мм. Это приводит к тому, что трубы могут стыковаться с некото-
рым смещением кромок, которое достигает 1,5 мм. С учетом такого смещения толщина при-
тупления кромок не должна превышать 4,5 мм. В этом случае обеспечивается качественное
формирование корневого прохода.
Существенным преимуществом ATIG-способа является то, что он позволяет, в
большинстве случаев, исправлять дефектные участки шва без их разделки. Достаточно пере-
варить эти участки с применением активирующего флюса.
Результаты исследований показали, что резкое снижение зависимости сварочного
тока от пространственного положения сварочной ванны, которое обеспечивается активи-
рующим флюсом, позволяет существенно упростить технику выполнения неповоротных
стыков и оборудование для их выполнения.
Выше было сказано, что для оптимизации условий формирования швов при орби-
тальной сварке прибегают к изменению сварочного тока в зависимости от положения элек-
трода в пространстве. Данная техника выполнения неповоротного стыка требует примене-
ния оборудования, оснащенного системами программирования, контроля и корректировки
параметров режима на базе мини-ЭВМ. Стоимость таких сварочных комплексов не менее
100000 €.
Сварочный ток является одним из составляющих более общего параметра процесса
сварки – погонной энергии, которая характеризует тепловложение в сварное соединение в
процессе его выполнения. Любое изменение сварочного тока влечет за собой изменение по-
гонной энергии. Она определяется как [3]
V
IU
V
q η
= , (1)
где: q – тепловая мощность дуги; η – КПД дуги; I – сварочный ток; U – напряжение на дуге;
V – скорость сварки.
Следовательно, регулировать погонную энергию можно, изменяя I или V. Регули-
ровка погонной энергии сварки за счет изменения напряжения дуги предельно ограничена, а
КПД дуги для каждого способа сварки изменяется в очень узких пределах.
Активирующий флюс резко ослабляет зависимость тока и погонной энергии сварки
от пространственного положения сварочной ванны. Поэтому, как показали результаты ис-
следований, регулировку погонной энергии можно осуществлять за счет изменения скоро-
сти сварки. При сварке на спуск скорость уменьшается, а при сварке на подъем – увеличива-
ется. Реализация данной техники не представляет серьезных проблем, так как в настоящее
время серийно выпускаются относительно недорогие сервоприводы с уже заложенной в них
функцией программирования скорости вращения электродвигателя. Это позволяет значи-
тельно упростить и удешевить оборудование орбитальной сварки труб.
На основе указанных сервоприводов разработан ряд аппаратов с программным
управлением для орбитальной сварки (рис. 7) с применением активирующих флюсов непо-
воротных стыков трубопроводов диаметром: 20–40; 57–219; 245–1420 мм. В зависимости от
а) б)
Рис. 6. Сварка корневого прохода многопроходного шва:
а) – форма подготовки кромок;
б) – корневой проход (труба диаметром 325мм с толщиной стенки 10 мм)
ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ В МАШИНОСТРОЕНИИ
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 2 70
конкретных требований программы могут быть разного уровня сложности. Простейшая про-
грамма предусматривает перемещение аппарата вдоль свариваемого стыка с постоянной
скоростью и его автоматическую остановку после выполнения стыка. Программы более
сложного уровня предусматривают комплекс многоходовых операций, например: автомати-
ческое нанесение активирующего флюса, выход в исходное для сварки положение, сварку с
постоянной или переменной, в зависимости от положения электрода в пространстве, скоро-
стью и другие возможности. Стоимость оборудования, в зависимости от комплектации и
уровня сложности программ, в 2–7 раз дешевле аналогичного импортного.
Для труб диаметром 57–219 мм разработан комплекс механического оборудования
для подготовки и сборки стыков под сварку (рис. 8).
Результаты механических испытаний сварных соединений, выполненных с примене-
нием активирующих флюсов, свидетельствуют об их высоком качестве (табл. 2). Они не ус-
тупают сварным соединениям, выполненным традиционным TIG-способом, либо по ряду
показателей, превосходят их.
Применение активирующих флюсов на Курской и Смоленской АЭС для орбиталь-
ной сварки технологических трубопроводов в условиях монтажа засвидетельствовало пер-
спективность данного способа. Было сварено 6000 стыков.
а) б)
в) г)
Рис. 7. Аппараты для орбитальной сварки трубопроводов диаметром:
а) – 20–40 мм, неплавящимся электродом; б) – 57–219 мм, неплавящимся электродом;
в) – 245–1420 мм, неплавящимся электродом; г) – 245–1420 мм, плавящимся электродом
ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ В МАШИНОСТРОЕНИИ
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 2 71
Таблица 2. Механические свойства сварных соединений стыков трубопроводов,
выполненных орбитальной TIG и ATIG сваркой
Марка
стали
Способ
сварки
σв,
МПа
σт,
МПа
Ψ,
%
δ,
%
KCU,
Дж/см2
KCV,
Дж/см2
Угол загиба,
град
TIG 470,0 340,0 67,0 18,5 105 64 180 (трещин нет) сталь 20
ATIG 499,3 388,3 67,9 22,3 116 78 180 (трещин нет)
TIG 537 335 64,0 42,7 165 – 180 (трещин нет) 08Х18Н10Т
ATIG 560 312 64,1 48,3 190 – 180 (трещин нет)
TIG 543 346 68,5 44,5 175 – – 12Х18Н10Т
ATIG 565 345 69,0 49,3 170 – –
Выводы
1. Результаты проведенных исследований и опыт применения активирующих флю-
сов при орбитальной сварке трубопроводов, в частности, в ядерной энергетике свидетельст-
вует, что активация дуги позволяет существенно расширить технологические возможности
орбитальной сварки.
2. Активирующие флюсы позволяют увеличить производительность орбитальной
сварки при одновременном повышении качества сварных соединений, упростить технику
выполнения неповоротных стыков трубопроводов и существенно удешевить сварочное обо-
рудование для ее реализации.
3. Перспективой в данном направлении является разработка активирующих флюсов
для сварки плавящимся электродом (AMIG-способ) и применение их при орбитальной свар-
ке трубопроводов различного назначения, т.к. сварка плавящимся электродом в несколько
раз производительнее сварки неплавящимся.
Литература
1. ГОСТ 14771-76 взамен ГОСТ 14771-69 Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные. Ос-
новные типы, конструктивные элементы и размеры. – 1969. – 37 с.
2. Патон Б. Е. Технология электрической сварки плавлением/ Б. Е. Патон. – М.: Машиностроение,
1974. – 768 с.
3. Рыкалин Н. Н. Тепловые процессы при сварке плавлением / Н. Н. Рыкалин, А. И. Пугин. – М.:
Профиздат, 1959. – 96 с.
Поступила в редакцию
14.03.12
а) б)
Рис. 8. Механическое оборудование для подготовки и сборки
под сварку стыков труб диаметром 57�219 мм:
а) – устройство для торцовки труб и подготовки кромок;
б) – устройство для сборки и центрирования стыка труб под сварку
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99047 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0131-2928 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:02:01Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Савицкий, А.М. Савицкий, М.М. Ващенко, В.Н. Шкрабалюк, Ю.Н. Коровин, И.А. 2016-04-22T13:54:24Z 2016-04-22T13:54:24Z 2012 Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги / А.М. Савицкий, М.М. Савицкий, В.Н. Ващенко, Ю.Н. Шкрабалюк, И.А. Коровин // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 2. — С. 65-71. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99047 621.791.55 Приведены результаты исследования активации дуги при орбитальной сварке трубопроводов. Показано, что активация позволяет выполнять неповоротные стыки труб с толщиной стенки до 6 мм без разделки кромок за один проход, а при сварке более толстостенных труб обеспечивает толщину корневого прохода до 5 мм. Активация дуги резко снижает зависимость сварочного тока от пространственного положения сварочной ванны. Это упрощает технику сварки и удешевляет оборудование для ее реализации. Наведені результати дослідження активації дуги при орбітальному зварюванні трубопроводів. Показано, що активація дуги дозволяє виконувати неповоротні стики труб з товщиною стінки до 6 мм без розробки кромок за один прохід, а при зварюванні більш товстостінних труб забезпечує товщину кореневого проходу до 5 мм. Активація дуги різко знижує залежність зварювального струму від просторового положення зварювальної ванни. Це спрощує техніку зварювання і здешевлює обладнання для її реалізації. In work results of research of activation of an arch are resulted at orbital welding of pipelines. It is shown that activation allows to carry out not rotary joints of pipes with thickness of a wall to 6 mm without cutting of edges for one pass, and at welding of more thick-walled pipes provides a thickness of root pass to 5 mm. Arch activation sharply reduces dependence of a welding current on spatial position of a welding bath. It simplifies technics of welding and reduces the price of the equipment for its realisation. ru Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблемы машиностроения Высокие технологии в машиностроении Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги Improvement of technical characteristics on orbital argon-ark welding at the expense of arch activation Article published earlier |
| spellingShingle | Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги Савицкий, А.М. Савицкий, М.М. Ващенко, В.Н. Шкрабалюк, Ю.Н. Коровин, И.А. Высокие технологии в машиностроении |
| title | Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги |
| title_alt | Improvement of technical characteristics on orbital argon-ark welding at the expense of arch activation |
| title_full | Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги |
| title_fullStr | Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги |
| title_full_unstemmed | Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги |
| title_short | Улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги |
| title_sort | улучшение технологических характеристик орбитальной аргонодуговой сварки за счет активации дуги |
| topic | Высокие технологии в машиностроении |
| topic_facet | Высокие технологии в машиностроении |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99047 |
| work_keys_str_mv | AT savickiiam ulučšenietehnologičeskihharakteristikorbitalʹnoiargonodugovoisvarkizasčetaktivaciidugi AT savickiimm ulučšenietehnologičeskihharakteristikorbitalʹnoiargonodugovoisvarkizasčetaktivaciidugi AT vaŝenkovn ulučšenietehnologičeskihharakteristikorbitalʹnoiargonodugovoisvarkizasčetaktivaciidugi AT škrabalûkûn ulučšenietehnologičeskihharakteristikorbitalʹnoiargonodugovoisvarkizasčetaktivaciidugi AT korovinia ulučšenietehnologičeskihharakteristikorbitalʹnoiargonodugovoisvarkizasčetaktivaciidugi AT savickiiam improvementoftechnicalcharacteristicsonorbitalargonarkweldingattheexpenseofarchactivation AT savickiimm improvementoftechnicalcharacteristicsonorbitalargonarkweldingattheexpenseofarchactivation AT vaŝenkovn improvementoftechnicalcharacteristicsonorbitalargonarkweldingattheexpenseofarchactivation AT škrabalûkûn improvementoftechnicalcharacteristicsonorbitalargonarkweldingattheexpenseofarchactivation AT korovinia improvementoftechnicalcharacteristicsonorbitalargonarkweldingattheexpenseofarchactivation |