Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування
Проведено АЕ-дослідження руйнування зразків сталі 15Х2МФА та 15Х2МФА-А на різних ступенях їх деградування. Виявлено основні особливості зміни параметрів сигналів АЕ за квазістатичного поширення тріщини. Встановлені параметри можуть бути використані при створенні нових засобів АЕ-моніторингу корпусів...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Проблемы машиностроения |
|---|---|
| Datum: | 2012 |
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Ukrainisch |
| Veröffentlicht: |
Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
2012
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99084 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування / З.Т. Назарчук, В.Р. Скальський, С.І. Гірний, Д.В. Рудавський // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 5-6. — С. 10-15. — Бібліогр.: 20 назв. — укр. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860247027247480832 |
|---|---|
| author | Назарчук, З.Т. Скальський, В.Р. Гірний, С.І. Рудавський, Д.В. |
| author_facet | Назарчук, З.Т. Скальський, В.Р. Гірний, С.І. Рудавський, Д.В. |
| citation_txt | Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування / З.Т. Назарчук, В.Р. Скальський, С.І. Гірний, Д.В. Рудавський // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 5-6. — С. 10-15. — Бібліогр.: 20 назв. — укр. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы машиностроения |
| description | Проведено АЕ-дослідження руйнування зразків сталі 15Х2МФА та 15Х2МФА-А на різних ступенях їх деградування. Виявлено основні особливості зміни параметрів сигналів АЕ за квазістатичного поширення тріщини. Встановлені параметри можуть бути використані при створенні нових засобів АЕ-моніторингу корпусів реакторів АЕС.
Проведены АЭ-исследования разрушения образцов стали на разных стадиях их деградации. Найдены характерные особенности изменения параметров сигналов АЭ при квазистатическом росте трещины. Установленные параметры могут быть использованы при создании новых средств АЭ-мониторинга корпусов реакторов АЭС.
Acoustic emission investigation of 15Х2МФА and 15Х2МФА-А steel specimens for different degree of its degradation were performed. Typical peculiarities of change of acoustic emission signal parameters during quasi-static propagation of crack were found. Found parameters could be used in formation of new instrumentality for acoustic emission monitoring of reactor vessels of nuclear power plant.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:37:54Z |
| format | Article |
| fulltext |
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 10
УДК 539.42: 620.179.17
З. Т. Назарчук, д.-р фіз.-мат. наук,
В. Р. Скальський, д-р техн. наук,
С. І. Гірний, канд. техн. наук,
Д. В. Рудавський, канд. техн. наук
Фізико-механічний інститут ім. Г. В. Карпенка НАН України
(м. Львів e-mail: skal@ipm.lviv.ua, nazarchuk@ipm.lviv.ua, hirnyj@ipm.lviv.ua,
denrud@ipm.lviv.ua)
АКУСТИКО-ЕМІСІЙНІ ДОСЛІДЖЕННЯ ПОШИРЕННЯ ТРІЩИН
У Cr-Mo-V СТАЛЯХ РІЗНИХ СТУПЕНІВ ДЕГРАДУВАННЯ
Проведено АЕ-дослідження руйнування зразків сталі 15Х2МФА та 15Х2МФА-А на різ-
них ступенях їх деградування. Виявлено основні особливості зміни параметрів сигналів
АЕ за квазістатичного поширення тріщини. Встановлені параметри можуть бути ви-
користані при створенні нових засобів АЕ-моніторингу корпусів реакторів АЕС.
Проведены АЭ-исследования разрушения образцов стали на разных стадиях их деграда-
ции. Найдены характерные особенности изменения параметров сигналов АЭ при квази-
статическом росте трещины. Установленные параметры могут быть использованы
при создании новых средств АЭ-мониторинга корпусов реакторов АЭС.
Вступ
Модифіковані ванадієм низьколеговані феритні хромомолібденові сталі успішно ви-
користовують у ядерній енергетиці та інших галузях промисловості завдяки високим меха-
нічним (міцність, пластичність, тріщиностійкість) і технологічним (здатність до кування,
прогартовування, зварювання) характеристикам [1, 2]. Стійкість фізичних властивостей ста-
лей до тривалого впливу температури та сильних радіаційних потоків забезпечила, зокрема,
їхню популярність у виготовленні товстостінних великогабаритних виробів, насамперед єм-
ностей, які працюють під тиском. Саме зі сталі цього класу виготовлено корпуси всіх 15
ядерних реакторів типу ВВЕР, що працюють в Україні, та десятків інших у Російській Феде-
рації й інших країнах світу [3].
Високі термо-механічні характеристики низьколегованих Cr-Mo-V сталей знижу-
ються під час тривалої експлуатації матеріалу в умовах інтенсивних механічних, теплових
та радіаційних полів [2–4]. Нейтронне опромінення є визначальним чинником у зниженні
в’язкості руйнування сталі 15Х2МФ, а тому ресурс корпусів ядерних реакторів напряму за-
лежить від радіаційної стійкості сталі. Оскільки більшість реакторів ВВЕР в Україні працює
вже понад 20 років, наближаючись до свого проектного ресурсу, дуже гостро постають пи-
тання продовження терміну їх закриття та безпечного подальшого експлуатування. Дослі-
дження стану корпусів реакторів ВВЕР-1000 в Україні показало, що серед них існують два,
метал зварних швів яких має підвищену схильність до радіаційного окрихчування, а також
один, в якого прискорено окрихчується основний метал [5]. З огляду на розміри, радіаційно-
небезпечний характер та нормативні вимоги до технічного діагностування таких об’єктів,
виняткової актуальності набуває потреба ефективної і достовірної оцінки ступеня їхньої де-
фектності, а отже, і рівня безпеки [6].
Метод акустичної емісії (АЕ) ще на зламі 1970-1980-х років вважали перспективним
не тільки на етапі виготовлення, але і на етапі експлуатування корпусів реакторів, включно з
відстежуванням активності існуючих дефектів [7]. Впровадження методу АЕ-діагностування
на діючих ядерних реакторах свого часу наштовхнулося на деякі труднощі, серед яких:
а) відносно низький рівень інтенсивності сигналів АЕ у в’язких корпусних сталях,
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 11
б) значний рівень кавітаційних шумів, верхня границя спектра яких сягає 1000 кГц,
в) збільшення коефіцієнта згасання сигналів АЕ із збільшенням частоти.
Використання на корпусі реактора АЕ-перетворювачів зі смугою 1,5–2,5 МГц дозво-
ляє елімінувати вплив кавітації та реєструвати корисні сигнали АЕ на віддалі до 1 м від дже-
рела емісії [8]. За певними оцінками один імпульс АЕ, зареєстрований на діючому реакторі,
відповідав би зростанню площі тріщини на 2 мм2 (за певних режимів відбору та обробки ін-
формації) [7], хоча достовірність таких кількісних оцінок виявилась досить низькою [9].
Розвиток АЕ методу у 1980-х – поч. 1990-х років додав оптимізму у його впрова-
дження для моніторингу цілісності корпусів промислових ядерних реакторів, зокрема, в об-
ласті найвищого радіаційного опромінення, а відтак, найшвидшого окрихчування сталі [10].
Було сформульовано можливі механізми виникнення сигналів АЕ у корпусах ядерних реак-
торів – рух дислокацій і утворення мікротріщин у процесі розвитку пластичних зон; утво-
рення мікротріщин через відшарування і розтріскування неметалевих включень (напр. MnS),
ріст тріщини за механізмом коалесценції мікропор, тертя берегів тріщини – та запропонова-
но шляхи до їх ідентифікування [11–13].
Метод АЕ ефективно використовують і для контролю товстостінних ємностей, що
працюють під тиском у нафтопереробній та хімічній галузях, а от його нормативне впрова-
дження для відстежування руйнування корпусів ядерних реакторів поки що не відбулося,
незважаючи на існуючі в Україні нормативні документи [14]. Однак за останні 20 років він
пройшов черговий етап у своєму розвитку [15]. Принципово підвищились якість та функціо-
нальні можливості АЕ-систем для збору АЕ даних, поглиблено теоретичні основи інтерпре-
тування АЕ сигналів та розширено перелік методів математичної обробки АЕ сигналів, в
тому числі пов’язаних з їх часово-спектральними характеристиками.
Мета роботи – встановити особливості зміни параметрів сигналів АЕ під час ранніх
стадій поширення руйнування у низьколегованих хромомолібденованадієвих сталях за різ-
них ступенів їх деградування.
Експериментальний підхід
Випробовували зразки двох сталей 15Х2МФА і 15Х2МФА-А у різних станах: від
стану поставки до стану окрихчення за тривалий термін експлуатування (нормативний хімі-
чний слад матеріалів наведений у табл. 1), з яких виготовили три групи зразків, утворених
таким чином:
1 – сталь 15Х2МФА, конструкційна міцність КМ-60 (КП-60) у стані поставки з пода-
льшим старінням на повітрі 25 років. КМ-60 відповідає σ0,2 ≥ 590 МПа;
2 – сталь 15Х2МФА, конструкційна міцність КМ-100 (КП-100), штучно зістарена
спеціальною термообробкою (еквівалентно терміну експлуатування 40 років) із подальшим
старінням на повітрі 25 років. КМ-100 відповідає σ0,2 ≥ 980 МПа;
3 – сталь 15Х2МФА-А у стані поставки з подальшим старінням на повітрі 10 років.
Таблиця 1.Нормативний хімічний склад досліджуваних сталей (мас. %) *
Марка, документ C Cr Ni Mo V S P Cu
15Х2МФА,
ТУ 108-131-75/86 0,13–0,18 2,5–3,0 0,4
max 0,6–0,8 0,25–0,35 0,015
max
0,012
max
0,10
max
15Х2МФА-А,
ТУ 302.02.014-89 0,13–0,18 2,5–3,0 0,4
max 0,6–0,8 0,25–0,35 0,007
max
0,007
max
0,07
max
* – нормативний вміст елементів Si – 0,17-0,37%, Mn – 0,3–0,6%.
Сталь 15Х2МФА, з якої спочатку виготовляли корпуси реакторів ВВЕР-440, мала пі-
двищені концентрації шкідливих домішок. Із встановленням окрихчувальної ролі фосфору
та міді граничні концентрації цих та споріднених елементів було суттєво зменшено, що ві-
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 12
добразилося в ТУ 108-131-75/86, пе-
резатверджених у поправленому варі-
анті в 1986 році. Покращена модифі-
кація 15Х2МФА-А з’явилася вже че-
рез три роки (табл. 1).
Для встановлення кореляцій
між параметрами сигналів АЕ та ха-
рактеристиками тріщиностійкості на
балкових зразках перерізом 10×20 мм
створювали втомну тріщину згідно з
[16], після чого здійснювали квазіста-
тичне навантаження триточковим
згином зі швидкістю переміщення
рухомого захоплювача 1 мм/хв із од-
ночасним реєструванням сигналів АЕ
(рис. 1).
Для синхронного реєструван-
ня АЕ-сигналів та величин перемі-
щення індентора і розкриття тріщини
використовували акустико-емісійну
систему SKOP-8. Сигнали АЕ аналізували, зіставляючи із діаграмою руйнування за такими
характеристиками: амплітуда, частотний спектр, час наростання переднього фронту імпуль-
су, тривалість події, коефіцієнт вейвлет-перетворення тощо. Момент появи сигналів АЕ із
амплітудами, вищими від контрольного рівня, приймали за початок руйнування у зразках
[15]. Аналіз доломів зразків (рис. 2) підтвердив, що старт макротріщини відповідає якісній
зміні параметрів АЕ, після чого проведено аналіз сигналів АЕ у цей момент, а також на різ-
них ділянках діаграми руйнування з метою встановлення їх кількісних показників.
Як показано раніше [15], сигнали АЕ реєструються ще до початку поширення макро-
тріщини, відображаючи пластичне деформування перед її вершиною, де формується пласти-
чна зона із тривісним напруженим станом. Можливо, АЕ виникає в момент мікротріщиноут-
а) б)
в) г)
Рис. 2. Вигляд зразків:
а) – розлом зразка групи І; б) – долом зразка групи І; в) – деформування зразка групи
ІІІ і вигляд пластичної зони перед вершиною тріщини; г) – долом зразка групи ІІІ
Рис. 1. Випробувальне обладнання:
1 – первинний перетворювач АЕ; 2 – індентор
навантажувального пристрою; 3 – перетворювач
розкриття берегів тріщини; 4 – зразок: 5 – опора
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 13
ворення, що пов’язане з розтріскуванням вторинних
фаз або їхнього відшарування від матриці α–Fe. То-
му за початок росту макротріщини приймали мо-
мент якісної зміни інтенсивності сигналів АЕ, запи-
саних синхронно із діаграмою руйнування в коор-
динатах «навантаження Р – розкриття берегів трі-
щини v» (рис. 3).
Визначена у такий спосіб за значеннями PАЕ,
а не за PQ, як того вимагає нормативно-технічна до-
кументація, величина KIАЕ має нижчі значення від
KIС і є інваріантною до товщини зразка, способу на-
вантаження та температури випробувань [17–19].
Отже, АЕ-визначення моменту старту тріщини за
величиною KIАЕ є достовірнішим, ніж за KIС.
Результати досліджень та їх обговорення
Випробування зразків усіх трьох груп показали, що сигнали АЕ з’являлися за наван-
тажень набагато нижчих від РQ, за яким визначають момент старту макротріщин у випадку
квазікрихкого руйнування (рис. 3) та виконання умов автомодельності (табл. 2). Вони харак-
теризувалися низькими амплітудами та короткою тривалістю імпульсів. Далі впродовж на-
вантаження амплітуди наростали і спостерігалося чергування низькоамплітудних і високо-
амплітудних сигналів АЕ. Домінування останніх відбувалося із наближенням до точки PQ на
діаграмі P–v аж до повного руйнування зразка.
Таблиця 2. Параметри тріщиностійкості досліджуваних сталей,
визначені за стандартом ГОСТ 25.506-85 та за сигналами АЕ [15, 19, 20]
КІАЕ КІQ КІC КC
Група зразків
МПа м
Примітка
1 27,93 88,35 88,35 132,28 –
2 29,26 82,96 82,96 134,79 –
3 15,81 39,68 __ 58,54 не виконуються умови автомодельності
Перші сигнали АЕ (рис. 4) з’являлися на рівні шумів (рис. 4, а) незадовго від початку
навантаження. Їхні амплітуди на виході первинного перетворювача не перевищували 0,1–0,2
мВ (рис. 4, б). Для першої групи зразків поява сигналів відповідала коефіцієнту інтенсивно-
сті напружень KI ≈ 2–3 МПа м , для другої – KI ≈ 3–4 МПа м , а для третьої – KI ≈ 4–
5 МПа м . Слід зазначити, що амплітуди перших сигналів АЕ зі зразків групи ІІІ були най-
вищими – приблизно 0,5 мВ. Зі зростанням навантаження поодинокі сигнали АЕ у всіх типів
зразків частішали, а їхні амплітуди поступово збільшувались. Із наближенням до точки PQ
вони нерідко сягали амплітуд 0,2–0,3 мВ (для зразків групи ІІІ – 0,5–0,7 мВ), а за цією точ-
кою вже перевищували ці показники і зростали до амплітуд у декілька мВ (рис. 4, в).
Далі сигнали АЕ посилювалися, сягаючи амплітуд, що чергувалися між кількома мВ
і долями мВ, що свідчить про чергування механізмів руйнування. Припускаємо, що стриб-
коподібне макропідростання змінювалося мікропідростанням та утворенням пластичної зо-
ни перед новоутвореною макротріщиною, аж до повного руйнування зразків. На ділянці від
точки PQ до точки Pmax середні амплітуди сигналів АЕ невпинно зростали.
Для подальшого розвитку методологічних засад моніторингу корпусних реакторних
сталей та для створення нових АЕ-систем визначали також показники згасання пружних
хвиль АЕ, використовуючи стрижень ∅50 мм, L = 3120 мм. Апроксимуючи експоненційно
згасання виміряних амплітуд, отримали коефіцієнт згасання δ = 0,45…0,52 м–1.
Рис. 3. Схема методики визначення
моменту старту макротріщини
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 14
Висновки
Проведено попередні АЕ-дослідження руйнування корпусних реакторних сталей, що
перебувають у різних мікроструктурних станах. Встановлено характерні особливості пара-
метрів сигналів АЕ за умов квазістатичного росту тріщини, зареєстровані АЕ-системою
SKOP-8. Отримані параметри можна використовувати для створення нових засобів АЕ-
моніторингу корпусів реакторів АЕС.
Література
1. Jatczak C. F. Effect of microstructure and cooling rate on secondary hardening of Cr-Mo-V steels /
C. F. Jatczak // Trans. ASM. – 1965. – Vol. 58. – P. 195–209.
2. Service characteristics of carbon and low-alloyed steels // ASM Metals Handbook, 10th edition, Vol 1,
Materials Park: ASM. – 1990. – P. 615–754.
3. Ясній П. В. Пластично деформовані матеріали: втома і тріщинотривкість / П. В. Ясній. – Львів:
Світ, 1998. – 292 с.
4. Lucas G. E. An evolution of understanding of reactor pressure vessel steel embrittlement / G. E. Lucas //
J. Nuclear Materials. – 2010. – Vol. 407. – P. 59–69.
5. Ревка В. М. Контроль радіаційного окрихчування металу корпусів реакторів ВВЕР-1000 в Україні /
В. М. Ревка, Л. І. Чирко // Тези наук. конф. Ін-ту ядерних досліджень НАНУ, 25–28 січня 2011 р. –
1 с.
6. Хмара Д. О. Зауваження громадськості щодо продовження експлуатації енергоблоків АЕС України
у понадпроектний термін / Д. О. Хмара // Ядерна та радіаційна безпека. – 2010. – № 1. – С. 43–47.
7. Bently P. G. A review of acoustic emission for pressurized water reactor applications / P. G. Bently //
NDT Int. – 1981. – Vol. 14. – P. 329–335.
8. Hutton P. H. Detecting acoustic emission in the presence of hydraulic noise / P. H. Hutton // Non-
Destructive Testing. – 1969. – Vol. 2. – P. 111–115.
9. Runow P. The use of acoustic emission methods as aids to the structural integrity assessment of nuclear
power plants / P. Runow // Int. J. Pressure Vessels and Piping. – 1985. – Vol. 21. – Р. 157–207.
10. Hutton P. H. Progress for on-line acoustic emission monitoring of cracks in reactor systems /
P. H. Hutton, R. J. Kurtz, M. A. Friesel // Nuclear Engineering and Design. – 1987. – Vol. 98. – P. 135–
140.
11. Ohira T. Microcrack initiation and acoustic emission during fracture toughness tests of A533B / T. Ohira,
Y.-H. Pao // Metall. Trans. – 1986. – Vol. 17A. – P. 843–852.
а) б)
в) г)
Рис. 4. Хвильові відображення сигналів АЕ на виході первинного перетворювача:
а) – фоновий рівень шумів апаратури; б) – характерний сигнал першої появи АЕ для зразків
груп І та ІІ; в) – типовий сигнал АЕ в околі точки РАЕ; г) – сигнали АЕ із наближенням до точки РQ
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 15
12. Ohira T. Quantitative characterization of microcracking in A533B steel by acoustic emission / T. Ohira,
Y.-H. Pao // Ibid. – 1989. – Vol. 20A. – P. 1105–1114.
13. Gries H. Results of acoustic emission during mechanical and thermal loadings of vessel components and
their fracture mechanical interpretation / H. Gries , E. Waschkies // Nuclear Engineering and Design. –
1988. – Vol. 106. – P. 399–403.
14. ДСТУ 4227-2003. Рекомендації щодо акустико-емісійного контролю об'єктів підвищеної небезпе-
ки. – К.: Держспоживстандарт України, 2003. – 25 с.
15. Назарчук З. Т. Акустико-емісійне діагностування елементів конструкцій: Наук.-техн. посібник /
З. Т. Назарчук, В. Р. Скальський. – К.: Наук. думка, 2009. – 877 с.
16. ГОСТ 25.506-85 Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний металлов.
Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагруже-
нии. – M.: Изд-во стандартов, 1985. – 38 с.
17. Смирнов В. И. Об оценке размеров дефектов методом акустической эмиссии с позиции линейной
механики разрушения / В. И. Смирнов // Дефектоскопия. – 1979. – № 2. – С. 45–50.
18. Коровкин Е. Д. Определение старта трещины акустическим методом / Е. Д. Коровкин, A. B. Скоб-
ло, Л. П. Дунина // Завод. лаборатория. – 1980. – № 9. – С. 865–867.
19. Determination of threshold values of stress intensity factor using acoustic emission method /
O. Ye. Andreykiv, M. V. Lysak et al. // Proc. 18–th Symp. Experimental Mechanics of Solids (Jachranka
near Warsawa, Poland, 14–16 October 1998). – Warsawa, 1998. – P. 114–119.
20. Cкальський В. Р. Оцінка об’ємної пошкодженості матеріалів методом акустичної емісії /
В. Р. Cкальський, О. Є. Андрейків. – Львів: В-во Львів нац. ун-ту ім. І. Франка, 2006. – 330 с.
Надійшла до редакції
10.11.12
УДК 539.3
Ю. В. Ромашов, канд. техн. наук
Национальный технический университет
«Харьковский политехнический институт»,
(г. Харьков, e-mail: romashov_yu_v@ukr.net)
ОЦЕНКА ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ НА ОСНОВЕ
КОНТИНУАЛЬНОЙ МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ
Рассматривается оценка долговечности элементов конструкций энергетического обо-
рудования на основе континуальной механики разрушения. Предложено подход к опре-
делению показателей долговечности: гамма-процентного и среднего ресурса с учетом
разброса условий эксплуатации энергетического оборудования. Представлена обобщен-
ная формулировка и численное решение методом Бубнова–Галеркина задач континуаль-
ной механики разрушения, которое необходимо для определения показателей долговеч-
ности. В качестве примера использования предложенных подходов рассмотрено опре-
деление показателей долговечности для теплообменных труб пароперегревателей па-
ровых котлов в условиях ползучести и коррозионного растрескивания. Показано, что
оценка долговечности по среднему ресурсу может оказаться завышенной, поэтому
наиболее полным показателем долговечности является гамма-процентный ресурс.
Розглядається оцінка довговічності елементів конструкцій енергетичного обладнання
на основі континуальної механіки руйнування. Запропоновано підхід щодо визначення
показників довговічності: гама-відсоткового та середнього ресурсу з урахуванням віро-
гідного розкиду умов експлуатації енергетичного обладнання. Подано узагальнене фор-
мулювання та числове розв’язування методом Бубнова–Гальоркіна задач континуальної
механіки руйнування, що потрібно для визначення показників довговічності. Як приклад
використання запропонованих підходів розглянуто визначення показників довговічності
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99084 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0131-2928 |
| language | Ukrainian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:37:54Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Назарчук, З.Т. Скальський, В.Р. Гірний, С.І. Рудавський, Д.В. 2016-04-22T19:58:55Z 2016-04-22T19:58:55Z 2012 Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування / З.Т. Назарчук, В.Р. Скальський, С.І. Гірний, Д.В. Рудавський // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 5-6. — С. 10-15. — Бібліогр.: 20 назв. — укр. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99084 539.42: 620.179.17 Проведено АЕ-дослідження руйнування зразків сталі 15Х2МФА та 15Х2МФА-А на різних ступенях їх деградування. Виявлено основні особливості зміни параметрів сигналів АЕ за квазістатичного поширення тріщини. Встановлені параметри можуть бути використані при створенні нових засобів АЕ-моніторингу корпусів реакторів АЕС. Проведены АЭ-исследования разрушения образцов стали на разных стадиях их деградации. Найдены характерные особенности изменения параметров сигналов АЭ при квазистатическом росте трещины. Установленные параметры могут быть использованы при создании новых средств АЭ-мониторинга корпусов реакторов АЭС. Acoustic emission investigation of 15Х2МФА and 15Х2МФА-А steel specimens for different degree of its degradation were performed. Typical peculiarities of change of acoustic emission signal parameters during quasi-static propagation of crack were found. Found parameters could be used in formation of new instrumentality for acoustic emission monitoring of reactor vessels of nuclear power plant. uk Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблемы машиностроения Динамика и прочность машин Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування Acoustic emission investigation of crack propagation in Cr-Mo-V steels of different degradation degrees Article published earlier |
| spellingShingle | Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування Назарчук, З.Т. Скальський, В.Р. Гірний, С.І. Рудавський, Д.В. Динамика и прочность машин |
| title | Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування |
| title_alt | Acoustic emission investigation of crack propagation in Cr-Mo-V steels of different degradation degrees |
| title_full | Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування |
| title_fullStr | Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування |
| title_full_unstemmed | Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування |
| title_short | Акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у Cr-Mo-V сталях різних ступенів деградування |
| title_sort | акустико-емісійні дослідження поширення тріщин у cr-mo-v сталях різних ступенів деградування |
| topic | Динамика и прочность машин |
| topic_facet | Динамика и прочность машин |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99084 |
| work_keys_str_mv | AT nazarčukzt akustikoemísíinídoslídžennâpoširennâtríŝinucrmovstalâhríznihstupenívdegraduvannâ AT skalʹsʹkiivr akustikoemísíinídoslídžennâpoširennâtríŝinucrmovstalâhríznihstupenívdegraduvannâ AT gírniisí akustikoemísíinídoslídžennâpoširennâtríŝinucrmovstalâhríznihstupenívdegraduvannâ AT rudavsʹkiidv akustikoemísíinídoslídžennâpoširennâtríŝinucrmovstalâhríznihstupenívdegraduvannâ AT nazarčukzt acousticemissioninvestigationofcrackpropagationincrmovsteelsofdifferentdegradationdegrees AT skalʹsʹkiivr acousticemissioninvestigationofcrackpropagationincrmovsteelsofdifferentdegradationdegrees AT gírniisí acousticemissioninvestigationofcrackpropagationincrmovsteelsofdifferentdegradationdegrees AT rudavsʹkiidv acousticemissioninvestigationofcrackpropagationincrmovsteelsofdifferentdegradationdegrees |