Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями
Розглянуто результати скінченноелементного моделювання напруженого стану діючого барабана парового котла високого тиску за умов експлуатації з урахуванням пружно-пластичного деформування та реальної геометрії барабана на післяремонтній стадії. Встановлено значення параметра накопиченої пошкоджуванос...
Saved in:
| Published in: | Проблемы машиностроения |
|---|---|
| Date: | 2012 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Ukrainian |
| Published: |
Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
2012
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99087 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями / Б.Д. Дробенко, С.Ф. Будз, В.І. Асташкін // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 5-6. — С. 25-30. — Бібліогр.: 6 назв. — укр. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860259068569976832 |
|---|---|
| author | Дробенко, Б.Д. Будз, С.Ф. Асташкін, В.І. |
| author_facet | Дробенко, Б.Д. Будз, С.Ф. Асташкін, В.І. |
| citation_txt | Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями / Б.Д. Дробенко, С.Ф. Будз, В.І. Асташкін // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 5-6. — С. 25-30. — Бібліогр.: 6 назв. — укр. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы машиностроения |
| description | Розглянуто результати скінченноелементного моделювання напруженого стану діючого барабана парового котла високого тиску за умов експлуатації з урахуванням пружно-пластичного деформування та реальної геометрії барабана на післяремонтній стадії. Встановлено значення параметра накопиченої пошкоджуваності металу барабана за режимів стаціонарної експлуатації, планового пуску-зупинки, гідравлічних випробувань та аварійної зупинки котла.
Рассмотрены результаты конечноэлементного моделирования напряженного состояния действующего барабана парового котла высокого давления в условиях эксплуатации с учетом упруго-пластического деформирования и реальной геометрии барабана на послеремонтной стадии. Определено значение параметра накопленной поврежденности металла барабана при режимах стационарной эксплуатации, планового пуска-остановки, гидравлических испытаний и аварийной остановки котла.
The finite element simulation results of a stress state of the high pressure steam boiler drum subjected to exploitation conditions are considered. The elastic-plastic deformation and the real geometry of drum and material extractions in the drum after repair are accounted for. The accumulated damaging of the drum metal during stationary exploitation, planned start-and-stop, hydraulic test and emergency stop is determined on the basis of these results.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:52:57Z |
| format | Article |
| fulltext |
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 25
8. Барков А. В. Корпоративные системы диагностики эксплуатируемых машин и оборудования /
А. В. Барков, П. П. Якобсон // Докл. на 10-й европ. конф. по неразрушающему контролю. – М.,
2010. [Электронный ресурс] – Режим доступа: http://www.vibrotek.ru/russian/UsersFiles/File/statiy/
Korporativnie_sistemy_diagnostiki.pdf.
9. Тэттэр В. Ю. Обеспечение целостности информации в задачах вибродиагностики / В. Ю. Тэттэр,
И. В. Федоров, В. Г. Шахов // Машиностроение и машиноведение. Омск. науч. вестн. (80), 2009
№ 2. – С. 130–132.
10. Балицкий Ф. Я. Виброакустическая диагностика зарождающихся дефектов / Ф. Я. Балицкий,
М. А. Иванова, А. Г. Соколова. – М.: Наука, 1984. – 120 с.
11. ADXL001: High Performance, Wide Bandwidth Accelerometer Data Sheet (Rev A, 02/2010). [Элект-
ронный ресурс] – Режим доступа: http://www.analog.com/static/imported-files/data_sheets/
ADXL001.pdf
12. Вібраційна діагностична система «Вектор» // Фізико-механічний інститут ім. Г.В. Карпенка НАН
України / [Электронный ресурс] – Режим доступа: http://www.ipm.lviv.ua/departments/dep25/
vector.htm
Надійшла до редакції
10.11.12
УДК: 658.589: 539.3: 518.61
Б. Д. Дробенко, д-p фіз.-мат. наук
С. Ф. Будз, канд. фіз.-мат. наук
В. І. Асташкін, канд. фіз.-мат. наук
Інститут прикладних проблем механіки і математики
ім. Я.С.Підстригача НАН України,
(м. Львів, е-mail: drobenko@ukr.net, budz@iapmm.lviv.ua,
dept13@iapmm.lviv.ua)
УТОЧНЕНИЙ РОЗРАХУНОК РЕСУРСУ БАРАБАНА КОТЛА З
ЕКСПЛУАТАЦІЙНИМИ ПОШКОДЖЕННЯМИ
Розглянуто результати скінченноелементного моделювання напруженого стану
діючого барабана парового котла високого тиску за умов експлуатації з урахуванням
пружно-пластичного деформування та реальної геометрії барабана на післяремонтній
стадії. Встановлено значення параметра накопиченої пошкоджуваності металу бара-
бана за режимів стаціонарної експлуатації, планового пуску-зупинки, гідравлічних ви-
пробувань та аварійної зупинки котла.
Рассмотрены результаты конечноэлементного моделирования напряженного состоя-
ния действующего барабана парового котла высокого давления в условиях эксплуатации
с учетом упруго-пластического деформирования и реальной геометрии барабана на по-
слеремонтной стадии. Определено значение параметра накопленной поврежденности
металла барабана при режимах стационарной эксплуатации, планового пуска-
остановки, гидравлических испытаний и аварийной остановки котла.
Вступ
В останні роки особливої важливості набуває проблема продовження термінів
експлуатації інженерних споруд, конструкцій та об’єктів теплоенергетики, оскільки значна
частина з них вже вичерпала свій паспортний ресурс чи наблизилась до цього. За тривалої
експлуатації від механічних навантажень, підвищеної температури, абразивного та корозій-
но-активного середовища у таких елементах утворюються різні пошкодження, серед яких
найнебезпечнішими є тріщини і тріщиноподібні дефекти. У разі виявлення таких пошкод-
жень дієвим способом їх ліквідації є виконання ремонтних технологічних вибірок (усунення
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 26
частини металу разом з дефектною зоною). Після ремонту форма елементів енергооблад-
нання відрізняється від тієї, яка була в стані поставки, а напруження у них
перерозподіляються. Розрахункові значення напружень для елементів енергетичного облад-
нання складної геометричної форми з отворами і технологічними вибірками, отримані на
основі спрощених розрахункових моделей, не є точними. Використання таких моделей може
призводити до хибних оцінок залишкового ресурсу енергообладнання [1]. З огляду на зазна-
чене актуальною є проблема адекватного визначення напруженого стану елементів енерго-
обладнання за умов експлуатації з урахуванням деградації матеріалу, пошкоджень і ремонт-
них вибірок та оцінка на цій основі їх експлуатаційного ресурсу, можливостей і умов їх по-
дальшого використання.
У роботі подано результати дослідження напружено-деформованого стану у діючому
барабані парового котла високого тиску Бурштинської ТЕС [2] на післяремонтній стадії за
робочих параметрів експлуатації в межах теорії неізотермічної термопружно-пластичності.
На цій основі оцінено залишковий ресурс барабана за режимів стаціонарної експлуатації,
планових пусків-зупинок, гідравлічних випробувань та аварійних зупинок котла. У випадках
неповноти чи відсутності інформації про чинники впливу розглянуто варіанти найбільш
жорсткої їх дії на напружений стан барабана і, відповідно, максимальний вклад у показник
пошкоджуваності металу. Тому розрахункове значення тривалості можливої експлуатації
отримано з певним запасом.
Розрахункова модель
За розрахункову модель барабана прийнято закритий днищами порожнистий циліндр
(із внутрішнім R1 та зовнішнім R2 радіусами) з отворами, навантажений внутрішнім тиском p
за температури T. Ряди отворів радіуса r розташовані один від одного на відстанях 2Lz у на-
прямі осі циліндра і 2Lφ – у коловому напрямі. На поверхнях отворів теж задано тиск p. За
припущення, що напружений стан в околі довільного отвору неістотно впливає на напру-
ження в околі сусідніх отворів, за розрахункову обираємо одну з чотирьох областей Ω', Ω'',
… (рис. 1) залежно від симетрії вибірок. Зокрема, за відсутності вибірок за розрахункову
приймаємо область Ω' (рис. 1 і 2), віднесену до декартової системи координат, вісь OX якої
утворює вісь отвору, а вісь OZ – вісь обертання циліндра (точки A, B, C, D, E належать
зовнішній поверхні; відповідні точки внутрішньої поверхні: A', B', C', D', E'). При цьому на
поверхнях EDD'E' та ABB'A' задано відповідно умови uz = 0 та uн = 0, а на площині СDD'С' –
умова симетрії uφ = 0 (для кутового переміщення у циліндричній системі координат (r, φ, z),
до якої віднесений циліндр).
На отворах і на внутрішній поверхні барабана в околі отворів можливі вибірки гли-
биною h, шириною b і довжиною l, схематично подані на рис. 3 (індекси b та o означають
параметри вибірок на тілі барабана й на отворі відповідно, а індекси f та t вказують на роз-
ташування вибірок – умовно перед чи після конкретного отвору у прийнятій схемі нумерації
отворів).
Рис. 1. Розрахункова модель барабана парового котла високого тиску
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 27
Загалом, задача про визначення напруженого стану барабана за умов експлуатації
полягає у визначенні просторово-часового розподілу температури, а також переміщень, де-
формацій і напружень з нестаціонарного тривимірного рівняння теплопровідності та повної
системи рівнянь неізотермічної термопружно-пластичності [2] за відповідних початкових і
крайових умов.
У випадку планового пуску на внутрішній поверхні циліндра (A'B'C'D'E') та поверхні
отвору (AEE'A') задаємо додатково (до зазначених вище умов симетрії) дію тиску p, який зі
сталою швидкістю зростає від нульового до номінального (15,5 МПа), а також умову конве-
ктивного теплообміну із зовнішнім середовищем, температура якого теж зростає зі сталою
швидкістю від 20 до 340 °С. На решті поверхонь області Ω' ставимо умови теплоізоляції.
Зовнішня поверхня (ABCDE) вільна від силового навантаження, а до поверхні BCC'B' при-
кладаємо розтягувальні напруження σzz = pR1
2/(R2
2 – R1
2), що обумовлено впливом тиску p на
днища. За планової зупинки температура і тиск спадають з тими ж швидкостями, що і при
пуску.
За стаціонарного режиму роботи температура внутрішньої поверхні барабана коли-
вається в околі температури T0 = 340 °С з амплітудою 20 °С і частотою ω = 6,686 (год)–1
(термоциклування); тиск p = 15,5 МPа.
Початкова і крайові умови у випадку моделювання гідравлічних випробувань збіга-
ються з умовами при стаціонарному режимі експлуатації за сталої температури. Максималь-
ний тиск випробувань на 25% більший за номінальний (p = 19,4 МPа).
За розгляду зупинки роботи котла в аварійному режимі приймаємо, що циліндр по-
чинає охолоджуватись від робочої температури T0 = 340 °С шляхом конвективного теплооб-
міну (з внутрішньої поверхні і отворів) із середовищем, температура якого TS. Зазначимо, що
а) б)
Рис. 3. Параметри технологічних вибірок:
а) – на тілі барабана; б) – на отворах
Рис. 2. Розрахункова область (з урахуванням умов симетрії)
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 28
швидкість охолодження при цьому залежить від
значення коефіцієнта тепловіддачі β та темпера-
тури TS. Під час проведення обчислювального
експерименту задавалися різні значення β та TS.
Внутрішній тиск при цьому з номінального зме-
ншується до нуля зі швидкістю, яка дозволяє
розглядати задачу у квазістатичному наближенні.
Під час побудови скінченноелементного
поділу області Ω' (див. рис. 1, 2) координати вуз-
лів на отворі визначаємо чисельно. У випадку,
коли в околі отвору є вибірка, її форму на отворі
моделюємо кругом радіуса R0 (рис. 4) з центром
у точці (x, z0, 0). Зміну глибини вибірки на отворі уздовж її довжини задаємо сплайном, по-
будованим за параметрами lo (l1, l2, …) і відповідні заглиблення h0, h1, … (див. рис. 4). Ана-
логічно задаємо геометрію вибірки на внутрішній поверхні циліндра в околі отвору. При
цьому глибина вибірки кусково-лінійно зменшується від значення hb на отворі (при
z = r + ho) до нуля (при z = r + ho + lb) (скінченноелементний поділ отвору й поверхні y = 0 з
вибірками показано на рис. 5).
Результати обчислювального експерименту
Дослідження напружено-деформованого стану барабана для окреслених режимів і
форм вибірок виконано з використанням скінченноелементного програмного забезпечення
для комп’ютерного моделювання деформівних процесів у твердих тілах за дії комплексного
навантаження з урахуванням пружно-пластичного характеру деформування та температур-
ної залежності властивостей матеріалу [3]. Обчислювальні експерименти виконано для ба-
рабана (з термочутливої сталі 16ГНМ [4]) котла блоку № 1 Бурштинської ТЕС за таких па-
раметрів: R1 = 0,805 м; R2 = 0,9 м; r = 0,0645 м; Lz = 0,56 м; Lφ = 0,13 м.
Загалом, досліджено напружений стан в околі 68 отворів з технологічними
вибірками. Встановлено, що максимальні напруження у циліндрі без вибірок за умов
стаціонарної експлуатації (p = 15,5 МPа, T0 = 340 °С) виникають на внутрішній поверхні в
точці A' (рис. 3), в r-околі якої у поздовжньому напрямі маємо виражену концентрацію на-
пружень (рис. 6). Поза цим околом у циліндрі практично реалізується безмоментний напру-
жений стан, який виникає за цих же умов у довгій трубі таких же розмірів без отворів. За
наявності вибірок в околі отворів концентрація напружень істотно зростає.
Найнебезпечнішими є вибірки в околі отвору на тілі циліндра з внутрішньої поверхні. Зок-
рема, у випадку однієї з найбільших у розглядуваному барабані вибірок (hb = 8 мм,
lb = 110 мм, bb = 25 мм) в околі отвору маємо пластичне деформування (рис. 6). Після роз-
вантаження у цьому околі ви-
никають залишкові стискуваль-
ні напруження ~30% від межі
пластичності σT (360 МПa [3]).
Амплітуда розрахунко-
вих напружень σa (дорівнює
піврізниці максимальних і
мінімальних напружень) за
цикл пуску-зупинки котла для
найбільшої вибірки становить
0,65σT за умови планових
швидкостей зростання (спадан-
ня) температури і тиску –
5 °С/хв та 0,125 МПа/хв
відповідно. З втомних кривих
Рис. 4. Моделювання вибірки на отворі
Рис. 5. Моделювання отвору і внутрішньої
поверхні циліндра з вибірками
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 29
для сталі 16 ГНМ [5] (які пов’язують амплітуду напружень з кількістю допустимих циклів
навантаження) відповідна кількість допустимих циклів планових пусків-зупинок
[Nss] = 10300 (за припущення, що коефіцієнт запасу n = 3 [5]). Тоді значення параметра
накопиченої пошкоджуваності металу барабана для розглядуваного режиму [5]
255,0
10300
13152
][
2 ===
ss
ss
ss N
nA ,
де nss = 1315 – зафіксована кількість циклів планових пусків-зупинок.
Внаслідок комп’ютерного моделювання деформування циліндра з різними вибірками
на отворах запропоновано виконувати кругову рівномірну розточку отвору (див. рис. 3, б;
штрихова лінія), радіус якої поступово зменшується уздовж вибірки (від r + ho на поверхні
до r при кінцевій довжині lo). Мова йде про вибірку у вигляді зрізаного конусу висотою, що
дорівнює довжині вибірки. За такої розточки напруження практично не зростають у
порівнянні з вихідним варіантом без вибірок.
Під час запуску котла на внутрішній поверхні барабана виникають стискувальні
температурні напруження, які компенсують розтягувальні напруження від тиску. В режимі
зупинки температурні напруження на внутрішній поверхні на початку є розтягувальні;
сумарні напруження (силові й температурні) на цій поверхні завжди більші, ніж силові. За
планової зупинки внаслідок обмежень на швидкості спадання температури і тиску темпера-
турна складова не вносить вклад в амплітуду напружень за цикл. Однак у разі аварійної зу-
пинки саме температурні напруження є визначальними і можуть призводити до утворення
тріщин на початковій стадії інтенсивного охолодження.
Обчислювальний експеримент для випадку аварійної зупинки виконано за умов, ко-
ли в циліндр з температурою 340 °С потрапляє вода з температурою 20 °С (задачу тепло-
провідності розв’язували з коефіцієнтом тепловіддачі 1250 Вт/м2/K). З самого початку шари
металу з поверхні отворів і внутрішньої поверхні циліндра починають швидко охолоджува-
тись і, відповідно, зменшуватись в об’ємі. Цьому зменшенню перешкоджають сусідні шари,
які охолоджуються повільніше. Внаслідок цього у приповерхневих шарах, через які інтенси-
вно йде теплообмін, виникають напруження розтягу. Уже на шостій секунді на внутрішній
поверхні в околі отворів виникають розтягувальні напруження на межі пластичності. В ре-
зультаті повільнішого охолодження віддалені від отворів і внутрішньої поверхні шари цилінд-
ра скорочуються у розмірах пізніше і, як наслідок, стягують швидко охолоджені шари отво-
ру і внутрішньої поверхні, послаблюючи в них напруження розтягу і поступово наводячи
а) б)
Рис. 6. Інтенсивність напружень σi (суцільна лінія) та напруження σyy (штрихова лінія)
на внутрішній поверхні барабана в околі отвору:
а) – без вибірок; б) – з вибіркою (1 – напруження під час навантаження; 2 – залишкові напруження)
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 30
стискувальні напруження. Врешті решт після повного охолодження у приповерхневих ша-
рах (з внутрішньої поверхні і отворів) циліндра виникають стискувальні залишкові напру-
ження на рівні межі пластичності. За таких умов охолодження отримуємо σa = 360 МПа. За
втомною кривою [4] відповідна кількість циклів навантаження [Nas] = 2500. Накопичена по-
шкоджуваність металу (що відповідає циклу «аварійних зупинок») [4]
042,0526,088,0
2500
131508,0
][
08,0 =⋅===
ss
ss
ss N
nA .
Розглянутий режим аварійної зупинки достатньо жорсткий. За реальних умов навряд
чи виникають такі перепади температур за товщиною барабана, як, наприклад, при t = 81 с
(83 °С в околі отвору і 169 °С – у місцях, максимально віддалених від отворів). При коефіці-
єнті β = 500 Вт/м2/K і температурі середовища 240 °С, наприклад, зовсім не виникає пласти-
чних деформацій. При цьому максимальний перепад температури за товщиною сягає 20 °С в
околі отвору і 35 °С у віддалених від отвору місцях. Очевидно, що вклад такої зупинки в за-
гальну накопичену пошкоджуваність буде нехтовно малим.
Гідравлічні випробування вносять незначний вклад в сумарне значення параметра
накопиченої пошкоджуваності металу (Aht = 0,002; nht = 9). Кількість допустимих циклів
термоциклування під час стаціонарного режиму [Ntc] > 1012 (за один термоцикл
naxσa ≤ 25 МПа). Відповідно Atc = 0.
Висновки
У результаті досліджень напружено-деформованого стану барабана встановлено, що
сумарне значення параметра накопиченої пошкоджуваності металу барабана
A = Ass + Aas + Aht + Atc ≈ 0,3 (найістотніший вклад у пошкоджуваність металу вносить режим
планового “пуску-зупинки”). Зауважимо, що при використанні стандартної галузевої ме-
тодики, побудованої на основі простих інженерних формул [5, 6], отримуємо завищені оцін-
ки коефіцієнтів пошкоджуваності, згідно з якими розрахунковий ресурс в рази перевищував
фактичний.
Обчислювальний експеримент також показав, що тріщини на внутрішній поверхні
барабана найімовірніше виникають при виключенні котла, коли температурні й силові на-
пруження є додатні і сумарні напруження зростають, особливо за умов аварійної зупинки.
Література
1. Дробенко Б. Д. Численное моделирование процессов деформирования элементов энергетического
оборудования с эксплуатационными дефектами / Б. Д. Дробенко // Теорет. и прикл. механика. –
2010. – Вып. 1 (47). – С. 27–34.
2. Паспорт парового котла №18/ТП-100, изготовленного 06.02.1964 (регистр. № И696).
3. Моделювання та оптимізація в термомеханіці електропровідних неоднорідних тіл / Під заг. ред.
Я. Й. Бурака, Р. М. Кушніра. Т. 4: О. Р. Гачкевич, Б. Д. Дробенко. Термомеханіка намагнечуваних
електропровідних термочутливих тіл. – Львів: СПОЛОМ, 2010. – 256 с.
4. Либерман Л. Я. Свойства сталей и сплавов, применяемых в котлотурбостроении. Руководящие
указания / Л. Я. Либерман, М. И. Пейсихис. Вып. 16. Ч. 1. – Л.: ОНТИ ЦКТИ им. И. И. Ползунова,
1966. – 220 с.
5. Інструкція СОУ 40.1-21677681-02:2009. Порядок продовження терміну експлуатації барабанів
котлів високого тиску. – К.: Об’єднання енергетичних підприємств «Галузевий резервно-
інвестиційний фонд розвитку енергетики», 2009. – 56 с.
6. Туляков Г. А. Термическая усталость в теплоэнергетике / Г. А. Туляков. – М.: Машиностроение,
1978. – 199 с.
Надійшла до редакції
02.07.12
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99087 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0131-2928 |
| language | Ukrainian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:52:57Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Дробенко, Б.Д. Будз, С.Ф. Асташкін, В.І. 2016-04-22T20:04:17Z 2016-04-22T20:04:17Z 2012 Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями / Б.Д. Дробенко, С.Ф. Будз, В.І. Асташкін // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 5-6. — С. 25-30. — Бібліогр.: 6 назв. — укр. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99087 658.589: 539.3: 518.61 Розглянуто результати скінченноелементного моделювання напруженого стану діючого барабана парового котла високого тиску за умов експлуатації з урахуванням пружно-пластичного деформування та реальної геометрії барабана на післяремонтній стадії. Встановлено значення параметра накопиченої пошкоджуваності металу барабана за режимів стаціонарної експлуатації, планового пуску-зупинки, гідравлічних випробувань та аварійної зупинки котла. Рассмотрены результаты конечноэлементного моделирования напряженного состояния действующего барабана парового котла высокого давления в условиях эксплуатации с учетом упруго-пластического деформирования и реальной геометрии барабана на послеремонтной стадии. Определено значение параметра накопленной поврежденности металла барабана при режимах стационарной эксплуатации, планового пуска-остановки, гидравлических испытаний и аварийной остановки котла. The finite element simulation results of a stress state of the high pressure steam boiler drum subjected to exploitation conditions are considered. The elastic-plastic deformation and the real geometry of drum and material extractions in the drum after repair are accounted for. The accumulated damaging of the drum metal during stationary exploitation, planned start-and-stop, hydraulic test and emergency stop is determined on the basis of these results. uk Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблемы машиностроения Динамика и прочность машин Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями Refined calculation of the resource of the drum caldron with operational damages Article published earlier |
| spellingShingle | Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями Дробенко, Б.Д. Будз, С.Ф. Асташкін, В.І. Динамика и прочность машин |
| title | Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями |
| title_alt | Refined calculation of the resource of the drum caldron with operational damages |
| title_full | Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями |
| title_fullStr | Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями |
| title_full_unstemmed | Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями |
| title_short | Уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями |
| title_sort | уточнений розрахунок ресурсу барабана котла з експлуатаційними пошкодженнями |
| topic | Динамика и прочность машин |
| topic_facet | Динамика и прочность машин |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99087 |
| work_keys_str_mv | AT drobenkobd utočneniirozrahunokresursubarabanakotlazekspluatacíinimipoškodžennâmi AT budzsf utočneniirozrahunokresursubarabanakotlazekspluatacíinimipoškodžennâmi AT astaškínví utočneniirozrahunokresursubarabanakotlazekspluatacíinimipoškodžennâmi AT drobenkobd refinedcalculationoftheresourceofthedrumcaldronwithoperationaldamages AT budzsf refinedcalculationoftheresourceofthedrumcaldronwithoperationaldamages AT astaškínví refinedcalculationoftheresourceofthedrumcaldronwithoperationaldamages |