Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя

Разработана математическая модель и выполнено компьютерное моделирование рабочего цикла поршневого пневматического двигателя с кривошипно-шатунным механизмом и заданным механизмом газораспределения. В результате выполненной оптимизации получены основные энергетические и эксплуатационные характеристи...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Проблемы машиностроения
Дата:	2012
Автори:	Крамской, А.В., Кудрявцев, И.Н., Адаменко, Н.И.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України 2012
Теми:	Нетрадиционная энергетика
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99095
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя / А.В. Крамской, И.Н. Кудрявцев, Н.И. Адаменко // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 5-6. — С. 77-84. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859625842558107648
author	Крамской, А.В. Кудрявцев, И.Н. Адаменко, Н.И.
author_facet	Крамской, А.В. Кудрявцев, И.Н. Адаменко, Н.И.
citation_txt	Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя / А.В. Крамской, И.Н. Кудрявцев, Н.И. Адаменко // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 5-6. — С. 77-84. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Проблемы машиностроения
description	Разработана математическая модель и выполнено компьютерное моделирование рабочего цикла поршневого пневматического двигателя с кривошипно-шатунным механизмом и заданным механизмом газораспределения. В результате выполненной оптимизации получены основные энергетические и эксплуатационные характеристики выбранной конструкции пневмодвигателя, который имеет коэффициент заполнения PV диаграммы в диапазоне 0,68-0,76. Розроблено математичну модель і виконано комп'ютерне моделювання робочого циклу поршневого пневматичного двигуна з кривошипно-шатунним механізмом і заданим механізмом газорозподілу. В результаті виконаної оптимізації отримані основні енергетичні та експлуатаційні характеристики вибраної конструкції пневмодвигуна, який має коефіцієнт заповнення PV діаграми в діапазоні 0,68-0,76. The mathematical model has developed and computer simulation of working cycle has accomplished for piston pneumatic engine with a crank mechanism. As a result of optimization the basic power and operating characteristics have been obtained for the selected pneumatic engine design, which has a filling coefficient of PV diagram in the range 0,68–0,76.
first_indexed	2025-11-29T11:48:11Z
format	Article
fulltext	НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 77 УДК 621.484,621.59 А. В. Крамской, канд. техн. наук И. Н. Кудрявцев, канд. физ.-мат. наук Н. И. Адаменко, д-р техн. наук Харьковский национальный университет имени В. Н. Каразина (г. Харьков, e-mail: avk251@mail.ru) МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ РАБОЧЕГО ЦИКЛА ПЕРСПЕКТИВНОГО ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ДВИГАТЕЛЯ Разработана математическая модель и выполнено компьютерное моделирование рабо- чего цикла поршневого пневматического двигателя с кривошипно-шатунным механиз- мом и заданным механизмом газораспределения. В результате выполненной оптимиза- ции получены основные энергетические и эксплуатационные характеристики выбран- ной конструкции пневмодвигателя, который имеет коэффициент заполнения PV диа- граммы в диапазоне 0,68-0,76. Розроблено математичну модель і виконано комп'ютерне моделювання робочого циклу поршневого пневматичного двигуна з кривошипно-шатунним механізмом і заданим ме- ханізмом газорозподілу. В результаті виконаної оптимізації отримані основні енерге- тичні та експлуатаційні характеристики вибраної конструкції пневмодвигуна, який має коефіцієнт заповнення PV діаграми в діапазоні 0,68-0,76. Введение Разработка криогенных и пневматических экологически чистых силовых установок с использованием пневматических двигателей является одним из перспективных направлений развития энергоэффективных технологий на основе возобновляемых источников энергии [1– 3]. Как известно, в настоящее время в промышленно развитых странах активно разрабаты- ваются энергетические и транспортные установки с применением пневматических двигате- лей различной конструкции. Первые криогенные автомобильные силовые установки были разработаны и успешно испытаны в США и на Украине (см., напр., [4–8]). При этом по- строение адекватной математической модели рабочего цикла поршневых пневматических двигателей с детальным учетом термо- и газодинамических процессов по-прежнему пред- ставляется актуальной научно-технической задачей. Необходимо отметить, что ранее были разработаны математические модели и вы- полнены численные расчеты основных термодинамических и эксплуатационных характери- стик пневматических двигателей на основе двухсторонних пневмоцилиндров [9-11], имею- щихся в промышленности, а также пневматического двигателя с кривошипно-шатунным механизмом на основе ДВС К-750 [12]. Однако для повышения эффективности рабочего цикла поршневых пневматических двигателей представляется необходимым конструирова- ние оригинальных конструкций на основе оптимизированных параметров, полученных ме- тодами компьютерного моделирования. Математическая модель Для построения математической модели и расчёта термодинамических характери- стик многоцилиндрового пневмодвигателя рассмотрим его рабочий цикл (рис. 1), состоящий из следующих тактов: 1–2 – такт впуска рабочего тела; 2–3 – такт расширения; 3–4 – такт выпуска отработавших газов; 4–1 – невязка по давлению Δp4–1 (близка к нулю). НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 78 Рассмотрим такт впуска рабочего те- ла на участке 1–2. Считая, согласно первому закону термодинамики, что вся подведенная с газом тепловая энергия dQм расходуется на изме- нение внутренней энергии dU1 и на работу расширения газа dL1, запишем уравнение энергетического баланса [13] dQм = dU1 + dL1. (1) Имея в виду, что количество тепло- вой энергии, поступившей из магистрали в полость пневмодвигателя (далее полость 1), равно произведению массы газа mМ на удельную энтальпию (dQм = iм⋅dmм), а внут- ренняя энергия U1 газа и совершаемая им работа L1 определяются соответственно dU1 = d(u1⋅m1) и dL1 = p1⋅dV1, представим уравнение (1) в следующем виде: iм⋅dmм = u1⋅dm1 + m1⋅du1 + p1⋅dV1, (2) где u1 – удельная внутренняя энергия газа в полости 1; V1 – объём полости 1; m1 – масса газа, поступившего в полость пневмодвигателя. Выразим в уравнении (2) значения энтальпии и внутренней энергии через произве- дение температуры на теплоёмкость при постоянных давлении cp и объёме cv соответственно cp⋅Tм⋅dmм = cv⋅T1⋅dm1 + cv⋅m1⋅dT1 + p1⋅dV1. (3) Рассматривая рабочий газ как идеальный, молекулярными силами сцепления которо- го можно пренебречь, опишем его состояние с помощью уравнения Менделеева–Клапейрона p1⋅V1 = m1⋅R⋅T1, (4) где R – газовая постоянная (для воздуха R = 287,14 Дж/(кг⋅К) при T = 293 К). Подставляя в уравнение (3) значение m1⋅dT1, полученное из уравнения (4) и полагая в нём cp/cv = k и cp – cv = R, где k – показатель адиабаты, после несложных преобразований по- лучаем следующее выражение: k⋅R⋅Tм⋅dmм = V1⋅dp1 + k⋅p1⋅dV1. (5) Заменим в уравнении (5) массу газа dmм, поступающего в полость V1 в течение вре- мени dt, соответствующим значением расхода Gм (dmм = Gм⋅dt) и выразим полученное урав- нение относительно давления 1 1 1 1 мм 1 V dVpk V dtTRGkdp ⋅⋅− ⋅⋅⋅⋅ = . (6) Расход Gм газа из неограниченного объёма (магистрали) определяется по формуле Сен-Венана и Ванцеля см., например, [14–17] ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ −⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ ⋅ ⋅ − ⋅⋅⋅μ= + k k k p p p p TRk kpfG 1 м 1 2 м 1 м м11м 1 1 2 , (7) где μ1 – коэффициент расхода; f1 – площадь входного отверстия; Tм – температура газа в ма- гистрали. Потери давления газа в трубопроводе и местных сопротивлениях учитываются путём введения коэффициента расхода μ [14, 15], который, кроме того, учитывает сжатие струи при истечении, скорость подхода воздуха к отверстию и другие факторы. Рис. 1. Диаграмма рабочего цикла поршневого пневмодвигателя НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 79 Процесс наполнения сжатым воздухом можно описать с помощью переменного по- казателя политропы n, значение которого в начале процесса наполнения равно показателю адиабаты, а затем монотонно убывает [14] ( ) ⎥⎦ ⎤ ⎢⎣ ⎡ σ −σ += 11 kn a , (8) где σa = pa/pм; pa – давление в полости наполнения в начальный момент времени. При σ = 1, т. е. в конце процесса, его значение асимптотически приближается к пока- зателю изотермы n = 1. Подставив (8) в выражение (7), получим следующую формулу для определения рас- хода воздуха при наполнении полости пневмодвигателя: ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ −⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ ⋅ ⋅ − ⋅⋅= + n n n p p p p TRk kpfG 1 м 1 2 м 1 м м1м 1 1 2 . (9) Рассмотрим процесс политропного расширения рабочего газа в полости 1 на участке 2–3. Уравнение политропы запишем в следующем виде: n V V p p ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ = 2 3 3 2 , (10) где p2, p3, V2, V3 – значения давления в полости 1 и её объёмы, определяемые соответственно при положении поршня в т. 2 и т. 3. Опишем процесс истечения сжатого воздуха из полости пневмодвигателя при от- крытом выпускном клапане (участок 3–4). В данном случае может быть применён первый закон термодинамики (1), но в этом уравнении следует поставить знак минус в левой части, так как происходит истечение воз- духа –dQ2 = dU2 + dA2. (11) Соответственно изменяем индекс 1, относящийся к первой полости (рис. 1), на ин- декс 2 второй полости. После подстановки выражений для внутренней энергии газа и со- вершаемой им работы в (11) имеем следующее выражение: –k⋅R⋅T2⋅dm2 = V2⋅dp2 + k⋅p2⋅dV2. (12) Расход воздуха из ограниченного объёма V2 в магистраль описывается также форму- лой (7) Сен-Венана и Ванцеля, однако в ней следует положить Tм = T2, Gм = G2 и pм = p2, имея в виду, что все эти величины являются переменными [15] ,1 1 2 1 2 м 2 2 м 2 2222 ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ −⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ ⋅− ⋅⋅μ= + k k k p p p p TRk kpfG (13) где ⎪⎩ ⎪ ⎨ ⎧ ≤σ< 1<σ<σ−σ=σϕ +2 .528,00если,2588,0 ;528,0если,)( 1 k k k для k = 1,4. После подстановки (13) в (12) получаем окончательное выражение для определения динамики изменения давления при осуществлении выхлопа из полости пневмодвигателя ( ) dt dx xx pk pxxS TRpKfk dt dp k k k k − ⋅ +⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ σ 1 ϕ − ⋅⋅⋅⋅μ⋅ −= 2 − − 3 2 2 1 м32 м2 13 2222 . (14) НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 80 Для замыкания уравнений (6), (9), (10), (14) необходи- мо добавить закон изменения объёма надпоршневого про- странства от времени. В случае применения кривошипно- шатунного механизма расчётная схема для одного цилиндра представлена на рис. 2. В данном случае искомое расстояние x будет опреде- ляться [14] как ( ) ,sinarcsin),cos1(cos1 ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ϕ=ψψ−+ϕ−= AB OAABOAx (15) где nt 60 2π =ϕ , n – число оборотов в минуту; t – время, с. Таким образом, методика расчёта для описания стацио- нарных процессов в пневмодвигателе заключается в последо- вательном применении уравнений (6), (10), (14) в системе с уравнением (15). Оптимизация и определение наиболее эффек- тивных режимов работы достигаются путем варьирования ос- новных термодинамических и конструктивных параметров. Разработка компьютерной программы для численного моделирования рабочего цикла поршневого пневмо- двигателя Программа для численного моделирования и расчетов рабочего цикла, а также основных технических и эксплуатаци- онных характеристик поршневого пневмодвигателя разработа- на авторами с применением пакета MATLAB-SIMULINK в соответствии с математической моделью, представленной выше для стационарного режима работы. Интерфейс программы, блоки ввода-вывода параметров и характерные расчетные кривые представлены на рис. 3–5. Рис. 2. Расчётная схема цилиндра пневмодвигателя Рис. 3. Интерфейс программы с выводом основных рабочих характеристик пневмодвигателя НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 81 Результаты компьютерного моделирования и оптимизации рабочего цикла перспективного поршневого пневмодвигателя Для компьютерного моделирования перспективного поршневого пневмодвигателя были выбраны следующие исходные параметры: − значения температур рабочего воздуха на входе T0 = 283 K или T0 = 323 K; − значение давления на входе 0,6 МПа, 0,7 МПа, 1,2 МПа и 1,3 МПа; − диаметр цилиндра D = 0,095 м, D = 0,105 м, D = 0,12 м; − ход поршня S = 0,06 м; − длина шатуна L = 0,142 м; − число цилиндров Z = 4 или Z = 6; − частота вращения вала n = 750 мин–1; − относительная величина мертвого объема ε = 0,03; − противодавление на выпус- ке P2 = 0,12 МПа; − показатель политропы расширения np = 1,40; − показатель политропы сжа- тия nc = 1,40; − газовая постоянная воздуха R = 287,14 Дж/(кг⋅К); − механический КПД ηмех = 0,8. Рис. 4. Блоки ввода параметров и расчет PV диаграммы рабочего цикла Рис. 5. Расчет зависимости крутящего момента от угла поворота коленчатого вала пневмодвигателя НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 82 В процессе компьютерного моделирования работы пневматиче- ского двигателя с кривошипно- шатунным механизмом варьирова- лось давление во впускной магист- рали при изменении угла начала от- крытия впускного и выпускного клапанов, диаметра поршня, количе- ства цилиндров, диаметров впускно- го и выпускного клапанов и темпе- ратуры воздуха на входе в магист- раль. Расчеты производились в ста- ционарном режиме работы двигате- ля с оборотами 750 об/мин. Результаты выполненных компьютерных расчётов основных термодинамических и эксплуатаци- онных характеристик поршневого пневмодвигателя, наряду с варьи- руемыми параметрами представлены в таблице. Результаты компьютерного моделирования рабочего цикла Давление на входе, Па Температура на входе, К Угол начала открытия выпускного клапана Рассчитанный коэффициент утечек Среднее индикаторное теоретическое давление, Па Среднее индикаторное действительное давление, Па 1,3⋅106 323 40 0,91 7,2833⋅105 5,5705⋅105 1⋅106 323 40 0,95 5,2146⋅105 3,9008⋅105 7⋅105 323 40 0,91 3,1454⋅105 2,1469e⋅105 Коэффициент полноты диаграммы Мощность, кВт Удельный эффективный расход, кг/(кВт⋅ч) Полезный часовой расход, кг/ч Полный часовой расход, кг/ч Среднее эффективное давление цикла, Па 0,76483 14,313 42,674 555,81 610,78 4,4564⋅105 0,74805 10,042 41,237 393,4 414,11 3,1207⋅105 0,68257 5,5429 44,951 226,73 249,16 1,7176⋅105 Литровая мощность, кВт/л Давление в конце такта расширения (действ.), Па Давление в конце такта расширения (теор.), Па Крутящий момент, Н⋅м 5,273 2,641⋅105 4,2975⋅105 182,24 3,6997 2,0322⋅105 3,3058⋅105 127,86 2,0421 1,4608⋅105 2,3141⋅105 70,574 На рис. 6 представлена графическая зависимость работы впускных и выпускных кла- панов, а на рис. 7–8 – рассчитанные характеристики для 1-го расчётного варианта из табли- цы в результате выполненной оптимизации. Рис. 6. Последовательность работы впускного и выпускного клапанов механизма газораспределения НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 83 Выводы Таким образом, представ- ленная математическая модель по- зволяет выполнять численные рас- четы и оптимизацию основных энергетических и эксплуатационных характеристик поршневых пневма- тических двигателей с кривошипно- шатунным механизмом и заданным механизмом газораспределения. По результатам выполнен- ного компьютерного моделирования наиболее перспективным представ- ляется 4-х цилиндровый пневмати- ческий двигатель. Разработанный вариант пневмодвигателя способен выдавать необходимую мощность до 14 кВт в зависимости от входно- го давления и имеет коэффициент заполнения PV диаграммы в диапа- зоне 0,68–0,76. Литература 1. Эффективность использования пневмодвигателя в автомобиле / И. Н. Кудрявцев, А. И. Пятак, С. И. Бондаренко и др. // Альтерна- тив. энергетика и экология. – 2005. – № 2(22). – С. 82–88. 2. Пневматические двигатели для эко- логически чистых транспортных си- ловых установок / И. Н. Кудрявцев, А. И. Пятак, С. И. Бондаренко, Б. Н. Муринец-Маркевич // Вестн. НТУ «ХПИ». Автоматика и прибо- ростроение. – Харьков: НТУ «ХПИ». – 2005. – № 7. – С. 81–90. 3. Кудрявцев И. Н. Разработка и иссле- дование пневматического двигателя для модели криогенного транспорт- ного средства / И. Н. Кудрявцев // ХVII международ. науч.-практ. конф. Информационные технологии: наука, техника, технология, образо- вание, здоровье MicroCAD-2009: – Харьков, НТУ ХПИ, 20–22 мая 2009 г. 4. Cryogenic Heat Engine Experiment / M. C. Plummer, C. P. Koehler, D. R. Flanders et al. // Advances in Cryogenic Eng. – 1998. – Vol. 43. – P. 1245–1252. 5. Plummer M. C. A review of liquid nitrogen propelled vehicle programs in the United States of America / M. C. Plummer, C. A. Ordonez, R. F. Reidy // Bulletin of the Kharkov National Automobile and High- way University (Ukr). – 2000. – Vol. 12–13. – P. 47–52. 6. Ultra-low emission liquid nitrogen automobile / C. Knowlen, A. T. Mattick, A. Hertzberg, A. P. Bruckner // Future Transport. Techn. Conf. and Exposition, Costa Mesa, CA, SAE Technical Paper Series 1999-01- 2932. – 1999. – P. 1–12. Рис. 7. График изменения давления в цилиндре пневмодвигателя в зависимости от скорости движения поршня Рис. 8. Графики PV диаграмм для идеального (без учета реальных газодинамических процессов) и действительного рабочего цикла пневмодвигателя НЕТРАДИЦИОННАЯ ЭНЕРГЕТИКА ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2012, Т. 15, № 5–6 84 7. Development of cryocar on basis of liquid nitrogen / S. I. Bondarenko, A. Ya .Levin, A. I. Pyatak, I. N. Kudryavtsev // Proc. of the 8-th Cryogenics Intern. Conf., Praha, Czech Republic. – 2004. – P. 123– 127. 8. Development first in the Ukraine demonstrational model of non-polluting automobile with cryogenic power plant / A. N. Turenko, V. A. Bogomolov, S. I. Bondarenko et al. // Intern. Sci. Alternative Energy and Ecology. – 2005. – Vol. 25, № 4. – P. 93-98. 9. Математическая модель пневматического цилиндра с двусторонним приводом / А. Н. Туренко, В. А. Богомолов, И. Н. Кудрявцев и др. // Автомоб. трансп. – 2002. – Вып. 10. – С. 10–16. 10. Сomputer simulation of pneumatic engine operation / I. N. Kudryavtsev, A. V. Kramskoy, A. I. Pyatak, M. C. Plummer // Intern. Sci. Alternative Energy and Ecology. – 2005. – № 3 (23). – P. 80–89. 11. Эффективный КПД пневматического двигателя для автомобильного транспорта / В. А. Богомо- лов, И. Н. Кудрявцев, А. В. Крамской и др. // Пробл. машиностроения. – 2004. – Vol. 7, № 2. – C. 64–72. 12. Крамской А. В. Математическая модель пневматического двигателя с кривошипно-шатунным ме- ханизмом / А. В. Крамской, И. Н. Кудрявцев // Автомоб. трансп. – 2008. – Вып. 23. – С. 70–76. 13. Теплотехника: Учеб. для вузов / В. Н. Луканин, М. Г. Шатров, Г. М. Камфер и др. – М.: Высш. шк., 1999. – 671 с. 14. Герц Е. В. Динамика пневматических систем машин / Е. В. Герц. – М.: Машиностроение, 1985. – 256 с. 15. Герц Е. В. Расчёт пневмопривода / Е. В. Герц, Г. В. Крейнин. – М.: Машиностроение, 1975. – 272 с. 16. Лойцянский Л. Г. Механика жидкости и газа / Л. Г. Лойцянский. – М.: Машиностроение, 1973. – 847 с. 17. Метлюк Н. Ф. Динамика пневматических и гидравлических приводов автомобилей / Н. Ф. Метлюк, В. П. Автушко – М.: Машиностроение, 1980. – 231 с. Поступила в редакцию 06.11.12
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99095
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0131-2928
language	Russian
last_indexed	2025-11-29T11:48:11Z
publishDate	2012
publisher	Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
record_format	dspace
spelling	Крамской, А.В. Кудрявцев, И.Н. Адаменко, Н.И. 2016-04-22T20:16:47Z 2016-04-22T20:16:47Z 2012 Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя / А.В. Крамской, И.Н. Кудрявцев, Н.И. Адаменко // Проблемы машиностроения. — 2012. — Т. 15, № 5-6. — С. 77-84. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99095 621.484,621.59 Разработана математическая модель и выполнено компьютерное моделирование рабочего цикла поршневого пневматического двигателя с кривошипно-шатунным механизмом и заданным механизмом газораспределения. В результате выполненной оптимизации получены основные энергетические и эксплуатационные характеристики выбранной конструкции пневмодвигателя, который имеет коэффициент заполнения PV диаграммы в диапазоне 0,68-0,76. Розроблено математичну модель і виконано комп'ютерне моделювання робочого циклу поршневого пневматичного двигуна з кривошипно-шатунним механізмом і заданим механізмом газорозподілу. В результаті виконаної оптимізації отримані основні енергетичні та експлуатаційні характеристики вибраної конструкції пневмодвигуна, який має коефіцієнт заповнення PV діаграми в діапазоні 0,68-0,76. The mathematical model has developed and computer simulation of working cycle has accomplished for piston pneumatic engine with a crank mechanism. As a result of optimization the basic power and operating characteristics have been obtained for the selected pneumatic engine design, which has a filling coefficient of PV diagram in the range 0,68–0,76. ru Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблемы машиностроения Нетрадиционная энергетика Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя Mathematical modeling of working cycle of perspective pneumatic engine Article published earlier
spellingShingle	Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя Крамской, А.В. Кудрявцев, И.Н. Адаменко, Н.И. Нетрадиционная энергетика
title	Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя
title_alt	Mathematical modeling of working cycle of perspective pneumatic engine
title_full	Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя
title_fullStr	Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя
title_full_unstemmed	Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя
title_short	Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя
title_sort	математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя
topic	Нетрадиционная энергетика
topic_facet	Нетрадиционная энергетика
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99095
work_keys_str_mv	AT kramskoiav matematičeskoemodelirovanierabočegociklaperspektivnogopnevmatičeskogodvigatelâ AT kudrâvcevin matematičeskoemodelirovanierabočegociklaperspektivnogopnevmatičeskogodvigatelâ AT adamenkoni matematičeskoemodelirovanierabočegociklaperspektivnogopnevmatičeskogodvigatelâ AT kramskoiav mathematicalmodelingofworkingcycleofperspectivepneumaticengine AT kudrâvcevin mathematicalmodelingofworkingcycleofperspectivepneumaticengine AT adamenkoni mathematicalmodelingofworkingcycleofperspectivepneumaticengine

Математическое моделирование рабочего цикла перспективного пневматического двигателя

Репозитарії

Схожі ресурси