Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах
Определено влияние аргона, углекислого газа и их смеси на особенности лазерной и гибридной сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Установлено положительное влияние применения защитной газовой смеси. Показано, что повышение мощности дуговой составляющей при гибридной сварке с лазерным и...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Datum: | 2007 |
| Hauptverfasser: | , , , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2007
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99189 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах / В.Д. Шелягин, В.Ю. Хаскин, А.В. Сиора, А.В. Бернацкий, Е.И. Гончаренко, Т.Г. Чижская // Автоматическая сварка. — 2007. — № 1 (645). — С. 34-38. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859596729416941568 |
|---|---|
| author | Шелягин, В.Д. Хаскин, В.Ю. Сиора, А.В. Бернацкий, А.В. Гончаренко, Е.И. Чижская, Т.Г. |
| author_facet | Шелягин, В.Д. Хаскин, В.Ю. Сиора, А.В. Бернацкий, А.В. Гончаренко, Е.И. Чижская, Т.Г. |
| citation_txt | Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах / В.Д. Шелягин, В.Ю. Хаскин, А.В. Сиора, А.В. Бернацкий, Е.И. Гончаренко, Т.Г. Чижская // Автоматическая сварка. — 2007. — № 1 (645). — С. 34-38. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Определено влияние аргона, углекислого газа и их смеси на особенности лазерной и гибридной сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Установлено положительное влияние применения защитной газовой смеси. Показано, что повышение мощности дуговой составляющей при гибридной сварке с лазерным излучением мощностью 1,193<2кВт приводит к нивелированию гибридного эффекта. При этом стабилизация дуги и ее привязки лазерным излучением сохраняются, что позволяет повысить скорость сварки или глубину проплавления при сварке с разделкой кромок.
The effect of argon, carbon dioxide and their mixture on peculiarities of laser and hybrid welding of low-carbon and low-alloy steels was determined. Utilisation of the shielding gas mixture was found to have a positive effect. It is shown that increase of the arc power component in hybrid welding with a laser power of 1...2 kW leads to levelling of the hybrid effect. Stabilisation of the arc and its laser beam fixation persists, which allows increasing the welding speed and penetration depth in groove welding.
|
| first_indexed | 2025-11-27T22:30:20Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.72
ЛАЗЕРНАЯ И ЛАЗЕРНО-ДУГОВАЯ СВАРКА СТАЛЕЙ
В ЗАЩИТНЫХ ГАЗАХ
В. Д. ШЕЛЯГИН, В. Ю. ХАСКИН, кандидаты техн. наук,
А. В. СИОРА, А. В. БЕРНАЦКИЙ, Е. И. ГОНЧАРЕНКО, инженеры
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины),
Т. Г. ЧИЖСКАЯ, инж. (НТУУ «Киевский политехнический институт»)
Определено влияние аргона, углекислого газа и их смеси на особенности лазерной и гибридной сварки низкоугле-
родистых и низколегированных сталей. Установлено положительное влияние применения защитной газовой смеси.
Показано, что повышение мощности дуговой составляющей при гибридной сварке с лазерным излучением мощностью
1...2 кВт приводит к нивелированию гибридного эффекта. При этом стабилизация дуги и ее привязки лазерным
излучением сохраняются, что позволяет повысить скорость сварки или глубину проплавления при сварке с разделкой
кромок.
К л ю ч е в ы е с л о в а : лазерная сварка, низкоуглеродистые
и низколегированные стали, непрерывное излучение, пони-
женная мощность, электродная проволока, дуга, гибридный
процесс, сталь, металлографическое исследование, струк-
тура, твердость
При выборе защитных газов для лазерной и
гибридной лазерно-дуговой сварки необходимо
учитывать, что газовая среда должна обеспечивать
надежную защиту расплавленного и нагретого ме-
талла от воздуха для предотвращения образования
оксидов и нитридов. При этом желательно, чтобы
расход защитного газа и его стоимость были ми-
нимальны. Защитная среда и образующаяся в ней
лазерная плазма должны быть максимально проз-
рачными для лазерного излучения. Плазма сос-
тоит из ионизированного лазерным излучением
защитного газа и паров металла, выходящих из
парогазового канала [1]. Недопустимо образова-
ние так называемой плазменной линзы, перефо-
кусирующей излучение.
Исходя из этих условий для сварки углеро-
дистых сталей обычно применяют углекислый газ,
а в редких случаях — аргон. Однако первый сни-
жает ударную вязкость металла шва при отрица-
тельных температурах, что значительно ограни-
чивает его применение для сварки ответственных
металлоконструкций, а аргон способствует воз-
никновению плазмы, перефокусирующей и пог-
лощающей значительную долю (до 2/3 общей
мощности) излучения CO2-лазеров [2]. Для умень-
шения этого эффекта используют различные схе-
мы подачи защитного газа, которые в основном
базируются на продувке под определенным углом
относительно оси излучения [3]. Однако при гиб-
ридной сварке аргон способствует струйно-вра-
щательному переносу электродного металла, уве-
личению сварочного тока и образованию подрезов
верхнего валика усиления.
Для лазерной и гибридной лазерно-дуговой
сварки желательно использовать такие газы или
их смеси, которые позволяют устранить указан-
ные недостатки, повысить скорость сварки, уве-
личить глубину проплавления и снизить склон-
ность металла шва к образованию пор [4, 5]. К
таким газам в первую очередь относятся гелий
и его смеси с аргоном. Однако существенным не-
достатком гелия является его значительная сто-
имость, особенно при сварке низкоуглеродистых
и низколегированных сталей. Положительное вли-
яние оказывает также углекислый газ, который
позволяет повысить эффективность плавления
электродного и основного металлов.
В настоящей работе рассмотрены особенности
лазерной и гибридной лазерно-дуговой сварки
тонколистовых низкоуглеродистых и низколеги-
рованных сталей в углекислом газе, аргоне и их
смеси (80 % Ar + 20 % CO2) [5]. Одним из при-
меров практического применения таких способов
сварки является крупносерийная сварка бытовых
баллонов низкого (до 2,4 МПа) давления. Пред-
положительно она может заменить сварку враща-
ющейся дугой, при которой получают швы со
слишком большим (2…3 мм) усилением и внут-
ренним гратом. Основным условием технологии
этого способа сварки является использование
сравнительно недорогого технологического лазе-
ра. В качестве такового выбран быстропроточный
СО2-лазер непрерывного действия с поперечной
прокачкой смеси, генерирующий излучение мощ-
ностью до 2 кВт с кольцевым распределением ин-
тенсивности в поперечном сечении (например, ти-
па «Плутон-2» или УЛГ-2). С учетом потерь мощ-
ности при транспортировке и фокусировании из-
© В. Д. Шелягин, В. Ю. Хаскин, А. В. Сиора, А. В. Бернацкий, Е. И. Гончаренко, Т. Г. Чижская, 2007
34 1/2007
лучения линзой с фокусным расстоянием F =
= 300 мм на деталь при проведении технологи-
ческих экспериментов установлена необходимая
мощность — 1,5 кВт.
Для определения влияния защитного газа, ско-
рости сварки и сварочного тока на изменение глу-
бины проплавления проведен ряд сравнительных
экспериментов с использованием лазерной и гиб-
ридной лазерно-дуговой сварки в аргоне, углекис-
лом газе и их смеси (80 % Ar + 20 % CO2). Сварку
выполняли встык без разделки кромок. Основной
металл образцов толщиной δ = 2 мм, впос-
ледствии свариваемый лазерной сваркой, имел
следующий химический состав, мас. %: 0,1 C;
0,024 Si; 0,8 Mn; 0,003 S; 0,013 P; 0,03 Cr; 0,03
Ni; менее 0,03 Mo; менее 0,02 Cu; менее 0,02 V.
Сварку гибридным способом осуществляли на об-
разцах из стали Ст3пс (δ = 5 мм).
Техника лазерной и гибридной сварки описана
в работах [6, 7]. Лазерную сварку выполняли на сле-
дующем режиме: мощность сфокусированного из-
лучения P0 = 1,5 кВт; скорость сварки vсв = 40 м/ч;
заглубление фокуса ∆F = –1 мм; расход каждого
из указанных выше защитных газов 7 л/мин. При
гибридной сварке использовали следующий режим:
P0 = 1,5 кВт, vсв = 45 м/ч, ∆F = –2…–3 мм, скорость
подачи электродной проволоки Св-08Г2С диамет-
ром 1,2 мм vпр = 400 м/ч, расход каждого из за-
щитных газов 15 л/мин. При этом сварочный ток
Iсв для углекислого газа, газовой смеси и чистого
аргона составлял соответственно 200, 250 и 300 А.
Установлено, что при сварке излучением CO2-
лазера использованные защитные газы влияют на
глубину проплавления незначительно. Сущест-
венное влияние на этот параметр оказывают мощ-
ность лазерного излучения и расположение фо-
куса относительно поверхности образца. При ла-
зерной сварке использование газовой смеси уве-
личивает ширину проплавления, а при гибрид-
ной — глубину. Влияние скорости сварки и сва-
рочного тока на глубину проплавления при гиб-
ридной и дуговой сварке плавящимся электродом
в углекислом газе и смеси показано на рис. 1 и
2. Для увеличения глубины проплавления при гиб-
ридной сварке без повышения лазерной мощности
необходимо выполнять V-образную разделку кро-
мок стыкового соединения и заглублять фокус. С
возрастанием мощности дуги при неизменной и
сравнительно небольшой мощности излучения про-
явление гибридного эффекта заметно меньше [8].
Для металлографических исследований струк-
туры сварных швов, выполненных лазерной и гиб-
ридной сваркой с различной газовой защитой, об-
разцы травили в 4%-м растворе азотной кислоты
в спирте, структуру их металла изучали с по-
мощью оптического микроскопа «Neophot-32»
при увеличениях от 25 до 500 крат. Измерение
Т а б л и ц а 1. Результаты металлографических исследований образцов, выполненных лазерной сваркой
Защитный
газ
Микротвердость структурных составляющих металла
сварных соединений низкоуглеродистой стали
Балл зерна
Шов
ЗТВ
Участок крупного зерна Участок мелкого зерна
Ф П Б Ф П Б Ф П Б
Участок
крупного
зерна
Участок
мелкого
зерна
Ar 250 — 260...290 Следы — 260...280 189 200...210 — 7 10
CO2 190...220 Следы — 185...190 Следы — 195 — 230...240 7 10
80 % Ar+
+20 % CO2
230...260 260...270 290...300 220...240 » » Следы 190...210 Следы — 6 9...10
Рис. 1. Зависимости глубины проплавления h от скорости vсв гибрид-
ной (1) и дуговой (2) сварки при выполнении швов на стали Ст3пс
(δ = 5 мм) электродной проволокой диаметром 1,2 мм: 1 — Iсв =
= 200; 2 — 300 А
Рис. 2. Зависимости глубины проплавления h от сварочного тока Iсв
при гибридной сварке электродной проволокой диаметром 1,2 мм (1)
и дуговой сварке электродной проволокой диаметром 0,8 (2) и 1,2 мм
(3) при P0 = 1,5 кВт; ∆F = –1…–2 мм; vсв = 40 м/ч
1/2007 35
балла зерна проводили согласно ГОСТ 5639–82.
Результаты исследований приведены в табл. 1 и
2. Микротвердость измеряли на твердомере М-400
фирмы «Леко» при нагрузке 0,05 МПа. На осно-
вании результатов измерений построены графики,
приведенные на рис. 3.
В ЗТВ выделяется два основных участка —
крупного (участок перегрева) и мелкого зерна
(участок перекристаллизации или нормализации).
Остальные участки, обычно выделяемые в ЗТВ
[9], не рассматривались в связи с отсутствием в
них видимых изменений.
Сначала рассмотрим результаты лазерной сварки
низколегированной стали (δ = 2 мм) указанного
выше химического состава. Основной металл ис-
следованных образцов до сварки подвергали термо-
обработке, вследствие чего он приобрел мелкозер-
нистую структуру с баллом зерна 9–10, состоящую
преимущественно из феррита (Ф) с небольшим ко-
личеством перлита (П). Твердость основного ме-
талла составляла HV 210…260.
Микроструктура металла сварных соединений
образцов, выполненных лазерной сваркой, пред-
ставлена в табл. 1, а распределение микротвер-
дости в поперечном сечении соединений — на
рис. 3, кривая 1. Отметим, что в отличие от об-
разцов, полученных лазерной сваркой в аргоне и
углекислом газе, структура литой зоны образца,
выполненного этим же способом сварки в смеси
80 % Ar + 20 % CO2, состоит из Ф, П и бейнита
(Б), а также содержит участки видманштеттова
феррита (ВФ). Балл зерна его структуры неболь-
шой, что свидетельствует о значительном перег-
реве.
При лазерной сварке низколегированных ста-
лей применение аргона (в большей степени смеси
аргона с углекислым газом) приводит к повыше-
нию твердости металла швов за счет увеличения
объемной доли и твердости бейнитной составля-
ющей. В рассматриваемой стали росту твердости
способствует повышенное содержание марганца
(до 0,8 %). По-видимому, увеличение твердости
отчасти связано с изменением прозрачности плаз-
мы факела, образующегося над парогазовым ка-
налом, а также с условиями теплоотвода при ис-
пользовании различной газовой среды для защи-
ты. Так, из-за экранирования излучения плазмен-
ным факелом при использовании аргона глубина
проплавления снижалась более чем в 2 раза. При
этом скорость охлаждения жидкого металла по-
вышалась, что способствовало увеличению его
твердости. Применение смеси 80 % Ar + 20 % CO2
приводит к некоторому (10…30 %) увеличению
ширины швов, значительному улучшению фор-
мирования верхнего усиления и устраняет склон-
ность к образованию подрезов. Глубина проплав-
ления при этом не возрастает. По всей вероят-
ности, применение указанной газовой смеси мо-
Рис. 3. Распределение микротвердости в поперечном сечении образ-
цов из низколегированной ( ( )) и низкоуглеродистой ( ) стали,
выполненных соответственно лазерным (1) и гибридным (2) спосо-
бами сварки в углекислом газе (а), аргоне (б) и смеси газов 80 %
Ar + 20 % CO2 (в): ОМ — основной металл; ЗТВ — зона терми-
ческого влияния; шов — зона литого металла; s — поперечное
сечение провода
36 1/2007
жет увеличить глубину проплавления лишь при
сварке излучением диодного лазера [10].
Рассмотрим теперь результаты сварки гибрид-
ным способом образцов из низкоуглеродистой стали
Ст3пс (δ = 5 мм). Структура основного металла во
всех случаях представляла собой ферритно-перлит-
ную смесь с преобладанием феррита (балл зерна
7…8, твердость Ф HV 140…170, П — 190…250).
Микроструктура металла соединений образцов,
выполненных этим способом сварки, представле-
на в табл. 2, а распределение микротвердости в
поперечном сечении соединений — на рис. 3,
кривая 2. Отметим, что в отличие от лазерной
сварки при гибридной в большинстве случаев наб-
людается наличие ВФ. Как и следовало ожидать,
балл его зерна понизился, т. е. структура стала
более крупнозернистой. Во всех случаях металл
ЗТВ имеет в основном крупнозернистую струк-
туру, участки мелкого зерна выражены неявно.
При гибридной сварке в смеси 80 % Ar + 20 %
CO2 твердость металла шва несколько уменьша-
ется. Важным моментом является сравнительно
небольшой размер ферритных оторочек в металле
шва и ЗТВ. При этом показатели ударной вязкости
достаточно высоки.
Отметим, что по сравнению с лазерной сваркой
гибридная способствует снижению твердости ме-
талла сварных соединений и способствует полу-
чению более однородной его структуры. В ней
появляется ВФ, твердость бейнитной составляю-
щей несколько уменьшается. Влияние различной
защитной газовой среды на структуру металла шва
и ЗТВ при гибридной сварке не выявлено, но об-
наружено влияние на формирование швов. Так,
наилучшее формирование швов, отсутствие под-
резов верхнего валика, снижение разбрызгивания
жидкого металла наблюдаются при использовании
смеси 80 % Ar + 20 % CO2, в случае применения
углекислого газа формирование швов удовлетво-
рительное, но при этом значительно увеличива-
ется разбрызгивание металла из ванны и имеет
место нестабильное горение сварочной дуги. Ис-
пользование в качестве защитного газа аргона при-
водит, как и в случае лазерной сварки, к уменьшению
до 1 мм глубины проплавления. При этом по бокам
верхнего валика образуются значительные подрезы,
а в литом металле швов появляются поры и трещины.
При гибридной сварке углеродистых сталей в смеси
80 % Ar + 20 % CO2 глубина проплавления при
одинаковом режиме сварки возрастает примерно
на 15…25 %. Во всех рассмотренных случаях на-
личие аргона в защитном газе повышает склон-
ность к образованию трещин в верхней части
швов.
Таким образом, по сравнению с углекислым
газом применение смеси аргона с углекислым га-
зом в соотношении 4:1 при гибридной лазерно-
дуговой сварке позволяет на 15…25 % повысить
глубину проплавления. При этом улучшается ста-
бильность горения сварочной дуги, снижается раз-
Т а б л и ц а 2. Результаты металлографических исследований образцов, выполненных гибридной сваркой
Защитный газ
Микротвердость структурных составляющих металла
сварных соединений низкоуглеродистой стали
Шов
ЗТВ
Участок крупного зерна
Ф ВФ П Б
Ширина фер-
ритной оторо-
чки, мм
Ф ВФ П Б
Ar 230...250 210...220 — 270...290 0,0125...0,0190 205 230 230...245 —
CO2 230...250 230...250
Следы
260...270 0,0065...0,0125 190...220 Следы 220...240 —
80 % Ar + 20 % CO2 220...230 225...235 245...255 0,0125...0,0170 190...195 — 230 —
Окончание табл. 2
Защитный газ
Микротвердость структурных составляющих металла
сварных соединений
низкоуглеродистой стали
Ширина фер-
ритной оторо-
чки, мм
Балл зерна
ЗТВ
Участок мелкого зерна
Ф ВФ П Б Участок
крупного зерна
Участок
мелкого зерна
Ar 210 — Следы — 0,0125...0,0250 4–5 9
CO2 170 — 190 — 0,0065...0,0130 6 9
80 % Ar + 20 % CO2 180 — 220 — 0,0125...0,0235 4–6 8–9
1/2007 37
брызгивание металла, повышается качество фор-
мирования швов. Использование той же смеси га-
зов для защиты ванны при лазерной сварке улуч-
шает формирование швов, увеличивая при этом
их ширину на 10…30 % по сравнению со швами,
выполненными сваркой в углекислом газе; при
этом твердость металла шва повышается на
20…25 %. Использование в качестве защитного
газа аргона во всех случаях снижает глубину проп-
лавления. При гибридной сварке при этом обра-
зуются подрезы в верхнем валике; при лазерной —
увеличивается твердость металла ЗТВ на
10…20 % по сравнению с металлом шва.
При сварке в углекислом газе или смеси его
с аргоном глубину проплавления определяет мощ-
ность лазерного излучения и положение его фо-
куса относительно поверхности образца. Для
повышения глубины проплавления при гибридной
сварке стыковых соединений целесообразно вы-
полнять V-образную разделку кромок и опускать
фокус ближе к ее дну. Повышение мощности ду-
говой составляющей при гибридной сварке с ла-
зерным излучением мощностью 1…2 кВт при-
водит к снижению гибридного эффекта. При этом
стабилизация сварочной дуги и ее привязка к ла-
зерному излучению сохраняются, что позволяет
существенно повысить скорость сварки или глу-
бину проплавления стыковых соединений с раз-
делкой кромок. При гибридной сварке твердость
и структура металла шва и ЗТВ в смеси аргона
с углекислым газом позволяют повысить ударную
вязкость металла сварных соединений по срав-
нению с дуговой сваркой.
1. Григорьянц А. Г., Шиганов И. Н. Лазерная техника и техно-
логия / Под ред. А. Г. Григорьянца: В 7 кн. Кн. 5. Лазерная
сварка металлов. — М.: Высш. шк., 1988. — 207 с.
2. Грезев А. Н. Плазмообразование при лазерной сварке //
Свароч. пр-во. — 2005. — № 5. — С. 20–25.
3. Лазерная сварка с циркуляцией защитного газа / С. Екоя,
С. Тагаки, Т. Огата и др. // Quartely J. of JWS. — 2001. —
19, № 1. — 37–43 с.
4. Neue gase erzeugen schiankere Naehte // Produktion. —
2003. — № 30/31. — С. 15.
5. Воропай Н. М., Илюшенко В. М., Хаскин В. Ю. Выбор за-
щитного газа для гибридного процесса лазерно-дуговой
сварки // Сварщик. — 2006. — № 4. — С. 19–23.
6. Лазерная сварка тонколистовых сталей с использовани-
ем специальных приемов / В. Д. Шелягин, В. Ю. Хаскин,
А. В. Сиора и др. // Автомат. сварка. — 2003. — № 1. —
С. 41–44.
7. Гибридная сварка излучением CO2-лазера и дугой плавя-
щегося электрода в углекислом газе / В. Д. Шелягин,
В. Ю. Хаскин, В. П. Гаращук и др. // Там же. — 2002. —
№ 10. — С. 38–41.
8. Кривцун И. В. Модель испарения металла при дуговой,
лазерной и лазерно-дуговой сварке // Там же. — 2001. —
№ 3. — С. 3–10.
9. Грабин В. Ф., Денисенко А. В. Металловедение сварки
низко- и среднелегированных сталей. — Киев: Наук.
думка, 1978. — 276 с.
10. Danzer W., Haertl J. Diodenlaser zum Tiefschweissen ein-
setzbar — Mit Aktivgas als Prozessgas // Praktiker. — 2002.
— № 2. — S. 34–35.
The effect of argon, carbon dioxide and their mixture on peculiarities of laser and hybrid welding of low-carbon and
low-alloy steels was determined. Utilisation of the shielding gas mixture was found to have a positive effect. It is shown
that increase of the arc power component in hybrid welding with a laser power of 1...2 kW leads to levelling of the hybrid
effect. Stabilisation of the arc and its laser beam fixation persists, which allows increasing the welding speed and penetration
depth in groove welding.
Поступила в редакцию 05.06.2006
38 1/2007
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99189 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-27T22:30:20Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Шелягин, В.Д. Хаскин, В.Ю. Сиора, А.В. Бернацкий, А.В. Гончаренко, Е.И. Чижская, Т.Г. 2016-04-24T13:41:56Z 2016-04-24T13:41:56Z 2007 Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах / В.Д. Шелягин, В.Ю. Хаскин, А.В. Сиора, А.В. Бернацкий, Е.И. Гончаренко, Т.Г. Чижская // Автоматическая сварка. — 2007. — № 1 (645). — С. 34-38. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99189 621.791.72 Определено влияние аргона, углекислого газа и их смеси на особенности лазерной и гибридной сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Установлено положительное влияние применения защитной газовой смеси. Показано, что повышение мощности дуговой составляющей при гибридной сварке с лазерным излучением мощностью 1,193<2кВт приводит к нивелированию гибридного эффекта. При этом стабилизация дуги и ее привязки лазерным излучением сохраняются, что позволяет повысить скорость сварки или глубину проплавления при сварке с разделкой кромок. The effect of argon, carbon dioxide and their mixture on peculiarities of laser and hybrid welding of low-carbon and low-alloy steels was determined. Utilisation of the shielding gas mixture was found to have a positive effect. It is shown that increase of the arc power component in hybrid welding with a laser power of 1...2 kW leads to levelling of the hybrid effect. Stabilisation of the arc and its laser beam fixation persists, which allows increasing the welding speed and penetration depth in groove welding. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах Laser and laser-arc welding of steels in shielding gases Article published earlier |
| spellingShingle | Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах Шелягин, В.Д. Хаскин, В.Ю. Сиора, А.В. Бернацкий, А.В. Гончаренко, Е.И. Чижская, Т.Г. Производственный раздел |
| title | Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах |
| title_alt | Laser and laser-arc welding of steels in shielding gases |
| title_full | Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах |
| title_fullStr | Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах |
| title_full_unstemmed | Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах |
| title_short | Лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах |
| title_sort | лазерная и лазерно-дуговая сварка сталей в защитных газах |
| topic | Производственный раздел |
| topic_facet | Производственный раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99189 |
| work_keys_str_mv | AT šelâginvd lazernaâilazernodugovaâsvarkastaleivzaŝitnyhgazah AT haskinvû lazernaâilazernodugovaâsvarkastaleivzaŝitnyhgazah AT sioraav lazernaâilazernodugovaâsvarkastaleivzaŝitnyhgazah AT bernackiiav lazernaâilazernodugovaâsvarkastaleivzaŝitnyhgazah AT gončarenkoei lazernaâilazernodugovaâsvarkastaleivzaŝitnyhgazah AT čižskaâtg lazernaâilazernodugovaâsvarkastaleivzaŝitnyhgazah AT šelâginvd laserandlaserarcweldingofsteelsinshieldinggases AT haskinvû laserandlaserarcweldingofsteelsinshieldinggases AT sioraav laserandlaserarcweldingofsteelsinshieldinggases AT bernackiiav laserandlaserarcweldingofsteelsinshieldinggases AT gončarenkoei laserandlaserarcweldingofsteelsinshieldinggases AT čižskaâtg laserandlaserarcweldingofsteelsinshieldinggases |