Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6
На базе фрактографического анализа исследованы особенности механизмов релаксации напряженного состояния и микроразрушения образцов основного металла и сварных соединений сплава АМг6 в условиях электродинамической обработки (ЭДО) материала импульсами тока. Установлено, что при ЭДО околошовной зоны ст...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Datum: | 2007 |
| Hauptverfasser: | , , , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2007
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99224 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 / Л.М. Лобанов, Н.А. Пащин, В.П. Логинов, Т.Г. Таранова, В.А. Костин, А.А. Чайка // Автоматическая сварка. — 2007. — № 2 (646). — С. 3-8. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859988211079577600 |
|---|---|
| author | Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Логинов, В.П. Таранова, Т.Г. Костин, В.А. Чайка, А.А. |
| author_facet | Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Логинов, В.П. Таранова, Т.Г. Костин, В.А. Чайка, А.А. |
| citation_txt | Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 / Л.М. Лобанов, Н.А. Пащин, В.П. Логинов, Т.Г. Таранова, В.А. Костин, А.А. Чайка // Автоматическая сварка. — 2007. — № 2 (646). — С. 3-8. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | На базе фрактографического анализа исследованы особенности механизмов релаксации напряженного состояния и микроразрушения образцов основного металла и сварных соединений сплава АМг6 в условиях электродинамической обработки (ЭДО) материала импульсами тока. Установлено, что при ЭДО околошовной зоны стыковых сварных соединений увеличивается вязкая составляющая разрушения. При этом в обработанном материале наблюдается неконсервативная пластическая деформация скольжением, приводящая к деформационному упрочнению структуры стыковых соединений сплава АМг6 на 40% по сравнению с необработанным.
On the basis of fractography analysis the peculiarities of stressed state relaxation mechanisms and microfracture of base metal samples and AMg6 alloy welded joints were studied under the conditions of electrodynamic processing (EDP) of
the material by current impulses. It was determined that at EDP of butt welded joint HAZ the amount of the ductile fracture component increases. At the same time, in the processed material a non-conservative plastic slip deformation is observed that results in strain hardening of АMg6 alloy butt welded joint structure by 35...40 % compared with
unprocessed material.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:29:44Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791:669.71
ВЛИЯНИЕ ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ
НА ОСОБЕННОСТИ МИКРОМЕХАНИЗМА РАЗРУШЕНИЯ
СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА АМг6
Академик НАН Украины Л. М. ЛОБАНОВ, Н. А. ПАЩИН, канд. техн. наук, В. П. ЛОГИНОВ, инж.,
Т. Г. ТАРАНОВА, В. А. КОСТИН, кандидаты техн. наук, А. А. ЧАЙКА, инж.
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
На базе фрактографического анализа исследованы особенности механизмов релаксации напряженного состояния и
микроразрушения образцов основного металла и сварных соединений сплава АМг6 в условиях электродинамической
обработки (ЭДО) материала импульсами тока. Установлено, что при ЭДО околошовной зоны стыковых сварных
соединений увеличивается вязкая составляющая разрушения. При этом в обработанном материале наблюдается
неконсервативная пластическая деформация скольжением, приводящая к деформационному упрочнению структуры
стыковых соединений сплава АМг6 на 35...40 % по сравнению с необработанным.
К л ю ч е в ы е с л о в а : электродинамическая обработка,
алюминиевые сплавы, сварные соединения, импульсы тока,
напряженно-деформированное состояние, вязкость, плас-
тичность, хрупкость, микротвердость, фрактографичес-
кие исследования, микромеханизм разрушения, плас-
тические деформации, полосы скольжения, скольжение кру-
чением
Одним из перспективных путей повышения ре-
сурса сварных конструкций является обработка
металла шва и околошовной зоны (ОШЗ) импуль-
сами тока различной длительности и конфигу-
рации, а также воздействие на конструкционные
материалы электромагнитными полями [1]. Од-
ним из новых методов воздействия тока на ме-
таллы и сплавы является электродинамическая об-
работка (ЭДО), основанная на инициировании в
материале электродинамических сил, возникаю-
щих при переходных процессах, сопровождающих
прохождение в материале разряда тока [2]. При
суммировании электродинамических сил с внеш-
ним статическим нагружением, приложенным к
сварной конструкции, в ней могут возникать плас-
тические деформации, положительно влияющие
на ресурсные характеристики изделия.
При оценке эффективности процесса ЭДО
сварных соединений алюминиевых сплавов ис-
пользовали фрактографический метод исследова-
ния изломов разрушенных образцов [3]. Изучение
поверхностей изломов и описание их рельефов
позволяет сопоставлять механизмы разрушения
материала, предварительно обработанного им-
пульсами тока, с металлом, не прошедшим ЭДО.
Целью настоящей работы является исследова-
ние влияния ЭДО на особенности микромеханиз-
ма разрушения алюминиевого сплава марки АМг6
толщиной 4 мм и его стыковых сварных соеди-
нений, обработку которых проводили в условиях
одноактного статического нагружения материала.
Для оценки влияния ЭДО на изменение струк-
туры материала в результате стимуляции элект-
родинамического эффекта проводили обработку
плоских образцов «лопаточного» типа. При соз-
дании одиночных импульсов тока в металле ис-
пользовали лабораторную установку на базе кон-
денсаторной машины, принцип работы которой
изложен в работе [4]. Схема обработки образцов
представлена на рис. 1. ЭДО проводили как на
основном металле (без сварного шва), предвари-
тельно нагруженном продольным одноосным рас-
тяжением в упругой области деформирования, так
и на сварных соединениях. Испытания проводили
на разрывной машине ЦДМ-10 с максимальным
усилием растяжения 10 т при скорости деформи-
рования 6 мм/мин. Образец, закрепленный в зах-
ватах испытательной машины, растягивали до за-
данной величины и производили разряд с фик-
сацией падения деформирующего усилия с по-
мощью самописца.
© Л. М. Лобанов, Н. А. Пащин, В. П. Логинов, Т. Г. Таранова, В. А. Костин, А. А. Чайка, 2007
Рис. 1. Схема ЭДО образцов для испытаний на одноосное
растяжение основного металла и сварных соединений: 1 —
конденсаторная машина; 2 — электрод; 3 — крепление эле-
ментов электрического контура к образцу; Р — растягива-
ющее усилие
2/2007 3
Исследования характеристик уменьшения соп-
ротивления деформированию образцов выполня-
ли на следующем режиме ЭДО: напряжение Uэ
и сила тока Iэ на электроде соответственно Uэ =
= 450 В и Iэ = 3500 А, продолжительность воз-
действия тока tимп = 0,5 мкс, емкость батареи кон-
денсаторов Cкон = 2800 мкФ.
Для оценки особенностей ЭДО сварных кон-
струкций проводили обработку образцов стыко-
вых соединений из сплава АМг6 толщиной 4 мм,
аналогичных применяемым для основного метал-
ла (рис. 1). Предварительно пластины размерами
500 250 4 мм сваривали за один проход авто-
матической сваркой неплавящимся электродом в
аргоне на установке АСТВ-2М на следующем ре-
жиме: Uсв = 18 В, Iсв = 220 А, vсв = 14 м/ч, материал
присадки — проволока СвАМг6 диаметром
2,0 мм.
С помощью метода электронной фрактографии
выполняли исследования поверхностей разруше-
ния материалов, обработанных импульсами тока,
и их сварных соединений на микроуровне. Про-
водили фрактографические оценки изломов, по-
лучаемых при одноосном растяжении до разру-
шения плоских образцов основного металла и
сварных соединений (рис. 1) как обработанных
сериями последовательных импульсов тока, так
и не подвергаемых ЭДО. Оценка характерных де-
талей рельефа позволила определить объем ме-
талла, вовлеченного в пластическую деформацию
до разрушения, стимулируемую импульсами тока.
При исследовании фрактограммы разрушения
выделяли зоны локализации пластических дефо-
рмаций в микрообъемах обработанного и необ-
работанного материала, что определило возмож-
ности повышения вязкости структуры металла под
воздействием электродинамических сил.
Характер изменения усилия нагружения при
растяжении сплава АМг6 в результате серий пос-
ледовательных импульсов тока приведен в таб-
лице. Анализируя данные таблицы, можно зак-
лючить, что обработка сплава АМг6, растянутого
ниже предела пропорциональности σп.п =
130 МПа, вызывает в металле снижение усилия
предварительного упругого нагружения. Анали-
зировали параметр ∆σ% (таблицу), который от-
ражает текущее изменение значения единичного
скачка деформирующего усилия при ЭДО в каж-
дой серии испытаний. Согласно приведенным
данным, наблюдается закономерность, свидетель-
ствующая о том, что при обработке образцов мак-
симальное падение усилий растяжения в цикле
(50 % общего падения Σ∆σ%) имеет место при
первом воздействии тока на материал. При втором
и последующих разрядах наблюдали снижение эф-
фективности ЭДО, что, согласно работе [6], можно
объяснить перераспределением дислокационной
структуры материала при его нагружении.
Изменение характера нагружения сварных об-
разцов под влиянием ЭДО представлено в таб-
лице. При этом значение предварительного рас-
тягивающего усилия σпр (100 МПа) выбирали
близким к значению максимальной поперечной
компоненты σу остаточных сварочных напряже-
ний в сплавах системы Al–Mg. Проанализировав
данные таблицы, можно заключить, что условия
предварительного нагружения сварных соедине-
ний близки к условиям, принятым для основного
металла. Если сравнивать табличные значения
∆σ% для двух типов образцов, то у сварных со-
единений более выражены релаксационные про-
цессы, связанные с падением предварительного
деформирующего усилия. Таким образом, за пер-
вые три импульса тока в них достигается сни-
жение ∆σ%, равное суммарной величине Σ∆σ%,
у образцов основного металла. При сопоставлении
значений ∆σ% в основном металле и сварном со-
единении видно, что у последнего они более вы-
сокие (до 10 %), что, вероятно, связано с более
Усилие нагружения при растяжении на образцах основного металла и сварных соединений из сплава АМг6 при ЭДО
Материал n, разряд σпр, МПа σn, МПа ∆σn, МПа ∆σ%, % Σ∆σ%, %
Основной металл —
1
2
3
4
5
116,7 —
88,34
77,5
70,0
62,9
59,5
—
28,36
10,84
7,5
7,1
3,4
—
24,3
9,3
6,43
6,1
3,0
~ 50
Сварное соединение —
1
2
3
4
5
100,0 —
70,0
56,67
50,0
45,4
43,5
—
30,0
13,33
6,67
4,6
1,9
—
30,0
13,33
6,67
4,6
1,9
~ 57
Пр и м е ч а н и е . n — последовательность разрядов в цикле обработки; σпр — предварительное растягивающее напряжение в
образце; σn — текущее значение растягивающих напряжений после каждого разряда тока; ∆σn = σn – σn+1 — текущее падение
растягивающих напряжений после каждого разряда; ∆σ% = (∆σn
⁄ σпр)⋅100 % — текущее относительное падение усилия растяжения
после каждого разряда; Σ∆σ% — суммарное относительное падение усилия растяжения после цикла ЭДО.
4 2/2007
высокой пластичностью металла ОШЗ по срав-
нению с основным металлом, обусловленной ра-
зупрочнением, вызванным сварочным нагревом.
С целью изучения влияния ЭДО на изменение
структуры материала проводили сравнительные
оценки топографии макрорельефа разрушения,
полученного в результате одноосного растяжения
основного металла сплава АМг6 в исходом сос-
тоянии и с применением ЭДО. Фрактограммы об-
разцов обработанного и необработанного матери-
ала представлены на рис. 2. Из рисунка видно,
что изломы имеют преимущественно волокнистое
строение с крупными гребнями, образовавшимися
по механизму смешанного разрушения [5]. Для
изучения рельефа изломов сплава после электро-
динамического воздействия взяты образцы с од-
носторонней проработкой материала. По сравне-
нию с рис. 2, а излом на рис. 2, б с обработанной
стороны имеет более развитое волокнистое стро-
ение с глубиной проникновения волокон до 2/3
толщины образца. Обнаруженные особенности
позволяют сделать вывод, что ЭДО сплава АМг6
является объемным, а не поверхностным воздейс-
твием на материал.
Микроскопическая оценка механизма разруше-
ния сплава АМг6 в исходном состоянии свиде-
тельствует о его транскристаллитном характере.
При этом по всей толщине материала наблюдали
ямочное строение излома, определяемое плоскими
ямками отрыва овальной формы и средним диа-
метром 5…15 мкм. На изучаемом рельефе наб-
людаются однонаправленные гребни отрыва пе-
ремычек и развитые фасетки квазискола (зона Б
на рис. 2, в) с площадью до 2500…3000 мкм2.
При этом топография излома характеризуется
структурной неоднородностью, где гребни отрыва
чередуются со скольными фрагментами и участ-
ками ямок. Более развит ямочный рельеф и гребни
отрыва при разрушении материала после обра-
ботки. Сравнивали фрактографическую картину
средней части изломов образцов (зона Б) в ис-
ходном состоянии (рис. 2, в) и после ЭДО (рис. 2,
г), при этом на рельефе изломов сплава АМг6
после ЭДО наблюдается большая глубина и равно-
осность ямок. Если на необработанном металле
имеют место плоские ямки и гребни одной ори-
ентации, то в изломе образцов после воздействия
тока фасетки квазискола отсутствуют, преобла-
дают мелкие глубокие равноосные ямки со сред-
ним диаметром 5…10 мкм и разнонаправленные
мощные гребни отрыва перемычек (стрелка на
рис. 2, г). Средняя толщина гребней в исходном
материале и после ЭДО соответственно равна 2
и 5 мкм. При этом если в сплаве АМг6 без об-
работки линии гребней взаимо параллельны, то
после воздействия тока в основном наблюдается
их взаимная перпендикулярность. Проанализи-
ровав данные рис. 2, можно сделать вывод, что
ЭДО создает предпосылки для формирования в
материале объемных зон микровязкости, повыша-
ющих общий уровень пластических деформаций
образца.
Рис. 2. Внешний вид (а, б) и фрактографическая картина (в, г) изломов сплава АМг6: а, в — исходное состояние; б, г — после
ЭДО (зона А — участок излома вблизи поверхности образца, Б — середина поверхности излома; а, б — 33; в, г — 500)
2/2007 5
Для определения особенностей микромеханизма
разрушения сварных соединений алюминиевых
сплавов системы Al–Mg по сравнению с основным
металлом проводили фрактографическую оценку
изломов стыковых швов из сплава АМг6, обрабо-
танных (необработанных) импульсами тока.
Для исследований выбраны сварные образцы
из сплава АМг6, изготовленные и прошедшие од-
ностороннюю ЭДО по методике, описанной выше.
Фрактограммы изломов стыковых соединений в
исходном состоянии и после ЭДО представлены
на рис. 3. Поверхность рельефа изломов по линии
сплавления необработанных образцов имеет
многоочаговую структуру разрушения (стрелки на
рис. 3, а), равномерно распределенную по всей
поверхности излома. Несколько отлична топогра-
фия излома обработанного соединения, где очаги
разрушения сконцентрированы в приповерхност-
ной области (зона А на рис. 3, б) со стороны по-
верхности образца, подвергаемой воздействию то-
ка. При этом распространение идет параллельно
обрабатываемой поверхности (стрелки на рис. 3,
б). Такой рельеф, распространяемый вглубь ма-
териала до 2/3 толщины образца, как и при изу-
чении изломов основного металла (см. рис. 2, б),
может свидетельствовать о воздействии ЭДО по
толщине материала.
Рассмотренный при большом увеличении рель-
еф излома необработанного сварного соединения
(рис. 3, в) характеризуется мелкоячеистым стро-
ением с подплавленными ямками нормального от-
рыва, неравномерно чередующихся с развитыми
гребнями отрыва перемычек и протяженными
участками квазискола. Особенно заметна нерав-
номерность структуры необработанных участков
у поверхности сварных образцов, где участки ква-
зискола занимают 70 % площади излома. Значи-
тельно более упорядочен рельеф излома припо-
верхностной области металла ОШЗ (рис. 3, б, зона
А) с обработанной стороны, который представлен
на рис. 3, г. Он характеризуется незначительными
по протяженности фасетками квазискола и рав-
номерным распределением равноосных мелких
ямок и гребней отрыва, толщина отрыва которых
не превышает 5…10 мкм. Близка по геометрии
и структура серединной поверхности излома
(рис. 3, б, зона Б), являющаяся границей воздейс-
твия обработки и характеризующаяся «строчеч-
ным» расположением гребней.
В целом можно отметить, что после ЭДО ме-
талл имеет более развитую поверхность микро-
вязкого разрушения с пониженным содержанием
структур скола. Полученные результаты совпадают
с мнением автора работы [6] в том, что создавая
в металле области с повышенной вязкостью, можно
регулировать характеристики пластичности и, сле-
довательно, осуществление процессов релаксации
его напряженно-деформированного состояния.
Авторами были проведены металлографичес-
кие исследования микроструктуры по линии
сплавления сварных соединений сплава АМг6, об-
работанных и необработанных импульсами тока
(рис. 4). Структура необработанного током спла-
ва в основном состоит из дисперсных выделений
β-фазы Al3Mg2 в обрамлении силицида магния
MgSi. β-Фаза имеет большую площадь и более
Рис. 3. Внешний вид (а, б) и фрактографическая картина (в, г) изломов сварных соединений сплава АМг6 после разрушения
образцов: а, в — без ЭДО; б, г — после ЭДО (а, б — 18; в, г — 1000)
6 2/2007
светлый оттенок в окружении темных линий и
точечных включений силицида магния (рис. 4, а,
б). Близка по составу и структура центральной
зоны обработанного сплава (рис. 4, в).
При изучении приповерхностного слоя сплава
АМг6 после ЭДО (рис. 4, г) вблизи обработанной
поверхности наблюдали протяженные и развитые
группы линий скольжения (стрелки на рис. 4, г),
что свидетельствует об объемном пластическом
деформировании материала [7] при импульсном
воздействии тока. Преимущественная ориентация
линий совпадает с плоскостью поверхности об-
разца, подвергаемой воздействию тока. При этом
направление скольжения наиболее благоприятно
ориентировано относительно плоскости приложе-
ния внешней растягивающей нагрузки σпр. При
сравнении макроструктуры приповерхностного
слоя излома обработанного сварного соединения
сплава АМг6 (стрелки на рис. 3, б) с его мик-
роструктурой (стрелки на рис. 4, г), наблюдаются
совпадения геометрических характеристик излома
и линий скольжения. При изучении механизма
скольжения у приповерхностного слоя обработан-
ных сварных соединений при большем увели-
чении (рис. 5) можно видеть, что единичные
линии скольжения (стрелки на рис. 4, г) объеди-
нены в однонаправленные группы (рис. 5, а) полос
скольжения. Наблюдаемая конфигурация линий
свидетельствует о процессе интенсивного плас-
тического течения материала при ЭДО. По дан-
ным работы [7] подобный эффект связан с такими
процессами, как создание препятствий для сво-
бодного распространения пластических сдвигов,
влиянием приграничных объемов, внутризерен-
ных структурных напряжений, а также с перехо-
дом от скольжения по одной системе плоскостей
к другой.
При изучении линий скольжения наблюдали
их конфигурацию, характерную для развитого
пластического течения — скольжения с элемен-
тами кручения, когда деформация поликристал-
лической структуры протекает по двум и более
направлениям. Закручивание, по данным [7], при-
водит к существенным объемным искажениям
структуры сплава АМг6, о чем в настоящей работе
свидетельствует характер изменения рельефа не-
Рис. 4. Микроструктура ( 500) ОШЗ сварного соединения сплава АМг6, выполненного аргонодуговой сваркой без ЭДО (а,
б) и после ЭДО: а–в — центральная зона, б–г — зона у поверхности образца
Рис. 5. Микроструктура сварных соединений сплава АМг6
( 1000) после ЭДО: а — плоское скольжение; б — сколь-
жение с кручением
2/2007 7
посредственно у обрабатываемой поверхности.
При этом наблюдали плоский тип скольжения
(рис. 6, а), скольжение с кручением (рис. 6, б),
а также их суперпозиции. Обнаруженные особен-
ности подтверждают факт интенсивного пласти-
ческого течения в приповерхностных слоях ма-
териала при его обработке импульсами тока, след-
ствием чего может быть деформационное упроч-
нение. Согласно работе [7] этот факт можно
объяснить тем, что комбинированное скольжение
приводит к сложному изменению формы крис-
талла, вызываемому не только сдвигом, но и на-
ложением крутильной компоненты. При этом про-
исходят существенные искажения внутренней
структуры кристалла, связанные со смещением
атомных плоскостей.
Увеличение плотности искаженных участков
кристаллического строения приводит к деформа-
ционному упрочнению, для подтверждения меха-
низма которого выполняли замеры микрот-
вердости HV на шлифах обработанных и необра-
ботанных сварных соединений сплава АМг6. Из-
мерения проводили на приборе ПМТ-3 «LECO» при
нагрузке 10 г. Значения HV как для необработанного
материала (см. рис. 3, а), так и для удаленных учас-
тков обработанного сечения (см. рис. 3, б, зона Б)
составляли 82,4 ед. Максимальные значения микро-
твердости HV 129…131 наблюдали в зоне плоского
очага разрушения (см. рис. 3, б, стрелка в зоне A),
где наряду с полосами плоского скольжения имело
место скольжение кручением, несколько ниже зна-
чения HV 119…121 непосредственно у обработанной
поверхности (см. рис. 4, г, правый край). Прове-
денные измерения показали, что обработка импуль-
сами тока ОШЗ сварного соединения сплава АМг6
по сравнению с необработанным вызывает в мате-
риале деформационное упрочнение на 35…40 %.
Выводы
1. Предложена экспериментальная методика ис-
следования механизма релаксации напряженно-
деформированного состояния прямоугольных об-
разцов сплава АМг6 и его сварных соединений
при электродинамическом воздействии матери-
ала.
2. На основании фрактографических исследо-
ваний изломов образцов из АМг6 установлено,
что ЭДО повышает долю микровязкого разруше-
ния материала, выраженного в увеличении пло-
щади с ямочной структурой и снижении фасеток
квазискола.
3. На основании металлографических иссле-
дований микрошлифов сплава АМг6 установлено,
что ЭДО вызывает в материале локальные зоны
пластического течения, характеризующегося по-
лосами скольжения различной ориентации, ре-
зультатом которого является деформационное
упрочнение обрабатываемого материала на
35…40 %.
1. Исследование влияния импульсной обработки на повы-
шение ресурса металлических конструкций / Л. М. Лоба-
нов, Н. А. Пащин, В. П. Логинов и др. // Автомат. сварка.
— 2005. — № 11. — С. 28–32.
2. Теория электрических аппаратов / Г. H. Александров,
В. В. Борисов, В. Л. Иванов и др. — М.: Высш. шк.,
1985. — 312 с.
3. Фрактография и атлас фрактограмм: Справ. изд. / Под
ред. Дж. Феллоуза. — М.: Металлургия, 1982. — 489 с.
4. Влияние электродинамической обработки на напряжен-
но-деформированное состояние теплоустойчивых сталей
/ Л. М. Лобанов, Н. А. Пащин, В. М. Скульский и др. //
Автомат. сварка. — 2006. — № 5. — С. 11–15.
5. Разрушение алюминиевых сплавов. Атлас фрактограмм /
С. М. Кишкина, В. Л. Браташев, Н. В. Гук и др. — М.:
ВИАМ, 1988. — 168 с.
6. Деформация и механика разрушения конструкционных
материалов / Под ред. Р. В. Харцберга. — М.: Металлур-
гия, 1989. — 576 с.
7. Бернштейн М. Л., Займовский В. А. Механические
свойства металлов. — М.: Металлургия, 1978. — 496 с.
On the basis of fractography analysis the peculiarities of stressed state relaxation mechanisms and microfracture of base
metal samples and AMg6 alloy welded joints were studied under the conditions of electrodynamic processing (EDP) of
the material by current impulses. It was determined that at EDP of butt welded joint HAZ the amount of the ductile
fracture component increases. At the same time, in the processed material a non-conservative plastic slip deformation is
observed that results in strain hardening of АMg6 alloy butt welded joint structure by 35...40 % compared with
unprocessed material.
Поступила в редакцию 06.02.2006
Рис. 6. Микроструктура обработанной поверхности образцов
сварных соединений сплава АМг6 после ЭДО ( 1000): а —
плоское скольжение; б — скольжение с кручением
8 2/2007
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99224 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:29:44Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Логинов, В.П. Таранова, Т.Г. Костин, В.А. Чайка, А.А. 2016-04-25T09:59:19Z 2016-04-25T09:59:19Z 2007 Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 / Л.М. Лобанов, Н.А. Пащин, В.П. Логинов, Т.Г. Таранова, В.А. Костин, А.А. Чайка // Автоматическая сварка. — 2007. — № 2 (646). — С. 3-8. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99224 621.791:669.71 На базе фрактографического анализа исследованы особенности механизмов релаксации напряженного состояния и микроразрушения образцов основного металла и сварных соединений сплава АМг6 в условиях электродинамической обработки (ЭДО) материала импульсами тока. Установлено, что при ЭДО околошовной зоны стыковых сварных соединений увеличивается вязкая составляющая разрушения. При этом в обработанном материале наблюдается неконсервативная пластическая деформация скольжением, приводящая к деформационному упрочнению структуры стыковых соединений сплава АМг6 на 40% по сравнению с необработанным. On the basis of fractography analysis the peculiarities of stressed state relaxation mechanisms and microfracture of base metal samples and AMg6 alloy welded joints were studied under the conditions of electrodynamic processing (EDP) of
 the material by current impulses. It was determined that at EDP of butt welded joint HAZ the amount of the ductile fracture component increases. At the same time, in the processed material a non-conservative plastic slip deformation is observed that results in strain hardening of АMg6 alloy butt welded joint structure by 35...40 % compared with
 unprocessed material. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 Effect of electrodynamic treatment of peculiarities of micromechanism of fracture of aluminium alloy AMg6 welded joints Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Логинов, В.П. Таранова, Т.Г. Костин, В.А. Чайка, А.А. Научно-технический раздел |
| title | Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 |
| title_alt | Effect of electrodynamic treatment of peculiarities of micromechanism of fracture of aluminium alloy AMg6 welded joints |
| title_full | Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 |
| title_fullStr | Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 |
| title_full_unstemmed | Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 |
| title_short | Влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 |
| title_sort | влияние электродинамической обработки на особенности микромеханизма разрушения сварных соединений алюминиевого сплава амг6 |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99224 |
| work_keys_str_mv | AT lobanovlm vliânieélektrodinamičeskoiobrabotkinaosobennostimikromehanizmarazrušeniâsvarnyhsoedineniialûminievogosplavaamg6 AT paŝinna vliânieélektrodinamičeskoiobrabotkinaosobennostimikromehanizmarazrušeniâsvarnyhsoedineniialûminievogosplavaamg6 AT loginovvp vliânieélektrodinamičeskoiobrabotkinaosobennostimikromehanizmarazrušeniâsvarnyhsoedineniialûminievogosplavaamg6 AT taranovatg vliânieélektrodinamičeskoiobrabotkinaosobennostimikromehanizmarazrušeniâsvarnyhsoedineniialûminievogosplavaamg6 AT kostinva vliânieélektrodinamičeskoiobrabotkinaosobennostimikromehanizmarazrušeniâsvarnyhsoedineniialûminievogosplavaamg6 AT čaikaaa vliânieélektrodinamičeskoiobrabotkinaosobennostimikromehanizmarazrušeniâsvarnyhsoedineniialûminievogosplavaamg6 AT lobanovlm effectofelectrodynamictreatmentofpeculiaritiesofmicromechanismoffractureofaluminiumalloyamg6weldedjoints AT paŝinna effectofelectrodynamictreatmentofpeculiaritiesofmicromechanismoffractureofaluminiumalloyamg6weldedjoints AT loginovvp effectofelectrodynamictreatmentofpeculiaritiesofmicromechanismoffractureofaluminiumalloyamg6weldedjoints AT taranovatg effectofelectrodynamictreatmentofpeculiaritiesofmicromechanismoffractureofaluminiumalloyamg6weldedjoints AT kostinva effectofelectrodynamictreatmentofpeculiaritiesofmicromechanismoffractureofaluminiumalloyamg6weldedjoints AT čaikaaa effectofelectrodynamictreatmentofpeculiaritiesofmicromechanismoffractureofaluminiumalloyamg6weldedjoints |