Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс
Рассмотрено влияние объемной доли, морфологии и химического состава частиц, содержащих Zr и Sc, на характеристики сопротивления разрушению высокопрочного сложнолегированного алюминиевого сплава В96цс в зоне термического влияния при дуговой сварке плавлением и электронным лучом. Considered is the inf...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Datum: | 2007 |
| Hauptverfasser: | , , , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2007
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99382 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс / Т.М. Лабур, А.Я. Ищенко, Т.Г. Таранова, В.А. Костин, Г.М. Григоренко, А.А. Чайка // Автоматическая сварка. — 2007. — № 4 (648). — С. 28-33. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859726892238635008 |
|---|---|
| author | Лабур, Т.М. Ищенко, А.Я. Таранова, Т.Г. Костин, В.А. Григоренко, Г.М. Чайка, А.А. |
| author_facet | Лабур, Т.М. Ищенко, А.Я. Таранова, Т.Г. Костин, В.А. Григоренко, Г.М. Чайка, А.А. |
| citation_txt | Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс / Т.М. Лабур, А.Я. Ищенко, Т.Г. Таранова, В.А. Костин, Г.М. Григоренко, А.А. Чайка // Автоматическая сварка. — 2007. — № 4 (648). — С. 28-33. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Рассмотрено влияние объемной доли, морфологии и химического состава частиц, содержащих Zr и Sc, на характеристики сопротивления разрушению высокопрочного сложнолегированного алюминиевого сплава В96цс в зоне термического влияния при дуговой сварке плавлением и электронным лучом.
Considered is the influence of volume fraction, morphology and composition of particles contained in zirconium and scandium on fracture resistance characteristics of the HAZ metal of a high-strength complex-alloyed aluminium alloy V96tss in fusion arc and electron beam welding
|
| first_indexed | 2025-12-01T11:22:48Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791:669.71
ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ СВАРКИ НА
СОПРОТИВЛЕНИЕ РАЗРУШЕНИЮ МЕТАЛЛА ОКОЛОШОВНОЙ
ЗОНЫ В СОЕДИНЕНИЯХ АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА В96цс
Т. М. ЛАБУР, д-р техн. наук, чл.-кор. НАН Украины А. Я. ИЩЕНКО,
Т. Г. ТАРАНОВА, В. А. КОСТИН, кандидаты техн. наук, чл.-кор. НАН Украины Г. М. ГРИГОРЕНКО,
А. А. ЧАЙКА, инж. (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Исследовано влияние объемного содержания, морфологии и химического состава частиц, содержащих цирконий
и скандий, на характеристики сопротивления разрушению металла зоны термического влияния высокопрочного
сложнолегированного алюминиевого сплава В96цс при дуговой сварке плавлением и электронным лучом.
К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая и электронно-лучевая сварка,
алюминиевый сплав, сварочный нагрев, неплавящийся элект-
род, электронный луч, зона термического влияния, структу-
ра, объемная доля частиц, сопротивление разрушению
Сплав В96цс системы легирования Al–Zn–Mg–Cu
является новой модификацией сплава В96 и ха-
рактеризуется высокими значениями механичес-
ких свойств [1–3]. Высокая удельная прочность,
характерная для сплавов этой системы легирова-
ния, позволяет использовать их для обшивок и
деталей силового набора планера (поясов лонже-
ронов). В основном это клепаные соединения кон-
структивных элементов, поскольку данные спла-
вы трудно свариваются.
Наличие в составе сплавов циркония и скандия
повышает температуру рекристаллизации алюми-
ния, ускоряет распад твердого раствора в процессе
последующих термических операций с образова-
нием тонкодисперсных частиц интерметаллидных
фаз [4–6]. Они не только упрочняют сплав, но и
препятствуют протеканию рекристаллизации в
процессе сварочного нагрева. Такие неметалли-
ческие включения (НВ) располагаются вдоль гра-
ниц и по объему зерен. В процессе сварки данные
фазы коагулируются, что оказывает влияние на
свойства сварных соединений [7].
Известно, что наличие грубых фаз, которые
располагаются вдоль границ зерен, снижает плас-
тичность, вязкость разрушения, сопротивление
развитию трещин в условиях эксплуатации [8–11].
Они также являются очагами зарождения трещин
при разрушении конструкционных материалов не-
зависимо от формы (пластинчатой, игольчатой и
др.) частицы. Все это создает необходимость тща-
тельного учета размеров и количества фаз в ус-
ловиях сварочного нагрева, поскольку количество
НВ является одним из важнейших показателей ка-
чества металлов и их сварных соединений, от ко-
торого зависят свойства и эксплуатационная на-
дежность.
Для изучения структурных процессов, проте-
кающих в металле при сварке, были выбраны тер-
мические условия двух способов соединения алю-
миниевых сплавов, широко используемых при из-
готовлении легких конструкций — дугой непла-
вящегося электрода (СНЭ) и электронным лучом
(ЭЛС). Для моделирования условий охлаждения
образцов при сварке (10…20 и 30…50 °С/с) ис-
пользовали соответственно воздушную и водную
среду [12].
Механические испытания образцов проводили
при внецентренном растяжении, когда на металл
одновременно действует одноосное растяжение и
изгиб. Испытания моделировали работу типовых
элементов конструкции и отвечали техническим
требованиям ГОСТ 25.506. Эксперименты прово-
дили с использованием универсальной машины
РУ-5, что позволило, помимо изучения структуры
металла ЗТВ сварного соединения, определить ха-
рактеристики сопротивления разрушению отдель-
ных его участков и по их результатам установить
влияние характера распределения частиц, содер-
жащих цирконий и скандий, их объемную долю
на условия и параметры зарождения и распрос-
транения трещин. Измерения микротвердости ис-
следуемых образцов выполняли от вершины над-
реза вдоль линии распространения магистральной
трещины (табл. 1).
Количественную оценку объемной доли частиц
в структуре исследуемого сплава В96цс прово-
дили с помощью компьютерной программы Ima-
gePro 30, которая позволяет выделять характерные
элементы структуры на основании цветового кон-
траста. Последующую математическую обработку
осуществляли с помощью программы Statistica
5.0. По полученным результатам построены гра-
фические зависимости влияния объемной доли НВ
© Т. М. Лабур, А. Я. Ищенко, Т. Г. Таранова, В. А. Костин, Г. М. Григоренко, А. А. Чайка, 2007
28 4/2007
на физико-механические свойства структур, ха-
рактерных для различных участков металла в ЗТВ.
Для структурного анализа частиц, выделяющихся
при сварочном нагреве и охлаждении, а также осо-
бенностей рельефа излома использовали растро-
вый электронный микроскоп JSM-840.
Анализ данных табл. 1 показывает, что распре-
деление объемной доли НВ в образцах исследуе-
мого сплава в условиях перегрева, имитирующего
состояние металла в зоне сплавления, неравномерно
зависит от расстояния от вершины надреза. Объем-
ная доля НВ в состоянии перегрева (550 °С, 3 с)
сплава В96цс составляет 1,94…2,42 %, т. е. их раз-
брос 20 %.
Нагрев сплава до состояния закалки (460 °С,
1 ч) с последующим охлаждением в воде увели-
чивает разброс до 30 %. Количество объемной до-
ли НВ при этом несколько снижается и составляет
1,12...1,72 %. Охлаждение образца от температуры
закалки на воздухе приводит к увеличению объем-
ной доли НВ в 2 раза. Аналогичные явления наб-
людаются в сплаве и при нагреве до состояния
отжига (360 °С, 20 мин), однако объемная доля
НВ выше в 2…2,5 раза по сравнению с состоянием
металла после закалки. В состоянии отпуска и
старения ее значение снижается 1,5…3 раза, дос-
тигая предельных значений соответственно
1,7...3,10 и 1,37...2,84 %. Таким образом, установ-
ленные закономерности изменения объемной доли
НВ в сплаве В96цс от температуры сварочного
нагрева показывают, что по сравнению с исход-
ным состоянием основного металла наибольшее
количество фаз выделяется на участке околошов-
ной зоны, в которой реализуются условия отжига.
Рассматривая характер изменения объемной
доли НВ в зависимости от расстояния от вершины
надреза для двух исследуемых способов сварки
(рис. 1), можно заметить, что их выделения в ме-
талле более неоднородны в условиях отжига, ко-
торый происходит в металле ЗТВ при СНЭ. Мак-
симальные значения объемной доли НВ (6,77 %)
наблюдались в структуре исследуемого сплава на
участке образца вблизи надреза. Аналогичное их
расположение установлено после закалочного наг-
рева. В условиях, моделирующих ЭЛС, распре-
деление фаз в сплаве В96цс более равномерно и
разброс не превышает 15 %. При этом в образце
вблизи надреза отмечается меньшая объемная до-
ля НВ — 4,1 %. При других состояниях металла
(отпуск, старение) этот показатель изменяется в
пределах 0,5...3 %. Участки с максимальным их
содержанием могут быть потенциальными зонами
снижения сопротивления зарождению и распрос-
транению трещин при статическом нагружении.
Поскольку обычно шов располагается параллель-
но долевому направлению проката полуфабрика-
та, то на первом этапе исследования была исполь-
зована указанная выше методика.
Перераспределение растворенных атомов ле-
гирующих элементов и примесей, которое про-
исходит в металле при термическом воздействии
сварки, приводит к выделению частиц НВ как в
объеме зерен, так и по их границам [7]. Характер
протекания процесса зависит от температуры на-
Т а б л и ц а 1. Изменение объемной доли НВ, %, в сплаве В96цс после термообработки с учетом расстояния от вер-
шины надреза
Расстояние
от вершины
надреза, мм
Вид термообработки
Перегрев Закалка (вода) Закалка
(воздух) Отжиг (вода) Отжиг
(воздух) Отпуск Старение Исходное
состояние
0 2,19 1,12 3,96 3,84 6,77 1,70 1,37 1,49
3 2,42 1,72 5,45 4,84 3,56 2,37 2,35 1,03
6 2,12 1,22 3,62 3,94 3,59 2,68 2,84 1,32
9 1,94 2,35 2,94 4,64 5,04 3,10 2,32 2,19
Рис. 1. Изменение объемной доли НВ в сплаве В96цс при
СНЭ (а) и ЭЛС (б) c учетом расстояния от вершины надреза:
1 — перегрев; 2, 3 — закалка с охлаждением соответственно
на воздухе и в воде; 4, 5 — отжиг с охлаждением соответ-
ственно на воздухе и воде; 6 — отпуск
4/2007 29
грева и скорости охлаждения. В условиях закалки,
когда, кроме выделения частиц, параллельно
происходит их растворение, отмечается образо-
вание меньшей объемной доли НВ (от 3 до 6 %),
особенно в случае высокой скорости охлаждения,
присущей ЭЛС. В условиях отжига, когда час-
тицы НВ не только выделяются, но и коагу-
лируются, скорость охлаждения металла оказы-
вает влияние только на разброс их объемной доли.
Сопоставив полученные
уровни объемной доли НВ, вы-
деляющихся при сварочном наг-
реве и охлаждении (рис. 2), ус-
тановлена ее зависимость от ско-
рости охлаждения. Высокая ско-
рость охлаждения (30...50 °С/с)
сплава В96цс, сопровождаю-
щая ЭЛС, приводит к образо-
ванию небольшой объемной
доли выделяющихся фаз после
закалки и отжига. При охлаж-
дении образцов в воде до тем-
пературы закалки объемная до-
ля НВ неоднородна и изменя-
ется в пределах 1,12…2,2 %
(см. табл. 1). В условиях воз-
душного охлаждения ее зна-
чение возрастает в 4 раза
(рис. 3). При этом повышается
как минимальный уровень
объемной доли НВ (2,85), так
и максимальный (5,45 %). Наг-
рев образцов исследуемого
сплава В96цс до температуры
отжига приводит к изменению
наблюдаемых зависимостей. Нижние пределы
значения объемной доли НВ совпадают и состав-
ляют 4 %, а максимальные определяются скоростью
охлаждения. При ее увеличении продолжительность
процесса распада твердого раствора сокращается,
что способствует снижению в 1,5 раза объемной
доли НВ в исследуемом сплаве.
Как видно из данных, представленных на рис.
2, 3, продолжительность термического цикла
сварки оказывает влияние не только на объемную
долю НВ, но и на характер рас-
пределения частиц. Более вы-
сокая скорость охлаждения при
ЭЛС обеспечивает дисперс-
ность и однородность выде-
ления частиц. Тем не менее не-
льзя не заметить и некоторое
подобие характера изменения
кривых распределения НВ в
структуре металла ЗТВ. В обо-
их случаях участок сварного со-
единения, нагретый до состоя-
ния отжига, может быть потен-
циальным местом снижения
уровня вязкости и пластичнос-
ти по сравнению с другими
участками ЗТВ. Наибольшая
объемная доля (6,77 %) выде-
лившихся частиц наблюдается
на участке отжига (T = 360 °С,
20 мин) при СНЭ. В условиях,
моделирующих нагрев металла
Рис. 2. Влияние термических условий, протекающих при СНЭ сплава В96цс, на
объемную долю НВ и характер их выделения вдоль направления проката
Рис. 3. Влияние термических условий, протекающих при ЭЛС сплава В96цс, на
объемную долю НВ и характер их выделения вдоль направления проката
30 4/2007
при ЭЛС, объемная доля частиц вдвое меньше
и составляет примерно 5 %. По сравнению с ис-
ходным состоянием сплава (1,5 %) полученные
значения количества НВ в 4,5 и 2,5 раз выше.
При исследовании морфологии расположения
частиц установлено, что под действием свароч-
ного нагрева в сплаве имеют место выделения
двух типов. Используемая в работе компьютерная
методика определения объемной доли НВ, содер-
жащихся в образцах, не позволила их идентифи-
цировать, что связано с недостаточным разреше-
нием программы ImagePro по цветовому контрас-
ту. Тем не менее при исследовании изломов раз-
рушенных при внецентренном растяжении образ-
цов обнаружены также два типа НВ. К первому
можно отнести НВ, имеющие правильную гео-
метрическую форму и комплексное строение
(рис. 4). В структуре они расположены неравно-
мерно. Размер включений составляет 10…20 мкм.
На первом этапе пластической деформации в ус-
ловиях внецентренного растяжения они расслаи-
ваются, образуя тем самым микротрещины. Пос-
ледующая деформация металла приводит к под-
растанию трещины и обусловливает ее выход на
границу между зернами. Изучив химический сос-
тав отдельных расслоений частиц, установлено,
что они содержат циркония и скандия соответс-
твенно 24…27 и 15…17 %. Их микротвердость
значительно выше, чем матрицы, содержание цир-
кония и скандия в которой составляет соответс-
твенно лишь 0,2 и 0,5 %. Ко второму типу фа-
зовых включений можно отнести частицы, име-
ющие более округлую форму и на порядок мень-
шие размеры (рис. 5). Содержание основных ле-
гирующих элементов в них следующее, %: 26…28
Cu, 38…40 Zn, 11…14 Mg. Средняя протяжен-
ность таких частиц составляет 3…5 мкм, ширина
2…3 мкм. Располагаются они в виде скоплений
преимущественно вдоль границ зерен, ориенти-
рованных в направлении проката.
Для понимания особенностей выделения час-
тиц в металле ЗТВ под действием сварочного наг-
рева на втором этапе исследования дополнительно
изучены образцы, вырезанные в поперечном се-
чении относительно направления проката. Соглас-
но полученным результатам характер распреде-
ления частиц, выделяющихся в металле в процессе
нагрева, зависит от ориентации образца относи-
тельно направления проката (продольное или по-
перечное направление). При ЭЛС наибольшее зна-
чение выделений наблюдается в образце, который
в состоянии перегрева имитирует зону сплавления
шва с основным металлом (рис. 6). Затем кривая
изменения объемной доли НВ резко снижается
до 1,3 %, что обусловлено образованием при тем-
пературе нагрева ниже 500 °С комплексных со-
единений, содержащих добавки циркония и скан-
дия. В других исследуемых участках околошовной
зоны объемная доля НВ монотонно снижается,
Рис. 4. НВ в сплаве В96цс, обогащенные цирконием и
скандием ( 3000)
Рис. 5. НВ в сплаве В96цс, обогащенные медью, цинком и
магнием ( 1000)
Рис. 6. Влияние термических условий, протекающих при СНЭ
сплава В96цс (а) и ЭЛС (б), на объемную долю фаз и особен-
ности их выделения поперек направления проката
4/2007 31
что связано с продолжительностью термического
цикла сварки (нагрева и охлаждения).
В условиях СНЭ при выделении частиц в ис-
следуемых образцах наблюдается два максимума
изменения закономерностей. Первый — состояние
перегрева, второй — отжига. Наличие второго
максимума, который ниже на 2,17 %, чем первый,
можно объяснить гетерогенным зарождением и
ростом частиц избыточных фаз в условиях отжига.
Рассматривая микроструктуру выделений при от-
жиге, отчетливо виден результат их коагуляции
по сравнению с состоянием перегрева и закалки,
что, возможно, способствует увеличению объем-
ной доли фаз. По сравнению с условиями ЭЛС
при СНЭ создаются предпосылки для охрупчи-
вания межзеренного промежутка, что влияет на
зарождение трещины на этом участке сварного
соединения.
Сравнив характер распределения выделяю-
щихся при сварочном нагреве частиц в околошов-
ной зоне, обнаружены отличия их форм и раз-
меров. В долевом направлении они вытянуты
вдоль проката, в поперечном сечении имеют более
округлую форму, неоднородны и имеют комплек-
сный состав. Согласно данным, полученным ме-
тодом цветового контраста, который отображает
различие фаз по химическому составу, можно вы-
делить пять типов НВ. Их размер после нагрева
по режиму СНЭ составляет от 2,5 до 7,8 мкм,
что в 1,5…2 раза больше, чем при использовании
ЭЛС (1,7…4,9 мкм). Пять видов включений наб-
людается в основном металле, а также на участке
околошовной зоны, где происходит старение. На
других участках термического влияния отмечает-
ся три или четыре типа НВ. Такие отличия в раз-
новидностях выделившихся при нагреве частиц
обусловлены температурно-временными парамет-
рами теплофизических условий сварки.
Как видно из рис. 7, микротвердость включе-
ний, содержащих цирконий и скандий, в 1,5 раза
выше, чем матрицы, что может быть свидетель-
ством их большей хрупкости. При испытаниях в
условиях растяжения именно эти частицы явля-
ются очагами зарождения микротрещин. Установ-
лена зависимость уровня микротвердости матри-
цы и исследуемых частиц в зависимости от сос-
тояния структуры, присущей отдельным участкам
металла ЗТВ. Наименьшие значения микротвер-
дости матрицы сплава В96цс наблюдаются в сос-
тоянии перегрева, который моделирует линию
сплавления шва с основным металлом.
Второй зоной снижения микротвердости явля-
ется участок соединения, при котором сплав в
условиях сварки находится в состоянии отпуска
(T = 360 °С, 3 мин). Очевидно, этому способствует
специфический характер фазовых превращений
вследствие малой продолжительности воздейс-
твия температуры сварочного цикла на металл.
Обнаруженные зоны резкого снижения уровня
прочности сплава В96цс вследствие нагрева выс-
тупают потенциальными участками ограничения
сопротивления металла действию внешней наг-
рузки, что может в условиях эксплуатации обус-
ловить процесс зарождения трещин. Согласно
данным показателей вязкости разрушения, пред-
ставленным табл. 2, они снижаются с увеличением
объемной доли частиц при сварочном нагреве. Ог-
раничивая способность сплава В96цс пластически
деформироваться, грубые выделения, располо-
Рис. 7. Характер изменения микротвердости частиц, обо-
гащенных цирконием и скандием (1), и матрицы (2) в зависи-
мости от температурных условий ЗТВ при СНЭ (а) и ЭЛС (б)
Т а б л и ц а 2. Характеристики вязкости разрушения сое-
динений сплава В96цс в различных участках околошов-
ной зоны в зависимости от условий сварочного нагрева
Условия нагрева σр, МПа KC,
МПа√м
JC,
Дж/см2
УРРТ,
Дж/см2
Перегрев (ЗС)
550 °С, 3 с
389 46,81 4,8 10,0
Закалка
460 °С, 1 ч
456/397 32,02/24,19 3,5/1,9 4,8/6,6
Отжиг
360 °С, 20 мин
389/152 46,81/18,1 3,8/1,1 10,0/3,4
Отпуск
360 °С, 3 мин
371 32,02 3,24 6,6
Старение
140 °С, 7 ч
211 17,69 1,1 3,3
Основной металл 245 17,23 1,1 3,2
Пр и м е ч а н и е . В числителе приведены результаты испыта-
ний после нагрева и охлаждения в воде, моделирующие усло-
вия ЭЛС, в знаменателе — условия СНЭ.
32 4/2007
женные вдоль границ зерен, облегчают зарожде-
ние и распространение трещины, на что указывает
резкое снижение уровня показателей вязкости раз-
рушения.
Как видно из табл. 2, практически все пока-
затели сопротивления разрушению зависят от теп-
лофизических условий нагрева и охлаждения. На-
ибольшее влияние скорость охлаждения при свар-
ке оказывает на энергию зарождения трещины JC,
которая уменьшается при охлаждении в воде на
15 %, а на воздухе — более чем в 2…3 раза. При
этом также снижается удельная работа распрос-
транения трещины (УРРТ).
Подобная закономерность отмечается и у кри-
тического коэффициента интенсивности напряже-
ния KC, особенно после нагрева до температуры
отжига. Значение KC в этом случае уменьшается
более чем в 3 раза. Изменения структуры, про-
исходящие при искусственном старении сплава
В96цс, обеспечивают прирост значений σр на
20 %, однако другие показатели вязкости разру-
шения (KС, JС, УРРТ) при этом характеризуются
более низкими значениями — 17,69 МПа√м, 1,1
и 3,1 Дж/см2 соответственно.
Таким образом, изменение уровня показателей
зарождения и распространения трещин при раз-
рушении сплава В96цс в околошовной зоне за-
висит от теплофизических условий, сопровож-
дающих сварочный процесс. Увеличение объем-
ной доли частиц, структурные и фазовые изме-
нения, происходящие вследствие термического
цикла сварки, вызывают неоднородное напряжен-
ное состояние в сплаве и связанный с ним ме-
ханизм разрушения соединений, что свидетельст-
вует об определяющей роли объемной доли час-
тиц, в том числе и с модификаторами (цирконием
и скандием) на характер зарождения трещин при
разрушении сплава В96цс и его сварных соеди-
нений.
1. Фридляндер И. Н. Алюминиевые сплавы в летательных
аппаратах в периоды 1970–2000 и 2001–2015 гг. // Техно-
логия легких сплавов. — 2002. — № 4. — С. 12–17.
2. Фридляндер И. Н., Белецкий В. М., Кривов Г. А. Алюми-
ниевые сплавы в авиационных конструкциях // Техноло-
гические системы. — 2000. — № 1. — С. 5–17.
3. Мондольфо Л. Ф. Структура и свойства алюминиевых
сплавов. — М.: Металлургия, 1979. — 639 с.
4. Ищенко А. Я., Лабур Т. М. Свариваемые алюминиевые
сплавы со скандием. — Киев: МИИВЦ, 1999. — 114 с.
5. Рабкин Д. М. Металлургия сварки плавлением алюминия
и его сплавов. — Киев: Наук. думка, 1986. — 256 с.
6. Фудзивара Т. Технологии соединения легких металлов в
авиационной и космической технике // Кэйкиндзоку есэ-
цу. — 2001. — 39, № 3. — С. 1–11.
7. Ищенко А. Я., Склабинская И. Е. Особенности превра-
щений в зоне термического влияния при сварке некото-
рых высокопрочных алюминиевых сплавов // Автомат.
сварка. — 1979. — № 5. — С. 26–29.
8. Броек Д. Основы механики разрушения / Пер. с англ. —
М.: Высш. шк., 1980. — 368 с.
9. Владимиров В. И. Физическая природа разрушения ме-
таллов. — М.: Металлургия, 1984. — 280 с.
10. Ботвина Л. Р. Кинетика разрушения конструкционных
материалов. — М.: Наука, 1989. — 230 с.
11. Кишкина С. И. Сопротивление разрушению алюминие-
вых сплавов. — М.: Металлургия, 1981. — 280 с.
12. Влияние структурных превращений при сварке алю-
миниевого сплава В96 на параметры сопротивления раз-
рушению / Т. М. Лабур, Т. Г. Таранова, В. А. Костин и
др. // Автомат. сварка. — 2006. — № 11. — С. 22–26.
Considered is the influence of volume fraction, morphology and composition of particles contained in zirconium and
scandium on fracture resistance characteristics of the HAZ metal of a high-strength complex-alloyed aluminium alloy
V96tss in fusion arc and electron beam welding
Поступила в редакцию 01.02.2006
4-я МЕЖДУНАРОДНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ
ПО СВАРОЧНЫМ МАТЕРИАЛАМ
Разработка, технология, производство, качество
18–21 июля 2007 г. пос. Агой Тихорецкий р-н
Краснодарский край
Организаторы:
Ассоциация «Электрод» предприятий СНГ
Научно-производственный центр «Сварочные материалы»
При поддержке:
Межгосударственного научного совета по сварке и родственным технологиям
Института электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины
Российского научно-технического сварочного общества
Общества сварщиков Украины
Контактный тел./факс: (38044) 287-72-35
4/2007 33
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99382 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-01T11:22:48Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Лабур, Т.М. Ищенко, А.Я. Таранова, Т.Г. Костин, В.А. Григоренко, Г.М. Чайка, А.А. 2016-04-27T19:13:46Z 2016-04-27T19:13:46Z 2007 Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс / Т.М. Лабур, А.Я. Ищенко, Т.Г. Таранова, В.А. Костин, Г.М. Григоренко, А.А. Чайка // Автоматическая сварка. — 2007. — № 4 (648). — С. 28-33. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99382 621.791:669.71 Рассмотрено влияние объемной доли, морфологии и химического состава частиц, содержащих Zr и Sc, на характеристики сопротивления разрушению высокопрочного сложнолегированного алюминиевого сплава В96цс в зоне термического влияния при дуговой сварке плавлением и электронным лучом. Considered is the influence of volume fraction, morphology and composition of particles contained in zirconium and scandium on fracture resistance characteristics of the HAZ metal of a high-strength complex-alloyed aluminium alloy V96tss in fusion arc and electron beam welding ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс Effect of thermophysical conditions of welding on fracture resistance of HAZ metal of joints of aluminium alloy V96tsc Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс Лабур, Т.М. Ищенко, А.Я. Таранова, Т.Г. Костин, В.А. Григоренко, Г.М. Чайка, А.А. Научно-технический раздел |
| title | Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс |
| title_alt | Effect of thermophysical conditions of welding on fracture resistance of HAZ metal of joints of aluminium alloy V96tsc |
| title_full | Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс |
| title_fullStr | Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс |
| title_full_unstemmed | Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс |
| title_short | Влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава В96цс |
| title_sort | влияние теплофизических условий сварки на сопротивление разрушению металла околошовной зоны в соединениях алюминиевого сплава в96цс |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99382 |
| work_keys_str_mv | AT laburtm vliânieteplofizičeskihusloviisvarkinasoprotivlenierazrušeniûmetallaokološovnoizonyvsoedineniâhalûminievogosplavav96cs AT iŝenkoaâ vliânieteplofizičeskihusloviisvarkinasoprotivlenierazrušeniûmetallaokološovnoizonyvsoedineniâhalûminievogosplavav96cs AT taranovatg vliânieteplofizičeskihusloviisvarkinasoprotivlenierazrušeniûmetallaokološovnoizonyvsoedineniâhalûminievogosplavav96cs AT kostinva vliânieteplofizičeskihusloviisvarkinasoprotivlenierazrušeniûmetallaokološovnoizonyvsoedineniâhalûminievogosplavav96cs AT grigorenkogm vliânieteplofizičeskihusloviisvarkinasoprotivlenierazrušeniûmetallaokološovnoizonyvsoedineniâhalûminievogosplavav96cs AT čaikaaa vliânieteplofizičeskihusloviisvarkinasoprotivlenierazrušeniûmetallaokološovnoizonyvsoedineniâhalûminievogosplavav96cs AT laburtm effectofthermophysicalconditionsofweldingonfractureresistanceofhazmetalofjointsofaluminiumalloyv96tsc AT iŝenkoaâ effectofthermophysicalconditionsofweldingonfractureresistanceofhazmetalofjointsofaluminiumalloyv96tsc AT taranovatg effectofthermophysicalconditionsofweldingonfractureresistanceofhazmetalofjointsofaluminiumalloyv96tsc AT kostinva effectofthermophysicalconditionsofweldingonfractureresistanceofhazmetalofjointsofaluminiumalloyv96tsc AT grigorenkogm effectofthermophysicalconditionsofweldingonfractureresistanceofhazmetalofjointsofaluminiumalloyv96tsc AT čaikaaa effectofthermophysicalconditionsofweldingonfractureresistanceofhazmetalofjointsofaluminiumalloyv96tsc |