Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов
Исследованы технологические возможности гибридного лазерно-плазменного способа сварки алюминиевых сплавов, в сопоставлении с плазменной и лазерной сваркой. Изучены свойства сварных соединений, выполненных гибридным способом, а также их макро- и микроструктура. Показана перспективность практического...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2007 |
| Main Authors: | , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2007
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99404 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов / И.В. Кривцун, В.Д. Шелягин, В.Ю. Хаскин, В.Ф. Шулым, Е.Г. Терновой // Автоматическая сварка. — 2007. — № 5 (649). — С. 49-53. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859628882345328640 |
|---|---|
| author | Кривцун, И.В. Шелягин, В.Д. Хаскин, В.Ю. Шулым, В.Ф. Терновой, Е.Г. |
| author_facet | Кривцун, И.В. Шелягин, В.Д. Хаскин, В.Ю. Шулым, В.Ф. Терновой, Е.Г. |
| citation_txt | Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов / И.В. Кривцун, В.Д. Шелягин, В.Ю. Хаскин, В.Ф. Шулым, Е.Г. Терновой // Автоматическая сварка. — 2007. — № 5 (649). — С. 49-53. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Исследованы технологические возможности гибридного лазерно-плазменного способа сварки алюминиевых сплавов, в сопоставлении с плазменной и лазерной сваркой. Изучены свойства сварных соединений, выполненных гибридным способом, а также их макро- и микроструктура. Показана перспективность практического применения лазерно-плазменной сварки тонколистовых алюминиевых сплавов при использовании лазеров с остросфокусированным пятном излучения.
Technological capabilities of the hybrid laser-plasma method of welding aluminium alloys were investigated in comparison with plasma and laser welding. Properties of the welded joints made by the hybrid method, as well as their macro- and microstructure, were investigated. It is shown that practical application of laser-plasma welding holds promise for thin-sheet aluminium alloys using lasers with a sharp-focused radiation spot.
|
| first_indexed | 2025-11-29T14:20:58Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.72
ГИБРИДНАЯ ЛАЗЕРНО-ПЛАЗМЕННАЯ СВАРКА
АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ
Чл.-кор. НАН Украины И. В. КРИВЦУН, В. Д. ШЕЛЯГИН, В. Ю. ХАСКИН, кандидаты техн. наук,
В. Ф. ШУЛЫМ, Е. Г. ТЕРНОВОЙ, инженеры (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Исследованы технологические возможности гибридной лазерно-плазменной сварки алюминиевых сплавов в сопос-
тавлении с плазменной и лазерной сваркой. Изучены свойства сварных соединений, выполненных гибридным
способом, а также их макро- и микроструктура. Показана перспективность применения лазерно-плазменной сварки
тонколистовых алюминиевых сплавов при использовании лазеров с остросфокусированным пятном излучения.
К л ю ч е в ы е с л о в а : гибридная лазерно-плазменная свар-
ка, алюминиевые сплавы, лазерное излучение, диодный лазер,
CO2-лазер, присадочная проволока, очистка, разнополярные
импульсы, синергетический эффект, механические свойс-
тва, металлографические исследования, структура
В промышленности часто возникает необходи-
мость сварки изделий из алюминиевых сплавов,
что служит стимулом для разработки соответс-
твующей технологии. Актуальны такие задачи,
как сварка тонкостенных сотовых и стрингерных
панелей вагонов высокоскоростной железной до-
роги, корпусных элементов авиационной техники,
судовых конструкций, профильных проставок для
стеклопакетов, облегченных корпусов автомоби-
лей и т. д. [1]. Для создания сварных конструкций
из тонколистовых алюминиевых сплавов можно
использовать различные технологии. В последнее
время вызывают интерес технологии, в которых
применяется лазерное излучение [1–6]. Большин-
ство авторов признает перспективность лазерной
сварки, однако при этом они отмечают ряд проб-
лем, связанных с ней.
Одной из важных проблем, возникающей при
лазерной сварке алюминия и его сплавов, харак-
теризующихся высокой отражательной способ-
ностью свариваемой поверхности, является необ-
ходимость в использовании лазерного излучения
большой мощности (свыше 2 кВт) для перехода
от поверхностного к объемному тепловложению
[2]. Однако повышение мощности лазерного из-
лучения влечет за собой увеличение стоимости
лазерного оборудования и, как следствие, рост се-
бестоимости 1 м погонной длины сварного шва.
Одним из способов решения этой проблемы яв-
ляется повышение поглощающей способности
свариваемых поверхностей. Для этого можно ис-
пользовать лазерное излучение с более короткой
длиной волны, например, диодные или Nd:YAG-
лазеры вместо CO2-лазеров [2]. Другим способом
решения указанной проблемы является использо-
вание комбинированных [4] или гибридных ла-
зерно-дуговых [7] технологий, что позволяет со-
четать преимущества отдельных составляющих
способа с нивелированием их недостатков [8].
Другой существенной проблемой, возникаю-
щей при лазерной сварке алюминиевых сплавов,
является устранение оксидной плены — так на-
зываемая очистка. Обычно эту операцию выпол-
няют механическим способом (например, шабре-
нием) или химическим травлением в водно-ще-
лочном растворе. Немецкие ученые разработали
способ лазерной очистки свариваемых деталей от
оксидной плены [9]. Для этого они использовали
специальную фокусирующую оптику, расщепля-
ющую лазерный пучок на два — слабый очища-
ющий и более мощный сварочный. Возможно так-
же применение специальных лазерных установок,
предназначенных для очистки соединяемой по-
верхности, что приводит к дополнительным зат-
ратам.
Нами исследован способ гибридной лазерно-
плазменной сварки алюминиевых сплавов с од-
новременной очисткой их поверхности путем ис-
пользования разнополярных импульсов сварочно-
го тока. В качестве лазерной составляющей гиб-
ридного процесса сварки использован диодный
лазер модели DF 020 HQ (фирма «Рофин-Синар»,
Германия) мощностью до 2 кВт с длиной волны
0,808/0,940 мкм и CO2-лазер ЛТ 104 [10] с длиной
волны 10,6 мкм. Для практической реализации
процесса гибридной сварки с учетом результатов
ранее проведенных исследований [11] разработан
и изготовлен специальный интегрированный плаз-
мотрон, в котором лазерное излучение воздейс-
твовало на свариваемую деталь вместе с плазмой
прямого действия через общее сопло. В связи с
тем, что плазмотрон использовали вместе с ди-
одным лазером, фокусирующая оптика которого
имеет фиксированное фокусное расстояние
120 мм, при разработке его конструкции не уда-
лось реализовать схему соосного воздействия ла-
зерного пучка и дуги на сварочную ванну.
© И. В. Кривцун, В. Д. Шелягин, В. Ю. Хаскин, В. Ф. Шулым, Е. Г. Терновой, 2007
5/2007 49
Была принята схема, при которой оси элект-
рода плазмотрона и лазерного пучка распо-
лагались под минимально возможными углами к
оси плазмообразующего сопла (соответственно 21
и 8°). Внешний вид и схема плазмотрона в разрезе
представлены на рис. 1. Устройство представляет
собой одноэлектродный плазмотрон со сменным
(вместе с цангой) вольфрамовым электродом ди-
аметром 2,5…3,5 мм, установленным в водоох-
лаждаемом корпусе. Электрод может переме-
щаться вдоль своей оси с последующей фикса-
цией, его движение регулируется также в попе-
речном направлении. Благодаря специальной фор-
ме медного сопла и наличию в нем водяного ка-
нала охлаждающую воду можно подвести непос-
редственно к выходному каналу диаметром
1,5…3,0 мм, создавая таким образом максимально
благоприятные условия для его охлаждения. Кон-
струкция плазмотрона позволяет вводить сфоку-
сированный лазерный пучок в зону сварки под
углом 8° к оси сопла, для чего в верхней части
его корпуса предусмотрен специальный узел для
подсоединения к нему фокусирующей системы
диодного лазера DF 020 HQ с оптическим во-
локном. Предусмотрена возможность регулировки
положения фокусного пятна как относительно оси
лазерного пучка, так и стенок выходного канала
сопла. Для предотвращения загрязнения фокуси-
рующей оптики используется защитное стекло с
принудительным обдувом его плазмообразующим
газом, а для защиты изготовленного из капролона
внешнего корпуса плазмотрона от возможного по-
падания на него лазерного излучения имеется ко-
нус из нержавеющей стали.
Для питания плазмотрона разработан и изго-
товлен источник питания плазменной дуги, поз-
воляющий осуществлять сварку на прямой поляр-
ности и в режиме разнополярных импульсов тока.
Использованные при его создании решения схем
(высокие частота открывания и закрывания ключей,
а также частота преобразования импульсов тока)
позволили обеспечить необходимые динамические
характеристики и широкий диапазон регулирования
длительности технологических импульсов
(0,1…99,0 мс). В сочетании со сварочным током
до 110 (прямой) и до 60 А (обратной полярности)
это позволило обеспечить широкие технологичес-
кие возможности комплекса плазмотрон–источ-
ник питания.
При выполнении сварки диаметр сопел меняли
в пределах 2,0…2,5 мм. Диапазон регулирования
лазерной мощности составлял 0,8…2,0 кВт, а сва-
рочного тока — 50…110 А при напряжении около
20 В. Частота импульсов сварочного тока дости-
гала 1000 Гц. В качестве материалов свариваемых
образцов использовали сплавы АМц, АМг3,
АМг5м, АМг6 толщиной 0,5…3,0 мм. В ряде слу-
чаев применяли присадочную проволоку СвАМг6
диаметром 1,2 мм.
В ходе экспериментов выполняли наплавку на
плоских образцах, а также сварку стыковых и нах-
лесточных соединений. Процесс сварки осущес-
твляли в аргоне с помощью лазерного излучения
или плазмы прямого действия, а также гибридным
способом. При этом диаметр пятна сфокусиро-
ванного излучения диодного лазера составлял
1,2 мм, а CO2-лазера — 0,5 мм. Установлено, что
в случае плазменного процесса для получения ка-
чественной очистки от оксидной плены на вы-
соких скоростях (60…330 м/ч) оптимальное соот-
ношение длительности и амплитуды импульса то-
ка при прямой и обратной полярности составляет
приблизительно 1:1. Это соотношение использо-
вано в дальнейшем и для гибридного процесса.
Поскольку такой режим не является оптимальным
с позиций срока службы и стабильности работы
вольфрамового катода, предприняты меры по по-
вышению этих параметров, одной из которых яв-
ляется использование в качестве анода дуги водо-
охлаждаемого плазмоформирующего сопла.
Рис. 1. Внешний вид (а) и поперечное сечение (б) интегриро-
ванного плазмотрона для гибридной лазерно-плазменной
сварки: 1 — катодный узел; 2 — ось сфокусированного лазер-
ного пучка
50 5/2007
В результате обработки данных, полученных
при сварке лазерным излучением мощностью око-
ло 2 кВт, плазмой при токе 100 А и гибридным
способом при 50%-й мощности плазменной сос-
тавляющей и 1,2…1,5 кВт мощности лазерной, по-
строены зависимости, приведенные на рис. 2. При
сравнении кривых 1 на рис. 2 видно, что при ла-
зерной сварке несмотря на больший диаметр сфо-
кусированного пятна излучения диодного лазера
меньшая длина волны позволяет значительно уве-
личить глубину проплавления. В плазменном про-
цессе (кривые 2 на рис. 2) для всего диапазона
скоростей наблюдается монотонное уменьшение
глубины проплавления. Кривые 3 на этом рисунке
представляют собой арифметическую сумму зна-
чений кривых 1 и 2. Кривые 3 и 4 свидетельствуют
о наличии синергетического эффекта при однов-
ременной сварке в общую ванну лазерной и плаз-
менной составляющими. Причем при использо-
вании CO2-лазера этот эффект проявляется ин-
тенсивнее за счет меньшего диаметра сфокуси-
рованного пятна излучения (большей плотности
мощности). Здесь следует отметить, что несмотря
на больший диаметр пятна излучения диодного
лазера (и соответственно меньшую плотность
мощности по сравнению с CO2-лазером) меньшая
длина волны излучения, а значит, и больший коэф-
фициент поглощения поверхностью алюминия
обеспечивает при одинаковой скорости гибридной
сварки соизмеримую в обоих случаях глубину
проплавления (кривые 4 на рис. 2). Уменьшение
диаметра сфокусированного пятна повышает ста-
бильность горения плазмы на высоких скоростях
сварки и «привязывает» ее к зоне действия ла-
зерного излучения.
Для наглядной оценки различных способов
сварки алюминиевого сплава АМг3 толщиной
1,5 мм в табл. 1 представлен внешний вид швов
с лицевой стороны и поперечные макрошлифы
сварных стыковых соединений, полученные каж-
дым из трех способов сварки на скорости 108 м/ч
с применением диодного лазера DF 020 HQ, а в
табл. 2 — внешний вид наплавок с лицевой сто-
роны и их поперечные макрошлифы, полученные
этими же способами на скорости 130 м/ч с при-
менением CO2-лазера ЛТ 104. При этом излучение
диодного лазера мощностью 1,5…2,0 кВт обеспе-
чивало стабильное проплавление на глубину до
0,5 мм (табл. 1). Излучение CO2-лазера при ана-
логичных режимах оставляло на поверхности об-
разцов лишь прерывистые следы (табл. 2). Проп-
лавление плазменной дугой на скорости свыше
240 м/ч также носит нестабильный и прерывис-
тый характер несмотря на высокую частоту сле-
дования импульсов сварочного тока. При гибрид-
ном способе сварки достигнуты наилучшие тех-
нологические результаты во всем исследованном
диапазоне скоростей. Полное сквозное проплав-
ление образца соединения толщиной 1,5 мм с ис-
пользованием излучения CO2-лазера обеспечива-
лось при скорости сварки 130 м/ч и суммарной
мощности лазера и плазмы 2 кВт (примерно по
1 кВт каждого). Это объясняется тем, что мень-
ший диаметр фокусного пятна излучения CO2-ла-
Рис. 2. Зависимости глубины проплавления h от скорости vсв
лазерно-плазменной сварки алюминиевых сплавов с исполь-
зованием излучения диодного лазера (а) и CO2-лазера (б):
1 — лазерная сварка; 2 — плазменная; 3 — лазерно-плазмен-
ная (арифметическая сумма значений h); 4 — гибридная
Рис. 3. Микроструктура ( 150) металла сварного стыкового соединения сплава АМг3 толщиной 1,5 мм, полученного
гибридным лазерно-плазменным способом: а — центральная часть шва; б — зона сплавления; в — основной металл
5/2007 51
зера позволяет обеспечить более высокую плот-
ность энергии, чем излучение диодного лазера.
В этом случае образуется узкая зона интенсивного
испарения проплавляемого металла, которая улуч-
шает условия горения плазменной дуги, способ-
ствует ее дополнительному сжатию и соответс-
твенно получению большей глубины проплавле-
ния, стабилизации процесса и «привязке» плазмы
к зоне действия лазерного излучения, что подт-
верждено в работе [12].
Результаты исследований химических свойств
сварного соединения, полученного гибридным спо-
собом сварки, приведены в табл. 3. Испытания на
временное сопротивление разрыву стыковых сое-
динений из сплава АМг3, полученных гибридной
сваркой с использованием диодного лазера, по-
казали, что прочность металла шва равна
232...237 МПа (90…95 % прочности основного ме-
талла). На основании этих исследований установ-
лено, что прочность сварных соединений, полу-
ченных лазерно-плазменным способом с исполь-
зованием излучения диодного лазера, составляет
примерно 0,9 прочности основного металла. Такой
результат позволяет утверждать, что по прочнос-
тным характеристикам гибридная сварка превос-
ходит дуговые способы сварки и является при-
емлемой для изготовления большинства конструк-
ций.
Проведенные исследования микроструктур
стыкового соединения сплава АМг3 (рис. 3) тол-
Т а б л и ц а 1. Внешний вид и поперечные макрошлифы образцов стыковых и нахлесточных соединений сплава
АМг3 толщиной 1,5 мм, полученных лазерной, плазменной и гибридной сваркой
Мощность лазера, Вт
Ток плазменной дуги
(прямая/обратная
полярность), А
Внешний вид шва с лицевой стороны Поперечный макрошлиф
2000 —
— 100/50
1000 50/50
1500 100/50
Пр и м е ч а н и е . Скорость сварки 108 м/ч; диодный лазер DF 020 HQ; диаметр сфокусированного пятна 1, 2 мм; заглубление
фокуса 1 мм; напряжение на плазменной дуге 20 В.
Т а б л и ц а 2. Внешний вид и поперечные макрошлифы образцов стыковых соединений сплава АМг3 толщиной 1,5
мм, полученных лазерной, плазменной и гибридной сваркой
Мощность лазера, Вт
Ток плазменной дуги
(прямая/обратная
полярность), А
Внешний вид шва с лицевой стороны Поперечный макрошлиф
1500 — —
— 100/50
1000 60/50
Пр и м е ч а н и е . Скорость сварки 130 м/ч; CO2-лазер ЛТ 104; диаметр сфокусированного пятна 0,5 мм; заглубление фокуса 1 мм;
напряжение на плазменной дуге 20 В.
52 5/2007
щиной 1,5 мм, полученного гибридным способом
сварки, свидетельствуют о том, что структура
металла шва имеет дендритное мелкодисперсное
строение. Выделение фаз в шве — дисперсное.
Линия сплавления без признаков перегрева, за ис-
ключением корневой части шва, где наблюдаются
непрерывные цепочки выделений по границам зе-
рен в зоне термического влияния, непосредствен-
но у линии сплавления, которые при необходи-
мости можно удалить после сварки механическим
путем.
Выводы
1. Применение гибридной лазерно-плазменной
сварки алюминиевых сплавов позволяет в 2…4
раза увеличить глубину проплавления по сравне-
нию с лазерной сваркой и примерно во столько
же повысить скорость сварки по сравнению с плаз-
менной. При этом важным фактором является ис-
пользование катодной очистки поверхности от ок-
сидной плены.
2. Проявление синергетического эффекта, при-
вязка плазменной дуги к зоне действия лазерного
излучения и стабильность процесса высокоскорос-
тной гибридной сварки в большей степени свя-
заны со степенью фокусировки лазерного излу-
чения, чем с длиной его волны.
3. Химический состав сварных соединений
близок к составу основного металла, а их вре-
менное сопротивление разрыву составляет около
0,9 прочности основного металла, что превышает
свойства аналогичных соединений, полученных
дуговыми способами сварки.
4. Структуры сварных соединений алюминие-
вых сплавов, полученные гибридным способом,
имеют более мелкую дисперсность металла шва
и узкую зону сплавления по сравнению с дуго-
выми способами сварки, что приближает их к со-
единениям, полученным лазерным способом.
5. Результаты предварительных исследований
технологических возможностей гибридной лазер-
но-плазменной сварки алюминиевых сплавов поз-
волили сделать вывод о перспективности этого
способа и необходимости проведения дальнейших
более глубоких экспериментальных и исследова-
тельских работ в области скоростной сварки тон-
колистовых конструкций из алюминиевых
сплавов.
1. Kimihiro Shibata, Takakuni Iwase, Hiroki Sakamoto, Minoru
Kasukawa. Welding of aluminum car body parts with twin-
spot high power Nd:YAG laser // J. Light Met. Weld. —
2003. — № 4. — P. 25–34.
2. Tsukamoto S. Laser welding // Welding Intern. — 2003. —
17, № 10. — P. 767–774.
3. Katayama S. Laser welding of aluminium alloys and dissimi-
lar metals // Ibid. — 2004. — 18, № 8. — P. 618–625.
4. Volpone M., Mueller S. M. Laser e Friction Stir Welding —
Due tecnologie di giunzione emergenti. Confronto su vantag-
gi e limitazioni // Riv. Ital. Saldatura. — 2005. — № 5,
Sept./Oct. — P. 683–691.
5. Rathod M. J., Kutsuna M. Joining of aluminum alloy 5052
and low-carbon steel by laser roll welding // Welding J. —
2004. — № 1. — P. 16–26.
6. Технологии сварки и соединений в XXI веке // J. Jap. Wel-
ding Society. — 2001. — 70, № 3. — P. 6–1.
7. Ishide T., Tsubota S., Watanabe M., Ueshiro K. Develop-
ment of TIG–YAG and MIG–YAG hybrid welding // Wel-
ding Intern. — 2003. — 17, № 10. — P. 775–780.
8. Патон Б. Е. Совершенствование способов сварки —
один из путей повышения качества и экономичности
сварных конструкций // Автомат. сварка. — 1995. —
№ 11. — С. 3–11.
9. Laserstrahlschweiβen mit prozessintegrierter Reinigung / J.
von Beren, T. Seefeld, F. Vollertsen // Der Praktiker. —
2004. — № 4. — S. 118–120.
10. Технологический CO2-лазер ЛТ 104 мощностью 10 кВт /
В. П. Гаращук, В. Д. Шелягин, О. К. Назаренко и др. //
Автомат. сварка. — 1997. — № 1. — С. 36–39.
11. Гибридная лазерно-микроплазменная сварка металлов
малых толщин / Б. Е. Патон, В. С. Гвоздецкий, И. В.
Кривцун и др. // Там же. — 2002. — № 3. — С. 5–9.
12. Soudage hybride arc/laser / F. Briand, K. Chouf, P. Leffbvre,
O. Matile // Soudage et Techniques Connexes. — 2002. —
№ 9/10. — S. 9–13.
Technological capabilities of the hybrid laser-plasma method of welding aluminium alloys were investigated in comparison
with plasma and laser welding. Properties of the welded joints made by the hybrid method, as well as their macro- and
microstructure, were investigated. It is shown that practical application of laser-plasma welding holds promise for thin-sheet
aluminium alloys using lasers with a sharp-focused radiation spot.
Поступила в редакцию 30.06.2006
Т а б л и ц а 3. Химический состав (мас. %) сварного соединения сплава АМг3, полученного гибридным способом
сварки с использованием диодного лазера
Объект исследования Si Mg Mn Cu Zn Ni Ti Fe Al
Основной металл 0,38 3,5 0,5 0,1 0,18 0,03 0,1 0,4 Осн.
Шов 0,40 3,2 0,3 0,1 0,12 0,03 0,1 0,4 Осн.
5/2007 53
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99404 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-29T14:20:58Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Кривцун, И.В. Шелягин, В.Д. Хаскин, В.Ю. Шулым, В.Ф. Терновой, Е.Г. 2016-04-27T19:48:56Z 2016-04-27T19:48:56Z 2007 Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов / И.В. Кривцун, В.Д. Шелягин, В.Ю. Хаскин, В.Ф. Шулым, Е.Г. Терновой // Автоматическая сварка. — 2007. — № 5 (649). — С. 49-53. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99404 621.791.72 Исследованы технологические возможности гибридного лазерно-плазменного способа сварки алюминиевых сплавов, в сопоставлении с плазменной и лазерной сваркой. Изучены свойства сварных соединений, выполненных гибридным способом, а также их макро- и микроструктура. Показана перспективность практического применения лазерно-плазменной сварки тонколистовых алюминиевых сплавов при использовании лазеров с остросфокусированным пятном излучения. Technological capabilities of the hybrid laser-plasma method of welding aluminium alloys were investigated in comparison with plasma and laser welding. Properties of the welded joints made by the hybrid method, as well as their macro- and microstructure, were investigated. It is shown that practical application of laser-plasma welding holds promise for thin-sheet aluminium alloys using lasers with a sharp-focused radiation spot. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов Hybrid laser-plasma welding of aluminium alloys Article published earlier |
| spellingShingle | Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов Кривцун, И.В. Шелягин, В.Д. Хаскин, В.Ю. Шулым, В.Ф. Терновой, Е.Г. Производственный раздел |
| title | Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов |
| title_alt | Hybrid laser-plasma welding of aluminium alloys |
| title_full | Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов |
| title_fullStr | Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов |
| title_full_unstemmed | Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов |
| title_short | Гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов |
| title_sort | гибридная лазерно-плазменная сварка алюминиевых сплавов |
| topic | Производственный раздел |
| topic_facet | Производственный раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99404 |
| work_keys_str_mv | AT krivcuniv gibridnaâlazernoplazmennaâsvarkaalûminievyhsplavov AT šelâginvd gibridnaâlazernoplazmennaâsvarkaalûminievyhsplavov AT haskinvû gibridnaâlazernoplazmennaâsvarkaalûminievyhsplavov AT šulymvf gibridnaâlazernoplazmennaâsvarkaalûminievyhsplavov AT ternovoieg gibridnaâlazernoplazmennaâsvarkaalûminievyhsplavov AT krivcuniv hybridlaserplasmaweldingofaluminiumalloys AT šelâginvd hybridlaserplasmaweldingofaluminiumalloys AT haskinvû hybridlaserplasmaweldingofaluminiumalloys AT šulymvf hybridlaserplasmaweldingofaluminiumalloys AT ternovoieg hybridlaserplasmaweldingofaluminiumalloys |