Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением
Изучено влияние энерговложения при контактной стыковой сварке оплавлением труб из стали 10Г2ФБ на пластические свойства сварных соединений. Показано, что ударная вязкость металла сварных соединений определяется его структурным состоянием и величиной зерна. Для достижения стабильно высоких пластическ...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2007 |
| Main Authors: | , , , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2007
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99412 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением / С.И. Кучук-Яценко, Г.М. Григоренко, Д.П. Новикова, В.Ф. Загадарчук, Г.К. Харченко, С.Г. Григоренко, И.И. Алексеенко // Автоматическая сварка. — 2007. — № 6 (650). — С. 5-10. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859983249616404480 |
|---|---|
| author | Кучук-Яценко, С.И. Григоренко, Г.М. Новикова, Д.П. Загадарчук, В.Ф. Харченко, Г.К. Григоренко, С.Г. Алексеенко, И.И. |
| author_facet | Кучук-Яценко, С.И. Григоренко, Г.М. Новикова, Д.П. Загадарчук, В.Ф. Харченко, Г.К. Григоренко, С.Г. Алексеенко, И.И. |
| citation_txt | Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением / С.И. Кучук-Яценко, Г.М. Григоренко, Д.П. Новикова, В.Ф. Загадарчук, Г.К. Харченко, С.Г. Григоренко, И.И. Алексеенко // Автоматическая сварка. — 2007. — № 6 (650). — С. 5-10. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Изучено влияние энерговложения при контактной стыковой сварке оплавлением труб из стали 10Г2ФБ на пластические свойства сварных соединений. Показано, что ударная вязкость металла сварных соединений определяется его структурным состоянием и величиной зерна. Для достижения стабильно высоких пластических свойств сварных соединений рекомендовано снижение энергоемкости процесса сварки, что обеспечивает формирование в металле соединений мелкозернистой двухфазной структуры - МАК-фазы в ферритной матрице.
The effect of energy input in flash butt welding of 10G2FB steel pipes on ductile properties of welded joints was investigated. It is shown that impact toughness of metal of the welded joints is determined by its structural state and grain size. It is recommended to reduce energy consumption during the welding process to achieve consistently high ductile properties of the welded joints, as this provides formation of fine-grained two-phase structure in the weld metal, consisting of the MAC-phase in the ferritic matrix.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:26:56Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.052
ВЛИЯНИЕ ЭНЕРГОВЛОЖЕНИЯ НА ПЛАСТИЧЕСКИЕ
СВОЙСТВА СОЕДИНЕНИЙ СТАЛИ Х70 ПРИ КОНТАКТНОЙ
СТЫКОВОЙ СВАРКЕ ОПЛАВЛЕНИЕМ
Академик НАН Украины С. И. КУЧУК-ЯЦЕНКО, чл.-кор. НАН Украины Г. М. ГРИГОРЕНКО,
Д. П. НОВИКОВА, канд. техн. наук, В. Ф. ЗАГАДАРЧУК, инж., Г. К. ХАРЧЕНКО, д-р техн. наук,
С. Г. ГРИГОРЕНКО, канд. техн. наук, И. И. АЛЕКСЕЕНКО, инж.
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Изучено влияние энерговложения при контактной стыковой сварке оплавлением труб из стали 10Г2ФБ на
пластические свойства сварных соединений. Показано, что ударная вязкость металла сварных соединений опреде-
ляется его структурным состоянием и размером зерна. Для достижения стабильно высоких пластических свойств
сварных соединений рекомендовано снижение энергоемкости процесса сварки, что обеспечивает формирование в
металле соединений мелкозернистой двухфазной структуры — МАК-фазы в ферритной матрице.
К л ю ч е в ы е с л о в а : контактная стыковая сварка оплав-
лением, энерговложение, низколегированная сталь, микрост-
руктура, зерно, МАК-фаза, ударная вязкость
Контактная стыковая сварка оплавлением (КССО)
нашла широкое применение в различных областях
промышленного производства, в том числе в га-
зовой промышленности при строительстве тру-
бопроводов. Повышенный интерес к КССО объяс-
няется прежде всего высоким и стабильным
качеством сварных соединений в сочетании с вы-
сокой производительностью процесса сварки [1].
Качество соединений труб, полученных КССО,
соответствует требованию действующего между-
народного стандарта [2].
В последние годы на территории стран СНГ
начато строительство трубопроводов нового по-
коления, рассчитанных на повышенное давление
газа. При их сооружении используются толстос-
тенные трубы из высокопрочных сталей класса
прочности X70 и X80. Значительная часть таких
трубопроводов будет сооружаться в северных
районах РФ. В связи с этим новые нормативные
документы устанавливают более высокие требо-
вания к качеству сварных соединений, в частности
к ударной вязкости [3].
В ИЭС им. Е. О. Патона проведены исследо-
вания, направленные на изыскание путей повыше-
ния пластических свойств сварных соединений труб
из стали класса прочности X70, полученных КССО.
Одним из основных факторов, определяющих фор-
мирование структуры металла сварного шва, вы-
полненного КССО, является термический цикл,
обусловленный энерговложением при сварке.
В работе [4] показано, что качественные со-
единения, выполненные КССО из различных низ-
колегированных сталей, могут быть получены с
изменением термических циклов в широком ди-
апазоне. При этом сокращение энерговложения с
целью обеспечения требуемых свойств соедине-
ний необходимо сочетать с интенсивным оплав-
лением в период, предшествующий осадке, что
сопровождается повышением потребляемой мощ-
ности. Однако при сварке труб (особенно с боль-
шими поперечными сечениями) в полевых условиях
стремятся снизить мощность передвижных источ-
ников энергоснабжения. Поэтому в большинстве
случаев предпочтение отдается режимам сварки с
низкой удельной мощностью (10…14 В⋅А/мм2) и
большим энерговложением.
Целью настоящей работы явилось исследова-
ние влияния структуры металла сварных швов
трубной стали 10Г2ФБ класса прочности Х70, по-
лученных КССО с различным энерговложением,
на показатели ударной вязкости соединений.
Исследования проводили на пластинах из ста-
ли 10Г2ФБ производства Харцызского завода, вы-
резанных из труб с толщиной стенки 8 и 18 мм,
ширина пластин составляла 300 мм. Благодаря
проведенным ранее исследованиям [5] установ-
лено, что при сварке пластин такой ширины дос-
таточно точно моделируются условия нагрева и
формирования соединений в процессе сварки труб
большого диаметра. Используется трубная сталь
следующего состава, мас. %: 0,078 C; 0,258 Si; 1,67
Mn; 0,05 Nb; 0,01 Ti; 0,017 Mo; 0,003 S; 0,007 P;
0,0026 O; 0,0061 N. Концентрация водорода сос-
тавляла 1,64 см3/100 г. Сталь 10Г2ФБ характери-
зуется следующими механическими свойствами:
σт = 516,8 МПа; σв = 620 МПа; δ = 19 %; KCV20 =
= 218,2 Дж/см2.
В основу технологии соединения положен спо-
соб сварки непрерывным оплавлением с програм-
© С. И. Кучук-Яценко, Г. М. Григоренко, Д. П. Новикова, В. Ф. Загадарчук, Г. К. Харченко, С. Г. Григоренко, И. И. Алексеенко, 2007
6/2007 5
мным изменением основных параметров, предус-
матривающий три периода оплавления [4]. В про-
цессе сварки изменяли длительность второго пе-
риода и конечную скорость оплавления в третьем
периоде.
Исследованные термические циклы сварки ха-
рактеризуются семейством кривых температур-
ных полей стыков, выполненных с различной
длительностью и конечной скоростью оплавления
(рис. 1). Предельно возможный нагрев можно по-
лучить при КССО на режиме А (рис. 1, кривая
1). Длительность оплавления в данном случае сос-
тавляет 180 с, максимальная удельная потребля-
емая мощность в конечный период сварки —
12 В⋅А/мм2 (рис. 2). Повышение температуры наг-
рева свыше приведенных значений приводит к
снижению механических свойств соединения в
связи с образованием дефектов структуры (рых-
лостей, расслоения и др.). КССО на режиме Б
(рис. 1, кривая 4) обеспечивает отсутствие дефек-
тов в зоне соединения (оксидных плен, непрова-
ров) и формирование соединения с ЗТВ мини-
мальной протяженности. Такие соединения уда-
лось получить на пластинах меньшего сечения
толщиной 8 мм при ограничении мощности ла-
бораторной установки. Продолжительность оп-
лавления в данном случае составляла 30 с, а мак-
симальная удельная потребляемая мощность в ко-
нечный период сварки — 40 В⋅А/мм2 (рис. 2,
кривая 2).
Промежуточные режимы сварки ( рис. 1, кри-
вые 2 и 3) отличаются длительным оплавлением,
максимальной потребляемой мощностью и обес-
печивают уровень механических свойств, удов-
летворяющих требованиям нормативов, кроме
ударной вязкости KCV.
Механические свойства соединений, получен-
ных на режимах А и Б, приведены в таблице. Из
приведенных данных видно, что различие в наг-
реве существенно влияет на ударную вязкость со-
единения. Поскольку в изломах ударных образцов
дефекты отсутствовали, основной причиной сни-
жения ударной вязкости соединений, полученных
КССО на режиме А, было образование неблагоп-
риятных структур.
С целью изучения влияния режимов сварки А
и Б на характер образовавшихся структур в ме-
талле зоны соединения и ЗТВ проведен сравни-
тельный металлографический анализ.
Для определения балла аустенитного зерна
микроструктуру образцов исследовали на микрос-
копе «Неофот-32» при увеличении 100 путем ви-
зуального сравнения с эталонными шкалами по
ГОСТ 5639–82 после травления в нитале. При уве-
личении 1000 проводили идентификацию струк-
турных составляющих после травления в пикрате
натрия [6] и подсчет объемной доли второй фазы
по методике, описанной в работе [7].
Исходная структура стали в состоянии после
контролируемой прокатки представляет собой вы-
тянутые вдоль проката перлитные выделения в
ферритной матрице (рис. 3). Размер ферритного
зерна соответствует 7–8 баллам, твердость —
2530…2540 МПа. Интегральную твердость образ-
Рис. 1. Распределение температур в ЗТВ сварных соединений,
полученных КССО при различной продолжительности и ско-
рости оплавления: 1 — τ = 180 (режим А); 2 — 120; 3 — 60;
4 — 30 с (режим Б); L — расстояние от линии соединения
Рис. 2. Изменение удельной потребляемой мощности ∆р при
КССО на режимах А (1) и Б (2) в различные моменты оплав-
ления
Механические свойства соединений, полученных КССО
Режим
сварки σт, МПа σв, МПа δ, % α, град KCV20,
Дж/см2
А 471,1 606,4 21,3 180 18,4
Б 515,3 619,4 19,2 180 208,3
Пр и м е ч а н и я . 1. Испытания образцов проводили в соответ-
ствии с требованиями стандарта API 1104. 2. Размер попереч-
ного сечения ударного образца без надреза составлял 5 10 мм. Рис. 3. Микроструктура ( 500) стали 10Г2ФБ в состоянии
поставки
6 6/2007
цов измеряли на твердомере Виккерса нагрузкой
50 Н ( HV 5).
Характерной особенностью макроструктуры
(рис. 4) является наличие в сварных стыках свет-
лой полосы с мелкими темнотравящимися вкрап-
лениями второй фазы и симметрично расположен-
ными по обе стороны от нее ЗТВ.
Микроструктурный анализ позволяет выделить
в стыках, выполненных на режимах А и Б, наи-
более характерные участки для проведения срав-
нительных металлографических исследований.
Особенности структурных составляющих изучали
в металле зоны соединения и ЗТВ в участках круп-
ного зерна и нормализации, которые заметно от-
личаются друг от друга структурой и протяжен-
ностью.
В образце, выполненном на режиме А, в зоне
соединения шириной 0,5 мм металл литой, рых-
лости и оксидные пленки отсутствуют. Характерной
структурой на этом участке является крупнозернис-
тый феррит преимущественно 4 балла с незначи-
тельными дисперсными выделениями второй фазы.
Твердость металла составляет 2500 МПа. К ней
примыкают участки ЗТВ протяженностью при-
мерно 2 мм с каждой стороны такой же зернис-
тости (4 балла) ферритной матрицы и с распо-
ложенными в ней частицами второй фазы, объем-
ная доля которых в структуре составляет 3,72 %.
Травлением в пикрате натрия такие выделения
идентифицированы как МАК-фаза [6]. Помимо
последней, в структуре отмечено образование по
границам аустенитных зерен пластин полигональ-
ного феррита и элементов структуры с частицами
МАК-фазы, расположенными параллельно друг
другу и ориентированными вдоль ферритных гра-
ниц. Согласно документу МИС такая структурная
составляющая классифицируется как феррит с
упорядоченной второй фазой (УВФ) [8]. Твер-
дость на участке крупнозернистой структуры дос-
тигает значений 2800 МПа.
В районе исследуемых участков — зоны сое-
динения и участка крупнозернистой структуры
ЗТВ — температура нагрева металла достигает
Рис. 4. Макрошлиф ( 1,68) сварных соединений, полученных
КССО на режимах А (а) и Б (б)
Рис. 5. Микроструктура соединения, полученного на
режиме А: а — общий вид структуры в стыке ( 100);
б — зона соединения; в — участок крупного зерна в
ЗТВ (б, в, 1000)
6/2007 7
1200…1300 °С (см. рис. 1). Микроструктура свар-
ного соединения, полученного на режиме А, пред-
ставлена на рис. 5 и 6.
Для участка нормализации ЗТВ протяжен-
ностью примерно 11 мм, где металл нагревается
от температуры несколько выше точки Ас3 до
1100 °С, характерной является однородная струк-
тура с 7–8 баллом зерна, содержащая располо-
женные в ферритной матрице частицы МАК-фазы,
более дисперсные, чем в предыдущих участках.
Твердость участка нормализации составляет
2010…2020 МПа.
В ходе исследований структурного состояния
образца, сваренного на режиме Б (рис. 7), уста-
новлено, что в зоне соединения шириной 0,2 мм
литой металл и оксидные пленки отсутствуют. В
структуре присутствуют феррит преимуществен-
но с размером зерна 6 баллов и редкие выделения
МАК-фазы. Твердость этого участка равна
2010 МПа. Протяженность участка крупного зер-
на в металле ЗТВ составляет 0,8 мм. В структуре
этого участка содержатся хаотически расположенные
в ферритной матрице частицы МАК-фазы (2,55 %).
Твердость металла на этом участке составляет
2400 МПа, размер зерна соответствует баллу 6.
Протяженность следующего структурного
участка ЗТВ — участка нормализации — состав-
ляет 4,5 мм. Размер зерна на этом участке соот-
ветствует 7–10 баллам. Двухфазная структура —
МАК-фаза в феррите — меняется незначительно.
Рис. 6. Полигональный феррит (а) и феррит с УВФ (б) в
стыке, сваренном на режиме А (а, б, 1000)
Рис. 7. Микроструктура соединения, полученного на
режиме Б: а — общий вид структуры в стыке ( 100);
б — зона соединения; в — участок крупного зерна ЗТВ
(б, в, 1000)
8 6/2007
Можно отметить измельчение второй фазы по
сравнению с зоной соединения и участком круп-
ного зерна.
Характер распределения твердости в металле
зоны соединения и ЗТВ сварных стыков, выпол-
ненных на режимах А и Б, представлен на рис. 8.
Как видно, твердость металла по зоне соединения
соответственно равна 2500 и 2010 МПа. На учас-
тках крупнозернистой структуры ЗТВ твердость
достигает значений 2800 и 2400 МПа. В участках
нормализации исследованных соединений твер-
дость металла равна 2010…2020 МПа. Наблюда-
емое повышение твердости на участках крупно-
зернистой структуры может свидетельствовать о
развитии в них процесса упрочнения металла, ко-
торый может оказать отрицательное воздействие
на ударную вязкость [9, 10].
В образце, сваренном на режиме А, в металле
зоны соединения и крупнозеренной структуре ЗТВ
зафиксированы наиболее низкие показатели удар-
ной вязкости. В районе нормализации вязкость
металла возрастает по мере удаления от участка
крупного зерна и на расстоянии 3 мм от него дос-
тигает значений, близких к показателям основного
металла (рис. 9, кривая 1). Все исследованные
структурные участки в сварном образце, выполнен-
ном на режиме Б, отличаются высокой ударной вяз-
костью (рис. 9, кривая 2).
Из анализа приведенных данных можно зак-
лючить, что наблюдаемые существенные отличия
показателей ударной вязкости сварных соедине-
ний, полученных с разным энерговложением, сле-
дует прежде всего связывать с изменением таких
структурных факторов, как размер аустенитного
зерна, структура зоны соединения и участки круп-
ного зерна ЗТВ. Согласно современным предс-
тавлениям ударная вязкость сварных соединений
низколегированных низкоуглеродистых сталей в
значительной мере определяется размером зерна.
Укрупнение зерен оказывает отрицательное воз-
действие на ударную вязкость соединений [8].
Присутствие в структуре сварных соединений по-
лигонального феррита [11, 12] и участков феррита
с УВФ [13] также оказывают отрицательное вли-
яние на ударную вязкость соединений. Принятые
в настоящей работе термические циклы КССО
инициируют появление МАК-фазы в структуре
стыков, сваренных на режимах А и Б. В работах
[9, 14] МАК-фаза отнесена к структурным фак-
торам, вызывающим понижение пластичности и
ударной вязкости металла швов из сталей ука-
занного класса. Приняв во внимание изложенное
выше, можно заключить, что выполнение сварки
на режиме А способствует прежде всего укруп-
нению зерна в зоне соединения и на участке ЗТВ
до 4 баллов, образованию полигонального фер-
рита и участков феррита с УВФ, а также появ-
лению МАК-фазы в их структуре с объемной
долей до 3,72 %.
При сварке на режиме Б структура зоны со-
единения и участка крупного зерна существенно
отличается от описанной выше: размер зерна со-
ответствует 6 баллам, в структуре отсутствуют
полигональный феррит и феррит с УВФ, а объем-
ная доля МАК-фазы не превышает 2,55 %.
Характерная для режима А крупнозернистая
структура шва, наличие в ЗТВ полигонального
феррита и участков феррита с УВФ являются ос-
новными факторами, определяющими низкие по-
казатели ударной вязкости KCV. Отрицательную
роль может играть присутствующая в структуре
МАК-фаза. Для определения степени ее влияния
на показатели ударной вязкости соединений, по-
лученных КССО, необходимо проведение допол-
нительных исследований.
Ударные испытания исследуемых соединений
показали, что предпочтительным является струк-
турное состояние, формирующееся при сварке на
режиме Б с низким энерговложением. В этом слу-
чае гарантируются высокие и стабильные свойс-
тва сварных соединений труб из низколегирован-
ных сталей класса прочности Х70.
Рис. 8. Распределение твердости в зоне соединений, получен-
ных КССО на режимах А (1) и Б (2)
Рис. 9. Распределение ударной вязкости КСV20 в сварных
соединениях, полученных КССО на режиме А (1) и Б (2)
6/2007 9
Выводы
1. Исследовано влияние энерговложения при свар-
ке низколегированных сталей 10Г2ФБ контактной
стыковой сваркой оплавлением. Установлено, что
получение качественных соединений, отвечаю-
щих требованиям стандартов, возможно при
уменьшении энерговложения в 3…4 раза по срав-
нению с принятыми технологиями. При этом ме-
ханические свойства (σт, σв, δ, α) отличаются нез-
начительно, а ударная вязкость KCV существен-
но зависит от принятых при сварке термических
циклов.
2. При сварке на режимах, обеспечивающих
нагрев, близкий к максимальному, который можно
получить при непрерывном оплавлении, наблю-
дается значительное снижение ударной вязкости
в зоне соединения и примыкающих к ней учас-
тках. Основной причиной снижения KCV следует
считать формирование крупнозернистой структу-
ры (размер зерна 4 балла), присутствие полиго-
нального феррита, феррита с УВФ, и возможно,
МАК-фазы. Развитие на участке крупного зерна
упрочнения металла также способствует сниже-
нию пластичности соединения.
3. Уменьшение энерговложения (расходуемой
энергии) в 4 раза, сопровождаемое ускорением
оплавления, позволило восстановить показатели
KCV до уровня основного металла. Улучшение
пластических свойств следует связывать прежде
всего с измельчением структуры металла (размер
зерна 6 баллов), отсутствием полигонального фер-
рита и феррита с УВФ. При этом наблюдается
также уменьшение объемной доли МАК-фазы на
1,17 %.
4. При КССО сталей класса прочности Х70
для получения высоких показателей ударной вяз-
кости KCV следует применять режимы сварки, от-
личающиеся меньшим энерговложением при
повышенной концентрации нагрева в узком при-
легающем слое. Эта рекомендация не всегда вы-
полнима, поскольку связана с повышением
установленной мощности источников энергоснаб-
жения. В таких случаях после сварки следует при-
менять термическую обработку — нормализацию.
1. Мазур И. И., Серафин О. М., Карпенко М. П. Электро-
контактная сварка трубопроводов: пути совершенс-
твования // Стр-во трубопроводов. — 1988. — № 4. —
С. 8–11.
2. API Standard 1104. Welding of pipelines and related faciliti-
es. — Publ. Sept. 1999.
3. СП 105-34–96. Свод Правил сооружения магистральных
газопроводов. — Введ. 11.09.96.
4. Кучук-Яценко С. И., Лебедев В. К. Контактная стыковая
сварка непрерывным оплавлением. — Киев: Наук. дум-
ка, 1976. — 213 с.
5. Кучук-Яценко С. И., Жемчужников Г. В., Казымов Б. И.
Влияние дефектов контактной стыковой сварки на проч-
ность соединений при низких температурах // Автомат.
сварка. — 1980. — № 12. — С. 1–3.
6. Атлас «Металлография железа» / Под ред. Ф. Н. Тавад-
зе. — М.: Металлургия, 1972. — Т.2. — 478 с.
7. Новая методика определения размеров ультрадисперс-
ных неметаллических включений в металле сварных
швов низколегированных сталей / Г. М. Григоренко,
В. Ф. Грабин, В. В. Головко и др. // Автомат. сварка. —
2003. — № 4. — С. 28–30.
8. Guidelines for the classification of ferritic steel weld metal
microstructural constituents using the light microscope //
Welding in the World. — 1986. — 24, № 7/8. — P. 144–
148.
9. Гривняк И. Свариваемость современных высокопрочных
сталей // Сб. тр. междунар. конф. «Сварка и родственные
технологии — в XXI век» (Киев, нояб. 1998 г.) . — Киев:
ИЭС им. Е. О. Патона, 1998. — С. 41–55.
10. Статическая прочность и механика разрушения стали /
Под ред. В. Даля, В. Антона. — М.: Металлургия, 1986.
— 565 с.
11. Взаимосвязь микроструктуры с ударной вязкостью швов
на трубной низколегированной стали / Д. П. Новикова,
Ю. Л. Богачек, С. Л. Мандельберг и др. // Автомат. свар-
ка. — 1973. — № 8. — С. 6–9.
12. Влияние никеля на структуру и механические свойства
шва, выполненного электродами с основным покрытием
/ И. К. Походня, В. Д. Макаренко, А. О. Корсун, С. С.
Миличенко // Там же. — 1986. — № 2. — С. 1–5.
13. Морфологические особенности микроструктуры металла
швов низколегированных сталей с ультранизким содер-
жанием углерода / В. Ф. Грабин, В. Ф. Головко, В. А.
Костин, И. И. Алексеенко // Там же. — 2004. — № 7. —
С. 17–22.
14. Гривняк И., Мацуда Ф. Металлографические исследова-
ния мартенситно-аустенитной составляющей (МАС) в
ЗТВ высокопрочных низколегированных сталей // Там
же. — 1994. — № 3. — С. 22–30.
The effect of energy input in flash butt welding of 10G2FB steel pipes on ductile properties of welded joints was
investigated. It is shown that impact toughness of metal of the welded joints is determined by its structural state and
grain size. It is recommended to reduce energy consumption during the welding process to achieve consistently high
ductile properties of the welded joints, as this provides formation of fine-grained two-phase structure in the weld metal,
consisting of the MAC-phase in the ferritic matrix.
Поступила в редакцию 17.11.2006
10 6/2007
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99412 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:26:56Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Кучук-Яценко, С.И. Григоренко, Г.М. Новикова, Д.П. Загадарчук, В.Ф. Харченко, Г.К. Григоренко, С.Г. Алексеенко, И.И. 2016-04-28T15:49:36Z 2016-04-28T15:49:36Z 2007 Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением / С.И. Кучук-Яценко, Г.М. Григоренко, Д.П. Новикова, В.Ф. Загадарчук, Г.К. Харченко, С.Г. Григоренко, И.И. Алексеенко // Автоматическая сварка. — 2007. — № 6 (650). — С. 5-10. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99412 621.791.052 Изучено влияние энерговложения при контактной стыковой сварке оплавлением труб из стали 10Г2ФБ на пластические свойства сварных соединений. Показано, что ударная вязкость металла сварных соединений определяется его структурным состоянием и величиной зерна. Для достижения стабильно высоких пластических свойств сварных соединений рекомендовано снижение энергоемкости процесса сварки, что обеспечивает формирование в металле соединений мелкозернистой двухфазной структуры - МАК-фазы в ферритной матрице. The effect of energy input in flash butt welding of 10G2FB steel pipes on ductile properties of welded joints was investigated. It is shown that impact toughness of metal of the welded joints is determined by its structural state and grain size. It is recommended to reduce energy consumption during the welding process to achieve consistently high ductile properties of the welded joints, as this provides formation of fine-grained two-phase structure in the weld metal, consisting of the MAC-phase in the ferritic matrix. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением Effect of heat input on ductile properties of steel X70 joints in flash-butt welding Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением Кучук-Яценко, С.И. Григоренко, Г.М. Новикова, Д.П. Загадарчук, В.Ф. Харченко, Г.К. Григоренко, С.Г. Алексеенко, И.И. Научно-технический раздел |
| title | Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением |
| title_alt | Effect of heat input on ductile properties of steel X70 joints in flash-butt welding |
| title_full | Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением |
| title_fullStr | Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением |
| title_full_unstemmed | Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением |
| title_short | Влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали Х70 при контактной стыковой сварке оплавлением |
| title_sort | влияние энерговложения на пластические свойства соединений стали х70 при контактной стыковой сварке оплавлением |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99412 |
| work_keys_str_mv | AT kučukâcenkosi vliânieénergovloženiânaplastičeskiesvoistvasoedineniistalih70prikontaktnoistykovoisvarkeoplavleniem AT grigorenkogm vliânieénergovloženiânaplastičeskiesvoistvasoedineniistalih70prikontaktnoistykovoisvarkeoplavleniem AT novikovadp vliânieénergovloženiânaplastičeskiesvoistvasoedineniistalih70prikontaktnoistykovoisvarkeoplavleniem AT zagadarčukvf vliânieénergovloženiânaplastičeskiesvoistvasoedineniistalih70prikontaktnoistykovoisvarkeoplavleniem AT harčenkogk vliânieénergovloženiânaplastičeskiesvoistvasoedineniistalih70prikontaktnoistykovoisvarkeoplavleniem AT grigorenkosg vliânieénergovloženiânaplastičeskiesvoistvasoedineniistalih70prikontaktnoistykovoisvarkeoplavleniem AT alekseenkoii vliânieénergovloženiânaplastičeskiesvoistvasoedineniistalih70prikontaktnoistykovoisvarkeoplavleniem AT kučukâcenkosi effectofheatinputonductilepropertiesofsteelx70jointsinflashbuttwelding AT grigorenkogm effectofheatinputonductilepropertiesofsteelx70jointsinflashbuttwelding AT novikovadp effectofheatinputonductilepropertiesofsteelx70jointsinflashbuttwelding AT zagadarčukvf effectofheatinputonductilepropertiesofsteelx70jointsinflashbuttwelding AT harčenkogk effectofheatinputonductilepropertiesofsteelx70jointsinflashbuttwelding AT grigorenkosg effectofheatinputonductilepropertiesofsteelx70jointsinflashbuttwelding AT alekseenkoii effectofheatinputonductilepropertiesofsteelx70jointsinflashbuttwelding |