Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ
Выявлена зависимость прогиба кромок тонколистовых полотнищ при транспортировке по роликовому полю от вылета свободно свисающей кромки, расстояния между смежными рядами роликов, свойств материала и толщины листов. Разработаны схемы выбора шага роликов и расстояния между смежными рядами роликов ролико...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2007 |
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2007
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99450 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ / В.А. Роянов, П.В. Коросташевский // Автоматическая сварка. — 2007. — № 7 (651). — С. 19-24. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860102525889282048 |
|---|---|
| author | Роянов, В.А. Коросташевский, П.В. |
| author_facet | Роянов, В.А. Коросташевский, П.В. |
| citation_txt | Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ / В.А. Роянов, П.В. Коросташевский // Автоматическая сварка. — 2007. — № 7 (651). — С. 19-24. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Выявлена зависимость прогиба кромок тонколистовых полотнищ при транспортировке по роликовому полю от вылета свободно свисающей кромки, расстояния между смежными рядами роликов, свойств материала и толщины листов. Разработаны схемы выбора шага роликов и расстояния между смежными рядами роликов роликового поля для транспортировки полотнищ из листов разной толщины и различных материалов.
Dependence of bending deflection of thin-sheet panel ends in transportation over the roller field on the extension of a free hanging end, distance between the neighbouring rows of rollers, material properties and sheet thickness was established. Schemes were developed for selection of a roller pitch and distance between the neighbouring rows of the rollers for transportation of panels of the sheets of different thickness and different materials over the rollers.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:29:26Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.037
ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ РОЛИКОВОГО ПОЛЯ ЛИНИЙ СБОРКИ
И СВАРКИ ТОНКОЛИСТОВЫХ ПОЛОТНИЩ
В. А. РОЯНОВ, д-р техн. наук (Приазов. гос. техн. ун-т, г. Мариуполь),
П. В. КОРОСТАШЕВСКИЙ, инж. (ОАО «ГСКТИ», г. Мариуполь)
Выявлена зависимость прогиба кромок тонколистовых полотнищ при транспортировке по роликовому полю от
вылета свободно свисающей кромки, расстояния между смежными рядами роликов, свойств материала и толщины
листов. Разработаны схемы выбора шага роликов и расстояния между смежными рядами роликов роликового поля
для транспортировки полотнищ из листов разной толщины и различных материалов.
К л ю ч е в ы е с л о в а : сварка, роликовое поле, линия сборки
и сварки, тонколистовое полотнище
Сборка и сварка тонколистовых полотнищ обе-
чаек различных емкостей, в том числе котлов же-
лезнодорожных вагонов-цистерн и контейнеров-
цистерн, осуществляется на поточно-механи-
зированных линиях сборки и сварки полотнищ,
одним из важных элементов которых является ро-
ликовое поле. От основных параметров ролико-
вого поля (диаметра роликов, типа подшипников,
шага роликов, расстояния между смежными ря-
дами роликов) зависят плавность перемещения
полотнищ, мощность приводов транспортирую-
щих устройств и производительность линии в це-
лом. В то же время размеры и количество роликов
влияют на массу и стоимость оборудования. При
определении основных параметров роликовых по-
лей линий полотнищ выбор остается за подшип-
никами качения в силу их общеизвестных преи-
муществ. Критерии выбора остальных пара-
метров роликового поля практически отсутству-
ют. Их разработка является важной научной и
практической задачей.
В публикациях, посвященных этой проблеме
[1–6], особое внимание уделено выбору шага ро-
ликов рольгангов для транспортировки длинно-
мерных грузов и тонколистового горячего про-
ката. Транспортировка тонколистовых полотнищ
обечаек крупногабаритных емкостей, ширина ко-
торых в 2…3 раза превышает максимальную ши-
рину прокатываемых листов так же, как и кон-
струкция соответствующих роликовых полей,
имеют свои особенности, практически не отра-
женные в технической литературе. Одна из них
— значительный прогиб (свисание) кромок тон-
колистового полотнища, транспортируемого в хо-
лодном состоянии, под действием собственного
веса, особенно первой по ходу движения лобовой
кромки, препятствующей нормальному заходу по-
лотнища на ролики при его перемещении и тран-
спортировке. На прогиб кромок оказывает влия-
ние материал листов полотнища и параметры ро-
ликового поля.
В настоящей работе приведены результаты ис-
следований зависимости прогиба кромок тонко-
листовых полотнищ от различных параметров ро-
ликового поля и свариваемых листов, а также раз-
работаны критерии и методики выбора основных
параметров роликовых полей линий сборки и
сварки тонколистовых полотнищ, обеспечиваю-
щих нормальную работу, оптимальную металло-
емкость и стоимость оборудования.
С целью снижения металлоемкости и стоимос-
ти оборудования для роликовых полей применя-
ются неприводные дисковые ролики со сферичес-
кой поверхностью катания, установленные в шах-
матном порядке. Неприводные рольганговые ро-
лики устанавливаются в местах прижима полот-
нища к стенду для увеличения поверхности кон-
такта и недопущения вмятин на листах. Диаметр
роликов составляет от 100 до 360 мм (чем он боль-
ше, тем меньше сопротивление перемещению по-
лотнищ), в качестве подшипников используются
шариковые или роликовые подшипники качения.
Перемещение полотнищ на различных участках
линий сборки осуществляется при помощи спе-
циальных толкающих (тянущих) устройств и от-
дельных блоков приводных роликов в их различ-
ных сочетаниях.
При перемещении тонколистового полотнища
по роликовому полю с шагом роликов S лобовая
кромка полотнища шириной b по мере схода с
роликов, отклоняясь вниз от общей плоскости
транспортировки, под действием собственного ве-
са образует прогиб fс (рис. 1, а). Боковые кромки
полотнища прогибаются при этом на fc
′, а часть
полотнища, расположенная между рядами роли-
ков, — на fn (рис. 2, а); в местах установки роль-
ганговых роликов прогибы fc
′ и fn отсутствуют.
На примере лобовой кромки определим прогиб
свисающих при транспортировке кромок полот-
© В. А. Роянов, П. В. Коросташевский, 2007
7/2007 19
нища. Для этого свисающую лобовую кромку по-
лотнища представим в виде балки с защемленным
одним концом, находящейся под равномерно рас-
пределенной нагрузкой — собственным весом.
Расчетная схема такой балки приведена на рис. 1,
б, при этом вылет полотнища l является функцией
времени t и скорости перемещения v: l = vt. При
перемещении полотнища от ролика к ролику с
изменением времени t от нуля до tmax вылет
меняется от нуля до lmax, а прогиб лобовой кромки
— от нуля до fc max. С учетом того, что скорость
перемещения полотнища равномерна и относи-
тельно мала (менее 0,2 м/с), формула прогиба ло-
бовой кромки в любой момент времени, исходя
из дифференциального уравнения изогнутой оси
[7], примет вид
fc = q(vt)4
8EIx
= ql4
8EIx
, (1)
где q — равномерно распределенная нагрузка (в
данном случае вес свисающей кромки полотнища,
условно приведенный к оси балки и равномерно
распределенный по длине вылета l); E — модуль
нормальной упругости; Ix — момент инерции се-
чения относительно оси изгиба.
Вес полотнища в любой момент времени с уче-
том малого значения скорости перемещения сос-
тавляет
Gn = γhb(vt) = γhbl, (2)
где γ — удельный вес материала листов полот-
нища; h — толщина свисающей кромки; b — дли-
на листа (ширина полотнища).
Тогда равномерно распределенная нагрузка оп-
ределяется как
q =
Gn
l = γhb.
(3)
Момент инерции сечения относительно оси из-
гиба составляет
Ix = bh3
12 . (4)
Подставив полученные значения в (1), по-
лучим
fc = ql4
8EIx
= γhbl4
8E bh3
12
= 3γ
2Eh2 l4. (5)
Из (5) видно, что прогиб fc свисающей под
действием собственного веса лобовой кромки по-
лотнища прямо пропорционален четвертой сте-
пени вылета, зависит от удельного веса и мате-
риала листов и обратно пропорционален квадрату
толщины свисающей кромки листа полотнища.
Обозначив величину 3γ/2Eh2, постоянную для лис-
тов из конкретного материала и конкретной тол-
щины, как Kт.м — коэффициент толщины и ма-
териала, получим формулу прогиба лобовой кром-
ки в виде
fc = Kт.мl4. (6)
Полотнища обечаек котлов железнодорожных
вагонов-цистерн и контейнеров-цистерн изготав-
ливают из конструкционных низколегированных
сталей 09Г2С, коррозионностойких сталей
12Х18Н10Т и алюминия АД0 толщиной
4…26 мм. Значения Kт.м для листов толщиной
4…26 мм из указанных материалов приведены в
табл. 1. Для расчета прогиба fс используем диа-
Рис. 1. Схема положений консольно свисающей лобовой
кромки тонколистового полотнища (а) и расчетная схема оп-
ределения прогиба кромки (б)
Рис. 2. Прогибы тонколистового полотнища при переме-
щении по роликовому полю: а — схема прогибов; б —
расчетная схема прогиба между двумя смежными рядами
роликов; 1 — общая плоскость транспортировки; 2 — ролик;
3 — тонколистовое полотнище; L — расстояние между
смежными рядами роликов; l′ — вылет боковой кромки
полотнища; fc′ — прогиб свисающей боковой кромки; fn —
прогиб части полотнища между роликами; qn — равномерно
распределенная нагрузка при провисании полотнища
20 7/2007
пазон длины вылетов полотнищ от нуля до
2000 мм с интервалом 100 мм.
Анализ данных табл. 1 показал, что наиболее
жестким, т. е. имеющим минимальный прогиб при
одинаковой толщине листа и вылете, из трех ис-
следуемых материалов является алюминий АД0,
а наименее жестким — сталь 12Х18Н10Т. Зави-
симость прогиба от вылетов полотнищ для листов
из стали 12Х18Н10Т различной толщины показана
на рис. 3.
Прогиб боковых кромок fc
′ изменяется по та-
ким же зависимостям, как и прогиб лобовой кром-
ки fс. Для определения прогиба (провисания) части
полотнища между двумя смежными роликами (ря-
дами роликов) fn (рис. 2, а) рассмотрим ее как
лежащую на двух опорах балку, которая нахо-
дится под равномерной сплошной нагрузкой —
собственным весом. Расчетная схема балки при-
ведена на рис. 2, б. Исходя из дифференциального
уравнения изогнутой оси [7] максимальный про-
гиб балки расположен посередине пролета и равен
f =
5qnL4
384EIy
,
(7)
где Iy — момент инерции сечения. Сделав такие
же преобразования, как и для (1), получим
fn = 5γ
32Eh2 L4.
(8)
Применив коэффициент толщины и материала
Kт.мL = 5γ/32Eh2, получим
fn = Kт.мLL4. (9)
Зависимость провисания полотнищ от рассто-
яния между смежными рядами роликов для листов
из стали 12Х18Н10Т различной толщины показана
на рис. 3.
Прогиб кромки полотнища при прохождении
его по роликовому полю предопределяет поло-
жение точки контакта грани лобовой кромки с
роликом (рис. 4, а). Возможность плавного захода
кромки полотнища на ролик при этом определя-
ется положением линии действия, возникающей
в точке контакта реакции от усилия перемещения,
которая проходит в плоскости, перпендикулярной
торцу прогнувшейся кромки по касательной к ней.
При прохождении ее ниже оси вращения ролика
полотнище уходит под ролик, а выше — подни-
мается на ролик. Для беспрепятственного захода
полотнища на ролик линия действия сил должна
проходить по касательной к диаметру цапфы
(внутреннему диаметру подшипника) ролика вы-
ше его оси вращения (рис. 4, а), при этом ее по-
ложение зависит от прогиба лобовой кромки по-
лотнища и угла поворота сечения (плоскости тор-
ца) кромки, благодаря которым обеспечивается
это условие. Значения указанных параметров яв-
ляются определенными для каждого типоразмера
роликов, имеющих конкретные наружный диа-
метр и диаметр цапфы. Следует отметить, что ус-
танавливаемые между роликами в роликовых кон-
вейерах (рольгангах) для предотвращения излиш-
него провисания транспортируемого груза проме-
жуточные настилы в данном случае для этих целей
неприемлемы, поскольку при контакте с настилом
при перемещении полотнища портится грань ло-
бовой кромки, подготовленной к сварке.
Для определения максимального допускаемого
прогиба лобовой кромки полотнища при прохож-
дении его по роликовому полю рассмотрим схему,
Рис. 3. Зависимость прогиба лобовой кромки fс (штриховые)
и провисания fn (сплошные кривые) полотнища из листов
стали 12Х18Н10Т различной толщины h от вылета l и рассто-
яния между смежными рядами роликов L
Т а б л и ц а 1 . Значения коэффициента Kт.м⋅10–17 (1/м3)
для листов разной толщины из различных материалов
Толщина
листа
h⋅10–3, м
Сталь 09Г2С
(E = 200 ГПа,
γ = 7,85⋅103 кг/м3)
Сталь
12Х18Н10Т
(E = 198 ГПа,
γ = 7,90⋅103 кг/м3)
Алюминий АД0
(E = 81 ГПа,
γ = 2,70⋅103 кг/м3)
4 3680 3741 3125
5 2355 2394 2000
6 1635 1662 1389
7 1202 1221 1020
8 920 935 781
9 727 739 617
10 589 598 500
11 487 495 413
12 409 416 347
14 300 305 255
16 230 234 195
18 182 185 154
20 147 150 125
22 122 124 103
24 102 104 87
25 94 96 80
26 87 89 74
7/2007 21
представленную на рис. 4, б. Искомый прогиб fс
равен разности радиуса поверхности катания ро-
лика и отрезка СD. Треугольники СDЕ, СDO, АСО
и СBЕ являются прямоугольными, при этом угол
DCE равен углу поворота сечения (кромки) θ, от-
резок OA — радиусу цапфы ролика rn, OC —
радиусу поверхности катания ролика Rр. Вычис-
ляем прогиб:
fc = Rр – Rрsin ψ = Rр (1 – sin ψ) =
= 2Rр sin2(45° – ψ/2);
ψ = 90° – β = 90° – (90° – α – θ) = α + θ;
fc = Dp sin2 ⎛⎜
⎝
45° – α + θ
2
⎞
⎟
⎠
,
(10)
при этом угол α = arcsin (rn/Rр) и является пос-
тоянным для каждого ролика.
Формулу угла поворота сечения берем из диф-
ференциального уравнения изогнутой оси балки
с защемленным одним концом, находящейся под
равномерной нагрузкой (собственным весом) [7]:
θ = ql3
6EIx
. (11)
Преобразуя это выражение аналогично (1),
получим
θ = Kθl
3, (12)
где Kθ — коэффициент угла поворота сечения,
равный 2γ/Eh2.
Значение коэффициента Kθ для листов из ста-
лей 09Г2С, 12Х18Н10Т и алюминия АД0 толщи-
ной 4…26 мм приведены в табл. 2. Анализ данных
таблицы показал, что при одинаковой толщине
максимальный угол поворота сечения имеют лис-
ты из стали 12Х18Н10Т, минимальный — из алю-
миния АД0. Это подтверждает вывод об относи-
тельной жесткости листов из этих материалов,
сделанный на основе данных табл. 1.
Подставив в формулу (10) значение угла θ и
заменив значение прогиба fc на его значение,
полученное из формулы (6), имеем
Kт.мl4 = Dp sin2
⎛
⎜
⎝
45° –
α + Kθl
3
2
⎞
⎟
⎠
. (13)
Условно заменив l на x, обозначив Dp/Kт.м как
K и преобразовав это уравнение, имеем
x2 – √⎯⎯K sin
⎛
⎜
⎝
45° –
α + Kθx
3
2
⎞
⎟
⎠
= 0. (14)
Графически решив это уравнение, получим две
функции: y1 = x2 и у2 = √⎯⎯K sin
⎛
⎜
⎝
45° –
α + Kθx
3
2
⎞
⎟
⎠
. Точка
пересечения полученных кривых дает нам значе-
Рис. 4. Схема положения лобовой кромки полотнища при
контакте с роликом при различных прогибах: а, б — см. в
тексте; 1 — диск ролика; 2 — цапфа (ось) ролика; 3 —
подшипник; 4 — лобовая кромка транспортируемого полот-
нища; 5 — плоскость транспортировки полотнища; C — точ-
ка контакта нижней грани лобовой кромки полотнища с
диском ролика; Dр — диаметр диска ролика; dn — диаметр
цапфы ролика
Т а б л и ц а 2 . Значения коэффициента Kθ⋅10–17 (град/м3)
для листов из различных материалов различной толщи-
ны
Толщина
листа
h⋅10–3, м
Сталь 09Г2С
(E = 200 ГПа,
γ = 7,85⋅103 кг/м3)
Сталь
12Х18Н10Т
(E = 198 ГПа,
γ = 7,90⋅103 кг/м3)
Алюминий АД0
(E = 81 ГПа,
γ = 2,70⋅103 кг/м3)
4 281108 285756 238733
5 179909 182884 152789
6 124937 127003 106103
7 91790 93308 77954
8 70277 71439 59683
9 55527 56446 47157
10 44977 45721 38197
11 37171 37786 31568
12 31234 31751 26526
14 22948 23327 19488
16 17569 17860 14921
18 13882 14111 11789
20 11244 11430 9549
22 9293 9446 7892
24 7809 7938 6631
25 7196 7315 6112
26 6653 6763 5650
22 7/2007
ние вылета полотнища, при котором лобовая
кромка при контакте с роликом имеет прогиб fс,
т. е. имеет максимально допустимый свес для
плавного захода на ролик. При этом линия дейс-
твия сил в точке контакта полотнища с роликом
проходит в плоскости, перпендикулярной торцу
кромки по касательной к диаметру цапфы (рис. 4).
Обозначим этот прогиб как критический fкр, а дли-
ну вылета полотнища, при которой он происходит,
как Lкр. Первая функция (парабола) будет оди-
наковой для всех роликов и листов применяемых
материалов различной толщины, а вторая будет
иметь свою кривую для каждого из этих пара-
метров. Построение кривых (рис. 5) выполним для
листа толщиной 8 мм из наименее жесткого ма-
териала — стали 12Х18Н10Т для роликов, име-
ющих оптимальный (25 до 60 мм) диаметр цапфы
и дисков с диаметром по кругу катания от 100
до 360 мм. Имея значения критических вылетов
Lкр и используя зависимости прогибов кромки по-
лотнища от ее вылета, получаем значения кри-
тических прогибов (свесов) лобовой кромки по-
лотнища (рис. 6). Поскольку ситуация, представ-
ленная на рис. 4, одинакова как при заходе на
ролик консольно свисающей лобовой кромки по-
лотнища, так и при ее прогибе между двумя ря-
дами роликов при расположении роликов в шах-
матном порядке, используя значения критических
прогибов по кривым fn определим также крити-
ческие (максимальные) расстояния Lкр между дву-
мя смежными рядами роликов (рис. 6).
Зная значения критических вылетов, находим
максимальный шаг роликов Smax роликового поля,
равный критическому вылету плюс отрезок ОD
из треугольника СDO (см. рис. 4, б):
Smax = Lкр + Rp cos
⎛
⎜
⎝
arcsin
Rp – fc
Rp
⎞
⎟
⎠
, (15)
где fc = fкр.
Модернизация роликового поля линий сборки
и сварки тонколистовых полотнищ ОАО «Азов-
маш» с учетом представленных исследований поз-
волила улучшить качество сварных швов полот-
нищ, при этом количество брака снизилось.
Проводятся дальнейшие исследования по оп-
ределению сил дополнительного сопротивления
перемещению тонколистовых полотнищ по роли-
ковому полю, возникающих при заходе свисаю-
щей кромки на ролик, для определения мощности
транспортирующих устройств.
Выводы
1. Главным критерием для определения парамет-
ров роликового поля для транспортировки тон-
колистовых полотнищ является наличие гаранти-
рованного захода на ролики свисающих
(провисающих) под действием собственного веса
при перемещении полотнища кромки, в первую
очередь лобовой кромки.
2. Прогиб консольно свисающей или прови-
сающей между роликами под действием собствен-
ного веса кромки полотнища прямо пропорцио-
нален четвертой степени вылета ( расстояние меж-
ду двумя смежными рядами роликов), зависит от
материала (удельного веса и модуля нормальной
упругости) и обратно пропорционален квадрату
толщины листа.
3. Для выбора параметров роликовых полей
необходимо получение зависимости прогибов
кромок полотнищ от вылета и расстояния между
смежными рядами роликов, а также построение
графиков для определения максимальных проги-
бов и вылетов для листов из всех используемых
материалов различной толщины.
4. Конкретный выбор параметров роликового
поля следует осуществлять, определив материал
и толщину листов изготавливаемых полотнищ и
задавшись диаметром роликов (с учетом диаметра
цапфы) по таблицам значений максимально до-
Рис. 5. Схема определения критических вылетов lкр для листа
из стали 12Х18Н10Т толщиной 8 мм и роликов различных
диаметров
Рис. 6. Схема определения критических прогибов fкр и рассто-
яния Lкр между смежными рядами роликов различного диа-
метра для листа из стали 12Х18Н10Т толщиной 8 мм
7/2007 23
пустимых шагов и расстояний между смежными
рядами роликов, которые должны быть разрабо-
таны для всех листов применяемых материалов
различной толщины.
5. Выбор шага роликов и расстояния между
смежными рядами необходимо осуществлять с
учетом диаметров роликов, их расстановки по ро-
ликовому полю, количества, массы, стоимости, а
также иных данных.
1. Ивановский К. Е., Раковщик А. Н., Цоглин А. Н. Ролико-
вые и дисковые конвейеры и устройства. — М.: Маши-
ностроение, 1973. — 216 с.
2. Плавинский В. И. Машины непрерывного транспорта. —
М.: Машиностроение, 1969. — 720 с.
3. Зенков Р. Л., Ивашков И. И., Колобов Л. Н. Машины неп-
рерывного транспорта. — М.: Машиностроение, 1987. —
432 с.
4. Спиваковский А. О., Дьячков В. А. Транспортирующие
машины. — М.: Машиностроение, 1983. — 487 с.
5. Кружков В. А. Металлургические подъемно-транспорт-
ные машины. — М.: Металлургия, 1989. — 464 с.
6. ГОСТ 5332–75. Ролики и шаги рольгангов прокатных
станов. — М.: Изд-во стандартов, 1975. — 12 с.
7. Беляев Н. М. Сопротивление материалов. — М.: Наука,
1976. — 608 с.
Dependence of bending deflection of thin-sheet panel ends in transportation over the roller field on the extension of a
free hanging end, distance between the neighbouring rows of rollers, material properties and sheet thickness was established.
Schemes were developed for selection of a roller pitch and distance between the neighbouring rows of the rollers for
transportation of panels of the sheets of different thickness and different materials over the rollers.
Поступила в редакцию 20.11.2006
ТЕХНОЛОГИЯ УПРОЧНЯЮЩЕЙ НАПЛАВКИ
С ПРИСАДОЧНЫМ МАТЕРИАЛОМ ЗОНЫ
КОМПРЕССИОННЫХ КАНАВОК АЛЮМИНИЕВЫХ ПОРШНЕЙ
В настоящее время усовершенствование двигателей
внутреннего сгорания, в частности, дизелей, идет в на-
правлении повышения их мощности, снижения металло-
емкости и увеличения долговечности. В этой связи осо-
бое значение приобретают проблемы увеличения срока
службы поршней, поскольку с повышением мощности
двигателей существенно возрастают тепловые и
динамические нагрузки на поршень.
Для повышения износостойкости и срока эксплуа-
тации алюминиевых поршней разработана технология
износостойкой упрочняющей наплавки поршней в зоне
верхней компрессионной канавки с использованием
легирующих присадок и высококонцентрированного на-
грева электронным пучком.
Применение легирующего материала дает возмож-
ность получить необходимую твердость зоны упрочнения
в пределах НВ 150...180. Горячая твердость упрочненного
слоя в интервале температур 100...360 оС в 2—3 раза выше
по сравнению с основным металлом поршня.
Разработанная технология упрочнения поршней позволяет отказаться от нерезистовой
вставки и повысить моторесурс поршневой группы двигателей в 1,5—2 раза.
Контакты: Институт электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины
03680, Украина, Киев-150, ул. Боженко, 11, отд. № 7
Тел.: (38044) 287 44 06
Факс: (38044) 287 12 83; 287 46 30
24 7/2007
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99450 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:29:26Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Роянов, В.А. Коросташевский, П.В. 2016-04-28T18:59:32Z 2016-04-28T18:59:32Z 2007 Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ / В.А. Роянов, П.В. Коросташевский // Автоматическая сварка. — 2007. — № 7 (651). — С. 19-24. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99450 621.791.037 Выявлена зависимость прогиба кромок тонколистовых полотнищ при транспортировке по роликовому полю от вылета свободно свисающей кромки, расстояния между смежными рядами роликов, свойств материала и толщины листов. Разработаны схемы выбора шага роликов и расстояния между смежными рядами роликов роликового поля для транспортировки полотнищ из листов разной толщины и различных материалов. Dependence of bending deflection of thin-sheet panel ends in transportation over the roller field on the extension of a free hanging end, distance between the neighbouring rows of rollers, material properties and sheet thickness was established. Schemes were developed for selection of a roller pitch and distance between the neighbouring rows of the rollers for transportation of panels of the sheets of different thickness and different materials over the rollers. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ Selection of parameters of roller field of lines for assembly and welding of thin-sheet panels Article published earlier |
| spellingShingle | Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ Роянов, В.А. Коросташевский, П.В. Научно-технический раздел |
| title | Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ |
| title_alt | Selection of parameters of roller field of lines for assembly and welding of thin-sheet panels |
| title_full | Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ |
| title_fullStr | Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ |
| title_full_unstemmed | Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ |
| title_short | Выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ |
| title_sort | выбор параметров роликового поля линий сборки и сварки тонколистовых полотнищ |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99450 |
| work_keys_str_mv | AT roânovva vyborparametrovrolikovogopolâliniisborkiisvarkitonkolistovyhpolotniŝ AT korostaševskiipv vyborparametrovrolikovogopolâliniisborkiisvarkitonkolistovyhpolotniŝ AT roânovva selectionofparametersofrollerfieldoflinesforassemblyandweldingofthinsheetpanels AT korostaševskiipv selectionofparametersofrollerfieldoflinesforassemblyandweldingofthinsheetpanels |