Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей

Установлено положительное влияние высокопрочного (sв Г 1000МПа) аутенитно-мартенситного металла шва на кинетику формирования структуры и свойств ЗТВ сварных соединений легированных сталей, выполненных без подогрева и термообработки. Предложен состав высокопрочного металла шва при сварке порошковой п...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Автоматическая сварка
Дата:	2007
Автори:	Демченко, Э.Л., Васильев, Д.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2007
Теми:	Производственный раздел
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99459
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей / Э.Л. Демченко, Д.В. Васильев // Автоматическая сварка. — 2007. — № 7 (651). — С. 38-43. — Бібліогр.: 18 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859602916814356480
author	Демченко, Э.Л. Васильев, Д.В.
author_facet	Демченко, Э.Л. Васильев, Д.В.
citation_txt	Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей / Э.Л. Демченко, Д.В. Васильев // Автоматическая сварка. — 2007. — № 7 (651). — С. 38-43. — Бібліогр.: 18 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Автоматическая сварка
description	Установлено положительное влияние высокопрочного (sв Г 1000МПа) аутенитно-мартенситного металла шва на кинетику формирования структуры и свойств ЗТВ сварных соединений легированных сталей, выполненных без подогрева и термообработки. Предложен состав высокопрочного металла шва при сварке порошковой проволокой. При этом обеспечивается высокая стойкость сварных соединений против образования холодных трещин и замедленного разрушения. It is established that the high-strength (σt ≥ 1000 MPa) austenitic-martensitic weld metal has a positive effect on the kinetics of formation of structure and properties of HAZ of the welded joints in alloyed steels, made without preheating and heat treatment. Composition is suggested for the high-strength weld metal using flux-cored wire welding, which provides high cold crack and delayed fracture resistance of the welded joints.
first_indexed	2025-11-28T01:04:34Z
format	Article
fulltext	УДК 621.791:669.15-194 ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРНО-ФАЗОВОГО СОСТОЯНИЯ ВЫСОКОПРОЧНОГО МЕТАЛЛА ШВА НА СВОЙСТВА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ЗАКАЛИВАЮЩИХСЯ СТАЛЕЙ Э. Л. ДЕМЧЕНКО, Д. В. ВАСИЛЬЕВ, инженеры (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины) Установлено положительное влияние высокопрочного (σв ≥ 1000 МПа) аустенитно-мартенситного металла шва на кинетику формирования структуры и свойств ЗТВ сварных соединений легированных сталей, выполненных без подог- рева и термообработки. Предложен состав высокопрочного металла шва при сварке порошковой проволокой. При этом обеспечивается высокая стойкость сварных соединений против образования холодных трещин и замедленного разрушения. К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка, закаливающиеся стали, сварные соединения, высокопрочные швы, металл ЗТВ, структура, сварочные материалы Решение проблемы получения качественных свар- ных соединений высокопрочных легированных ста- лей со свойствами, равноценными свойствам основ- ного металла, связано с определенными труднос- тями. Высокопрочные стали (σт ≥ 800 МПа), как правило, характеризуются повышенной склон- ностью к образованию хрупких закалочных струк- тур в металле ЗТВ сварного соединения под воз- действием термического цикла дуговой сварки. Неблагоприятные структурные превращения в со- четании с поведением диффузионного водорода способствуют возникновению холодных трещин уже в процессе сварки. Повышенная склонность сварных соединений закаливающихся сталей к за- медленному разрушению часто является причиной существенного снижения эксплуатационной надеж- ности сварных конструкций [1–4]. В современном машиностроении при сварке закаливающихся ста- лей с целью обеспечения благоприятной структуры в металле ЗТВ сварного соединения и снижения уровня остаточных напряжений, а также придания ему необходимых свойств используют такие тех- нологические операции, как предварительный по- догрев и последующая термообработка. Они уве- личивают трудоемкость работ, а в ряде случаев, осо- бенно при сварке крупногабаритных конструкций, предварительный подогрев и последующая термо- обработка просто невозможны [5]. Тогда, как пра- вило, используют высоколегированные аустенит- ные сварочные материалы. Авторами работ [6, 7] отмечено положительное влияние высоколегированного аустенитного ме- талла шва на процесс формирования структуры металла ЗТВ в сварных соединениях высокопроч- ных сталей. Последнее объясняется образованием в сварном соединении с аустенитным швом более благоприятного напряженного состояния, которое способствует смещению основной массы мартен- ситного превращения в область более высоких температур (> 250 °С) и улучшению свойств мар- тенсита, образовавшегося в металле ЗТВ в резуль- тате его самоотпуска. Известно, что временные напряжения в свар- ных соединениях с разными типами металла шва отличаются по значению и кинетике [3]. Упру- гопластические деформации, возникающие в со- единении перед началом мартенситного превра- щения в металле ЗТВ, существенно влияют на кинетику превращения переохлажденного аусте- нита в указанной зоне, и, как следствие, на ее конечную структуру и свойства. Установлено, что в соединениях с аустенитным швом уровень нап- ряжений растяжения, возникающих к моменту ох- лаждения металла ЗТВ до температуры 500 °С, весьма значительный (120…140 МПа), что вызы- вает начало превращения аустенита в этой зоне при более высокой температуре (Mн = 460 °С) по сравнению с соединением с ферритно-перлитным швом (Mн = 340 °С), уровень напряжений в данном случае 60…80 МПа. В металле ЗТВ сварных сое- динений с аустенитным швом образуется преи- мущественно верхний бейнит и мартенсит отпус- ка, что объясняет высокую стойкость сварных со- единений с высоколегированным швом против об- разования холодных трещин. Однако существен- ными недостатками аустенитного металла шва яв- ляется его низкая в сравнении с основным ме- таллом прочность и высокая стоимость. Поэтому использование данного способа возможно только в случае отсутствия требований к равнопрочности сварных соединений. Однако достижение послед- ней путем усиления сварного шва дополнительной наплавкой (усиление шва при этом достигает 40 % толщины стали) существенно увеличивает коли- чество наплавленного металла [5]. © Э. Л. Демченко, Д. В. Васильев, 2007 38 7/2007 В качестве альтернативного варианта техно- логии сварки без подогрева и термообработки ле- гированных высокопрочных сталей в работе [8] предложен способ, предусматривающий исполь- зование сварных швов, система легирования и свойства которых подобны хромоникельмолибде- новым аустенитно-мартенситным сталям (или ста- лям переходного класса). Распад переохлажденного аустенита (γ→αм) в таких сталях происходит при более низких температурах по сравнению с тем- пературой окончания структурных превращений в металле ЗТВ основного металла (Tм < 200 °С). Предполагалось, что влияние аустенитно-мартен- ситного шва на формирование структуры в металле ЗТВ сварного соединения аналогично влиянию аус- тенитного шва. Кроме того, в состоянии после свар- ки такие швы в отличие от аустенитных должны приобретать достаточно высокую прочность (σв = = 900…1200 МПа). Известно, что механические свойства аустенитно-мартенситных сталей в значи- тельной степени зависят от соотношения в них ос- новных структурных составляющих, например, мар- тенсита, остаточного аустенита и δ-феррита [9–11]. В связи с этим целью работы являлось исследование влияния структурно-фазового состояния аустенит- но-мартенситного металла шва на свойства сварных соединений высокопрочных легированных сталей при сварке без подогрева и последующей термо- обработки. Для исследований в качестве базового прототипа металла шва была выбрана опытная ли- тая сталь типа 03Х12Н8М2ГСТ, которая отлича- ется механическими свойствами на требуемом уровне: σ0,2 = 780,0…820,0 МПа; σв = = 1000,0...1050,0 МПа; δ ≥ 16 %; ψ ≥ 35 %; КСU+20 = 100 Дж/см2. По данным металлографи- ческих исследований, структура стали в исходном состоянии представляет собой смесь реечного (па- кетного) высоколегированного мартенсита замеще- ния (НV 0,05 3200 МПа) и остаточного аустенита (рис. 1). Низкоуглеродистый (0,03 C мас. %) вы- соколегированный мартенсит замещения в стали выбранного состава имеет вид прямоугольных па- кетов пластин (или реек), расположенных по гра- ницам исходных зерен аустенита. Толщина плас- тин в пакете колеблется от 0,3 до 2,3 мкм. Мик- роструктурные исследования показали, что крис- таллиты в основном имеют неправильную форму. В наибольших из них обнаружено полосу — мид- риб, которая представляет собой сгустки двой- ников с характерным дислокационным строением кристаллитов. Для исследования кинетики фазового (γ→αм)- превращения использовали метод высокотемпера- турной вакуумной металлографии, а также дила- тометрические исследования. Специальные образ- цы из исследуемой стали нагревали в вакуумной камере с остаточным давлением воздуха 0,013…1,3 Па со скоростью 100 °С/с до темпера- туры 1100 °С и выдерживали в течение 20 с до полной аустенизации. После этого образцы ох- лаждали со скоростью 4…5 °С/с. Таким образом, были воспроизведены условия, приближенные к термическому циклу однопроходной дуговой сварки плавлением. В процессе охлаждения проводили наблюде- ние за структурными изменениями в исследуемой стали. Микроструктуры, полученные с помощью вакуумного травления, при охлаждении образцов от 1100 °С до комнатной температуры (γ→αм- превращения), приведены на рис. 2. Исследования механических свойств, а также результаты металлографических исследований стали, выбранной в качестве прототипа, показали, что основой структуры аустенитно-мартенситного металла шва хромоникельмолибденовой компо- зиции должен быть высоколегированный мартен- сит. Низкоуглеродистый высоколегированный мартенсит (НV 0,05 2800…3200 МПа) обеспечивает аустенитно-мартенситному металлу шва высокую прочность (σв = 1000…1200 МПа), уровень кото- рой существенно не снижается при условии, что суммарное содержание других структурных сос- тавляющих (остаточного аустенита и δ-феррита) не превышает 25,0 мас. %. Если массовая доля мартенсита в шве превышает 90 %, пластические свойства и вязкость существенно ухудшаются, а прочность при этом σв = 1200…1300 МПа, σ0,2 = = 1000…1100 МПа. Металл сварного шва с та- кими свойствами малопригоден для использова- ния в связи с низкой стойкостью против хрупкого разрушения. По этой причине оптимальное со- держание мартенсита должно находиться в пре- делах 75…90 мас. %. Вторая по массовой доле фаза в исследуемой структуре — аустенит (оставшийся после завер- шения γ→αм-превращения), а также незначитель- ное количество δ-феррита. В соответствии с ли- тературными данными остаточный аустенит име- ет существенное влияние на механические свойс- тва сталей, близких по своему составу выбран- Рис. 1. Микроструктура стали 03Х12Н8М2ГСТ (прототип ме- талла шва), 500 7/2007 39 ному металлу шва, особенно на их пластические свойства. В работах [12–14] показано, что это вли- яние может быть разнообразным, и зависит от состава аустенита, его морфологии, тонкой струк- туры, стабильности, а также состава и свойств мартенситной матрицы, которая его окружает. Ав- торы работ [12, 13] подчеркивают положительное влияние остаточного аустенита на вязкость нер- жавеющих сталей переходного класса особенно при низких температурах. В работе [14] показано, что остаточный аустенит повышает пластичность и снижает чувствительность к трещинам литых нержавеющих сталей этого типа. В этих случаях оптимальное количество остаточного аустенита обеспечивается как в результате изменения (ре- гулирования) химического состава стали в диа- пазоне, предусмотренном техническими услови- ями, так и за счет использования специальной термообработки [14, 15]. Для оценки влияния структурно-фазового сос- тояния на свойства хромоникельмолибденового аус- тенитно-мартенситного металла шва были получе- ны варианты металла шва с наперед заданными ко- личествами остаточного аустенита, что достигалось изменением соотношения массовых долей основ- ных легирующих элементов (хрома, никеля, молиб- дена, марганца) в металле шва. Массовые доли дру- гих элементов (углерода, азота, кремния, серы, фос- фора) выдерживались практически постоянными. Варьирование химическим составом металла шва осуществлялось путем изменения состава порош- кового наполнителя опытной проволоки (легиру- ющие элементы вводились в виде порошков фер- росплавов). Опытной порошковой проволокой вы- полнены сварные соединения легированной стали типа 15Х2Н4МДА. Из металла сварных швов из- готовлены образцы для оценки механических свойств, а также образцы для металлографических исследований, обработанные специальным трав- лением для снятия поверхностных слоев металла со структурами наклепа от механического реза- ния. Количество остаточного аустенита в струк- туре шва устанавливали с помощью рентгеност- руктурного анализа по методике, разработанной в ИЭС им. Е. О. Патона, основанной на сравнении интенсивности выбранных дифракционных линий аустенита и мартенсита. Зависимость механических свойств металла шва от количества остаточного аустенита в нем приведена на рис. 3. Анализ полученных данных показывает, что, изменив массовую долю оста- точного аустенита в структуре аустенитно-мар- тенситного металла шва от 0 до 10 мас. %, можно улучшить пластические свойства (относительное удлинение, сужение и ударную вязкость в 1,5…2 раза) при сохранении временного сопротивления разрушению σв и условного предела текучести σ0,2 на достаточно высоком уровне. Дальнейшее уве- личение массовой доли остаточного аустенита от 10 до 20 мас. % обеспечивает еще более высокие показатели пластичности и вязкости без снижения временного сопротивления разрушению (σв = Рис. 2. Микроструктура ( 100, высокотемпературная металлография) опытной стали после охлаждения от точки Aс3 до 800 (аустенит, а); 430 (аустенит, б); 180 (начало γ→α-превращения, в) и 20 °С (мартенсит, г) 40 7/2007 = 1100 МПа), при этом предел текучести сущес- твенно снижается (σ0,2 = 600 МПа). Влияние ос- таточного аустенита, который образовался при γ→αм-превращении, на пластичность высоколеги- рованных мартенситностареющих сталей [14] объясняют не только его исходной пластич- ностью, но и увеличением пластичности в вер- шине трещины, которая развивается в результате γ→αм-превращения при испытании, которое при- водит к значительному повышению энергоемкос- ти процесса развития трещины. Аналогично мож- но объяснить положительное влияние остаточного аустенита и на пластичность аустенитно-мартен- ситного металла шва выбранного типа. Присутствие δ-феррита в структурном составе металла шва в количествах 3…6 мас. % обеспе- чивает ему высокую стойкость против образова- ния горячих трещин и незначительно улучшает пластичные свойства. Увеличение массовой доли δ-феррита в структуре до уровня 8 % и выше де- лает аустенитно-мартенситный металл шва склон- ным к хрупкому разрушению (по ферритным прослойкам), особенно при низких температурах. Таким образом, оптимальное соотношение структурных составляющих высоколегированного аустенитно-мартенситного металла шва с задан- ным уровнем механических свойств должно на- ходиться в следующем диапазоне, мас. %: мар- тенсит — 75,0…85,0; остаточный аустенит — 6,0…15,0; δ-феррит — 3,0…6,0. В связи с тем, что свойства сварных соеди- нений легированных закаливающихся сталей с вы- сокопрочным (σ0,2 = 800 МПа) аустенитно-мар- тенситным металлом шва недостаточно изучены, особенно в части стойкости их против образова- ния холодных трещин, представлялось целесооб- разным исследование влияния металла шва ука- занного типа на процесс формирования структу- ры металла ЗТВ и сравнение его с влиянием аус- тенитного и ферритно-перлитного швов. Исследования проводили с использованием опытных порошковых проволок, обеспечиваю- щих металл шва хромоникельмолибденовой композиции типа 05Х12Н8М2ГСТ с аустенит- но-мартенситной структурой, который отвечает требованиям к химическому и фазовому составу и по механическим свойствам находится на уров- не исследуемых легированных сталей: σ0,2 = = 800 МПа; σв = 1000 МПа; δ ≥ 20 %; ψ ≥ 35 %; КСU+20 ≥ 100 Дж/см2. Ниже приведены результаты сравнительной оценки структуры и свойств металла ЗТВ жестких сварных соединений стали типа 30Х2Н2М с ме- таллом шва ферритно-перлитного, аустенитного и аустенитно-мартенситного классов, выполненных без предварительного подогрева и последующей термообработки механизированной дуговой свар- кой плавящимся электродом в углекислом газе. Ис- Рис. 3. Зависимость механических свойств аустенитно-мар- тенситного металла шва от массовой доли остаточного аусте- нита Рис. 4. Микроструктура металла ЗТВ соединения стали 30Х2Н2М ( 500), сваренных ферритно-перлитными (а), аус- тенитными (б), опытными аустенитно-мартенситными швами (в) 7/2007 41 пользовали проволоки марок Св-10ХГ2СМА, Св- 08Х20Н10Г7Т, а также опытную порошковую проволоку типа 05Х12Н8М2ГСТ (ПП-АНВП-80), которые сообщали наплавленному металлу соот- ветственно ферритно-перлитную, аустенитную и аустенитно-мартенситную структуры. Во всех трех случаях сварные швы выполняли в нижнем поло- жении проволоками диаметром 2,0 мм. Техника сварки «на проход» с послойным охлаждением до температуры +20 °С, ток постоянный, полярность подключения обратная, плюс на электроде. Па- раметры режима сварки при этом выдерживали на уровне: Iсв = 280…300 А, Uд = 30…32 В и vсв = = 12,0 м/ч. После охлаждения на воздухе до тем- пературы 20 °С из опытных сварных соединений механическим способом вырезали темплеты для микро- и макрошлифов. Для предотвращения воз- можности дополнительного термического влия- ния все операции по изготовлению шлифов вы- полняли с использованием принудительного ох- лаждения. При исследовании поверхностей шлифов в ме- талле ЗТВ сварного соединения с ферритно-перлит- ным швом (10ХГ2СМА) были обнаружены холод- ные трещины типа «откол» (рис. 4, а). В сварных соединениях с аустенитным и аустенитно-мартен- ситным швами трещин не выявлено. Микроструктура металла ЗТВ сварного соеди- нения с ферритно-перлитным швом представляет собой бейнитно-мартенситную смесь мартенсита закалки и нижнего бейнита (НV 0,05 4100…4300 МПа), отличается более крупным зерном (рис. 4, а) по сравнению с преимущественно бейнитной (НV 0,05 3200…3400 МПа) структурой металла ЗТВ сварных соединений с аустенитным или аустенит- но-мартенситным швами (рис. 4, б, в). Анализ ре- зультатов измерений твердости и микротвердости в зоне сплавления показывает, что сварные сое- динения с аустенитно-мартенситным и аустенит- ным швами имеют значительные преимущества над соединением с ферритно-перлитным швом. Анализ дилатометрических кривых (рис. 5), ха- рактеризующих фазовые превращения в сварных соединениях с аустенитным и аустенитно-мартен- ситным швами, показал, что в обоих случаях фор- мирование структуры металла ЗТВ при охлаж- дении от температуры 1100 °С (Ac3) начинается и завершается фактически в одинаковом интер- вале температур (450 °С → 400 °С). Все после- дующие превращения, характерные для аустенит- но-мартенситного шва, происходят уже при пол- ностью завершенных фазовых превращениях в ме- талле ЗТВ (рис. 6). Следует отметить, что при охлаждении до температур порядка 180 °С и ниже дилатометр фиксирует резкое увеличение линей- ных размеров образцов, которое объясняется объемным характером мартенситного γ→αм-прев- ращения в швах исследуемого типа. Процесс фа- зовых превращений в металле шва положительно влияет на формирование напряженно-деформа- ционного состояния сварного соединения. Про- исходит частичная релаксация остаточных нап- ряжений. Металлографические исследования по- казали, что в металле ЗТВ сварных соединений как с аустенитно-мартенситными, так и с аусте- нитными швами образуются пластичные, не склонные к образованию трещин и хрупкому раз- рушению, структуры отпуска (смесь мартенсита низкой степени тетрагональности и верхнего бей- нита — рис. 4, в). Таким образом, установлено, что влияние аус- тенитно-мартенситного металла шва на структур- ные превращения в металле ЗТВ высокопрочной легированной стали типа 30Х2Н2М аналогично вли- янию аустенитного шва. Кроме того, исследуемый шов имеет высокую прочность (σв = 1150 МПа), Рис. 5. Дилатометрические измерения образцов сварного со- единения стали 15Х2Н4МДА при охлаждении от 1100 °С с аустенитным (1) и аустенитно-мартенситным швом (2); T — график изменения температуры во времени Рис. 6. Микроструктура металла ЗТВ сварного соединения стали 15Х2Н4МДА со швом типа 05Х12Н8М2ГСТ в момент завершения формирования структуры металла ЗТВ (430 °С). Структура шва — аустенит (высокотемпературная металлог- рафия, 100) 42 7/2007 которая подтверждается высоким уровнем твер- дости (НV 270…330; НV 0,05 2700…3000 МПа). Результаты исследования влияния структурно- фазового состояния высокопрочного аустенитно- мартенситного шва на свойства сварных соеди- нений легированных сталей были положены в ос- нову создания сварочных материалов нового по- коления: электродов и порошковых проволок серии АНВП, предназначенных для сварки без предварительного подогрева и последующей термообработки высокопрочных легированных сталей с пределом текучести от 600 до 1000 МПа. Процесс дуговой сварки и наплавки опытными сварочными материалами характеризуется высо- кими сварочно-технологическими свойствами. Низкий уровень концентрации водорода в ме- талле сварных швов, выполненных новыми сва- рочными материалами (1,9…2,5 см3/100 г метал- ла), обеспечивается благодаря применению спе- циальных технологических мер [16, 17] в соче- тании с другими благоприятными факторами [18]. Этим достигается удовлетворительная стойкость высокопрочных сварных соединений легирован- ных сталей против образования холодных трещин и замедленного разрушения. По результатам опытно-промышленных про- верок новые сварочные материалы рекомендова- ны для сварки и наплавки без подогрева и термообработки высокопрочных легированных сталей при изготовлении и ремонте оборудования в различных отраслях отечественного машинос- троения (специальном, транспортном, энергети- ческом, нефтеперерабатывающем, горнодобываю- щем и др.). Выводы 1. Кинетика γ→αм-превращения в низкоуглеро- дистом аустенитно-мартенситном металле шва оказывает положительное влияние на формиро- вание структуры металла ЗТВ сварных соедине- ний закаливающихся легированных сталей, спо- собствуя образованию в ней преимущественно таких пластичных структур, как верхний бейнит и мартенсит отпуска. 2. Экономнолегированные аустенитно-мартен- ситные сварные швы с наперед задаваемым струк- турно-фазовым состоянием не уступают по своим механическим свойствам основному металлу, что позволяет получать высокопрочные сварные со- единения легированных сталей при сварке без по- догрева и последующей термообработки. 3. Сварные соединения легированных сталей с высокопрочными (σв ≥ 1000 МПа) аустенитно- мартенситными швами устойчивы против обра- зования холодных трещин и замедленного разру- шения. 1. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением / Под ред. Б. Е. Патона. — М.: Машиностро- ение, 1974. — 767 с. 2. Макаров Э. Л. Холодные трещины при сварке легирован- ных сталей. — М.: Машиностроение, 1981. — 247 с. 3. Макара А. М., Мосендз Н. А. Сварка высокопрочных ста- лей. — Киев: Техніка, 1971. — 140 с. 4. Готальский Ю. Н. Сварка перлитных сталей аустенитными материалами. — Киев: Наук. думка, 1992. — 224 с. 5. Грищенко Л. В. Новые электроды для сварки стали 15Х2Н4МДА // Сварочн. пр-во. — 1961. — № 3. — С. 22–26. 6. Баришников А. П. Влияние состава металла шва на образо- вание холодных трещин при сварке среднелегированных сталей // Автомат. сварка. — 1969. — № 7. — С. 1–4. 7. Бирман С. Р. Экономнолегированные мартенситностаре- ющие стали. — М.: Металлургия, 1974. — 208 с. 8. А. с. 880671 СССР, МКИ3 В23К 28/00. Способ дуговой сварки закаливающихся сталей / Ю. Н. Готальский, В. В. Снисарь, Э. Л. Демченко и др. — Опубл. 14.07.81, Бюл. № 42. 9. Гольдштейн М. И., Грачев С. В., Векслер Ю. Г. Специальные стали. — М.: Металлургия, 1985. — 407 с. 10. Гудремон Э. Специальные стали. — М.: Металлургия, 1966. — 1274 c. 11. Пoтaк Я. М. Высокопрочныe cтaли. — М.: Метaллургия, 1972. — 76 с. 12. Козловская В. И., Потак Я. М., Оржеховский Ю. Ф. По- вышение вязкости мартенситных сталей термической обработкой // Металловедение и терм. обработка метал- лов. — 1969. — № 5. — С. 61–66. 13. Зависимость вязкости стали Н18К9Н5Т при –196°С от количества и устойчивости остаточного аустенита при разрушении / В. В. Тихомиров, Ю. В. Шахназаров, А. Г. Панков, Н. И. Воробьева // Физика металлов и металло- ведение. — 1971. — 32, № З. — С. 641–643. 14. Никольская В. Л., Певзнер Л. М., Орехов Н. Г. Влияние остаточного аустенита на свойства литых нержавеющих сталей // Металловедение и терм. обработка металлов. — 1975. — № 9. — С. 35–39. 15. Ющенко К. А., Пустовит А. И. Влияние легирующих элементов на структуру и хладостойкость высокопро- чных мартенситно-стареющих швов // Стали и сплавы криогенной техники. — Киев: Наук. думка, 1977. — С. 149–154. 16. Демченко Э. Л., Бовсуновский А. Н., Янкина О. И. Влияние водорода на механические свойства аустенитно-мар- тенситного металла шва типа 03Х12Н8М2ГСТ // Автомат. сварка. — 1990. — № 7. — С. 30–33. 17. Пути снижения содержания водовода в металле шва типа 03Х12Н8М2ГСТ при дуговой сварке / Э. Л. Дем- ченко, В. В. Снисарь, В. Н. Липодаев // Там же. — 1991. — № 10. — С. 23–27. 18. Роль пиковых напряжений в образовании холодных трещин в сварных соединениях закаливающихся сталей / Ю. А. Стеренбоген, Д. В. Васильев, Э. Л. Демченко, Д. П. Новикова // Там же. — 2006. — № 4. — С. 11–20. It is established that the high-strength (σt ≥ 1000 MPa) austenitic-martensitic weld metal has a positive effect on the kinetics of formation of structure and properties of HAZ of the welded joints in alloyed steels, made without preheating and heat treatment. Composition is suggested for the high-strength weld metal using flux-cored wire welding, which provides high cold crack and delayed fracture resistance of the welded joints. Поступила в редакцию 03.10.2006 7/2007 43
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99459
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0005-111X
language	Russian
last_indexed	2025-11-28T01:04:34Z
publishDate	2007
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
record_format	dspace
spelling	Демченко, Э.Л. Васильев, Д.В. 2016-04-28T19:15:15Z 2016-04-28T19:15:15Z 2007 Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей / Э.Л. Демченко, Д.В. Васильев // Автоматическая сварка. — 2007. — № 7 (651). — С. 38-43. — Бібліогр.: 18 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99459 621.791:669.15-194 Установлено положительное влияние высокопрочного (sв Г 1000МПа) аутенитно-мартенситного металла шва на кинетику формирования структуры и свойств ЗТВ сварных соединений легированных сталей, выполненных без подогрева и термообработки. Предложен состав высокопрочного металла шва при сварке порошковой проволокой. При этом обеспечивается высокая стойкость сварных соединений против образования холодных трещин и замедленного разрушения. It is established that the high-strength (σt ≥ 1000 MPa) austenitic-martensitic weld metal has a positive effect on the kinetics of formation of structure and properties of HAZ of the welded joints in alloyed steels, made without preheating and heat treatment. Composition is suggested for the high-strength weld metal using flux-cored wire welding, which provides high cold crack and delayed fracture resistance of the welded joints. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей Effect of structural-phase state of high-strength weld metal on properties of welded joints in hardening steels Article published earlier
spellingShingle	Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей Демченко, Э.Л. Васильев, Д.В. Производственный раздел
title	Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей
title_alt	Effect of structural-phase state of high-strength weld metal on properties of welded joints in hardening steels
title_full	Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей
title_fullStr	Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей
title_full_unstemmed	Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей
title_short	Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей
title_sort	влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей
topic	Производственный раздел
topic_facet	Производственный раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99459
work_keys_str_mv	AT demčenkoél vliâniestrukturnofazovogosostoâniâvysokopročnogometallašvanasvoistvasvarnyhsoedineniizakalivaûŝihsâstalei AT vasilʹevdv vliâniestrukturnofazovogosostoâniâvysokopročnogometallašvanasvoistvasvarnyhsoedineniizakalivaûŝihsâstalei AT demčenkoél effectofstructuralphasestateofhighstrengthweldmetalonpropertiesofweldedjointsinhardeningsteels AT vasilʹevdv effectofstructuralphasestateofhighstrengthweldmetalonpropertiesofweldedjointsinhardeningsteels

Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла шва на свойства сварных соединений закаливающихся сталей

Репозитарії

Схожі ресурси