К вопросу расчета рамной податливой крепи

На основі детального аналізу умов підтримання гірничих виробок за різних геомеханічних ситуацій розроблено перспективні напрями вдосконалення методів розрахунку рамного податливого кріплення. Based on the detailed analysis of care and maintenance of mine workings in different geomechanical situation...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Наукові праці УкрНДМІ НАН України
Date:	2014
Main Authors:	Южанин, И.А., Дрибан, В.А.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України 2014
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99556
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	К вопросу расчета рамной податливой крепи / И.А. Южанин, В.А. Дрибан // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2014. — № 14. — С. 355-367. — Бібліогр.: 5 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99556
record_format	dspace
spelling	Южанин, И.А. Дрибан, В.А. 2016-04-30T09:27:21Z 2016-04-30T09:27:21Z 2014 К вопросу расчета рамной податливой крепи / И.А. Южанин, В.А. Дрибан // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2014. — № 14. — С. 355-367. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. 1996-885X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99556 622.28.281 На основі детального аналізу умов підтримання гірничих виробок за різних геомеханічних ситуацій розроблено перспективні напрями вдосконалення методів розрахунку рамного податливого кріплення. Based on the detailed analysis of care and maintenance of mine workings in different geomechanical situations prospective lines to improve frame yielding support calculation methods are developed. ru Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України Наукові праці УкрНДМІ НАН України К вопросу расчета рамной податливой крепи On Calculation of Stressed-Deformed State of Yielding Support Article published earlier
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
title	К вопросу расчета рамной податливой крепи
spellingShingle	К вопросу расчета рамной податливой крепи Южанин, И.А. Дрибан, В.А.
title_short	К вопросу расчета рамной податливой крепи
title_full	К вопросу расчета рамной податливой крепи
title_fullStr	К вопросу расчета рамной податливой крепи
title_full_unstemmed	К вопросу расчета рамной податливой крепи
title_sort	к вопросу расчета рамной податливой крепи
author	Южанин, И.А. Дрибан, В.А.
author_facet	Южанин, И.А. Дрибан, В.А.
publishDate	2014
language	Russian
container_title	Наукові праці УкрНДМІ НАН України
publisher	Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України
format	Article
title_alt	On Calculation of Stressed-Deformed State of Yielding Support
description	На основі детального аналізу умов підтримання гірничих виробок за різних геомеханічних ситуацій розроблено перспективні напрями вдосконалення методів розрахунку рамного податливого кріплення. Based on the detailed analysis of care and maintenance of mine workings in different geomechanical situations prospective lines to improve frame yielding support calculation methods are developed.
issn	1996-885X
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99556
citation_txt	К вопросу расчета рамной податливой крепи / И.А. Южанин, В.А. Дрибан // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2014. — № 14. — С. 355-367. — Бібліогр.: 5 назв. — рос.
work_keys_str_mv	AT ûžaninia kvoprosurasčetaramnoipodatlivoikrepi AT dribanva kvoprosurasčetaramnoipodatlivoikrepi AT ûžaninia oncalculationofstresseddeformedstateofyieldingsupport AT dribanva oncalculationofstresseddeformedstateofyieldingsupport
first_indexed	2025-11-26T02:05:49Z
last_indexed	2025-11-26T02:05:49Z
_version_	1850607508383596544
fulltext	Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 355 УДК 622.28.281 К ВОПРОСУ РАСЧЕТА РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ Южанин И. А., Дрибан В. А. (УкрНИМИ НАНУ, г. Донецк, Украина) На основі детального аналізу умов підтримання гірничих виробок за різних геомеханічних ситуацій розроблено перспекти- вні напрями вдосконалення методів розрахунку рамного податли- вого кріплення. Based on the detailed analysis of care and maintenance of mine workings in different geomechanical situations prospective lines to improve frame yielding support calculation methods are developed. В настоящее время рамная податливая крепь является ос- новным видом крепи горных выработок на угольных шахтах, об этом свидетельствует тот факт, что указанная крепь используется почти в 90 % всех подготовительных выработок. В основе нормативных методов расчета крепи горных выра- боток, в т. ч. и рамных податливых [1, 2, 3, 4], лежит величина смещений пород на их контуре, которая определяется в зависи- мости от комплекса горно-геологических и геомеханических условий. В частности, при расчете учитываются прочностные, реологические и структурные свойства окружающих пород, глу- бина расположения, угол залегания пород, ориентация горных выработок по отношению к элементам напластования, геометри- ческие параметры выработок. К геомеханическим условиям сле- дует отнести параметры расположения выработок по отношению к зонам повышенного горного давления (над и подработка, зоны опорного давления, взаимовлияние горных выработок и др.), определяющие дополнительные концентрации напряжений в массиве, вызванные ведением горных работ. Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 356 На основе величины смещений пород в выработках ВНИМИ разработана их классификация по устойчивости [1], получившая широкое распространение (табл. 1). Таблица 1 Классификация пород по устойчивости ВНИМИ Категория устойчивости Оценка состояния устойчивости Величина смещения пород на контуре выработки U, мм I Устойчивое До 50 II Средней устойчивости 50–200 III Неустойчивое 200–500 IV Весьма неустойчивое Более 500 В условиях I–II категорий устойчивости допускается эксп- луатация выработок без применения крепи либо с использовани- ем облегченных видов крепей: набрызгбетона, анкеров, их ком- бинаций. В большинстве указанных условий крепь принимается без расчета. В породах III–IV категорий устойчивости параметры крепи (толщину, плотность установки рам, величину необходимой по- датливости) определяют расчетным путем. В методиках ВНИМИ, УкрНИМИ [1–3] нагрузка на крепь определяется по величине смещений пород на контуре выработок на основе установленных эмпирических зависимостей, получен- ных на обширном экспериментальном материале. В методике ДонУГИ [4] величина смещений пород исполь- зуется косвенным образом: по ней с помощью некоего коэффи- циента α определяется величина отслоившихся пород в своде вы- работки hс. Коэффициент α учитывает геомеханические условия расположения и поддержания выработки. Нагрузка на крепь P формируется весом отслоившихся пород в своде выработки: 2 3 пр cP B hγ= , (1) где Bпр – ширина выработки в проходке, м; Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 357 γ – объемный вес породы, кН/м3. Таким образом, для расчета крепи подготовительных выра- боток используется давно известная формула свода обрушения, полученная М. М. Протодьяконовым и которая, вообще говоря, не имеет геомеханического обоснования. И, если, ее использова- ние для выработок, расположенных на малых глубинах было вполне приемлемо, ввиду незначительности размеров зон не- упругих деформаций, применение ее на современных глубинах расположения выработок (1000 м и более) вызывает серьезные сомнения. Относительно продолжительности периода поддержания выработки, за который нужно определять величину смещений пород для расчета крепи, в нормативах нет единого мнения. В документах [1, 2] смещения рассчитывают за весь период поддержания выработки. Недостатком такого подхода является то, что вся нагрузка при поддержании выработки ложится на ос- новную крепь, и не используются возможности способов и средств управления состоянием и свойствами горного массива, широко распространенных в настоящее время. С помощью дан- ных способов и средств можно облегчить условия работы крепи на последних стадиях ее эксплуатации, снизив в целом стоимость основной крепи за счет уменьшения несущей способности про- филя СВП, плотности установки рам. Более рациональный подход к расчету крепи принят в доку- менте [3]: основная крепь рассчитывается по величине смещений за первый геомеханический период поддержания выработки, а нагрузки на крепь, добавленные смещениями пород в другие пе- риоды, воспринимаются средствами усиления крепи (дополни- тельные рамы, стойки усиления, анкеры). Плотность крепи уси- ления nу определяют из выражения к S у У P n Nn N − = , (2) где Рк – нагрузка на крепь, определенная по величине сме- щений пород за весь период поддержания выработки, кН/м; Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 358 n – плотность установки рам основной крепи, рассчитанная по величине смещений за первый геомеханический период, рам/м; Ns – сопротивление одной рамы крепи в податливом режи- ме, кН; Ny – сопротивление единицы средств усиления крепи, кН. Данный подход к расчету крепи эффективен при поддержа- нии выработки в течение двух (максимум трех) геомеханических периодов. При большем количестве геомеханических периодов ресурса крепей усиления по несущей способности, плотности установки не хватает для достижения оптимальных параметров комбинированной крепи (основной и усиления). Следует отметить, что в методику расчета крепи по ДонУГИ [4] заложен принципиальный недостаток: крепь рассчитывают не по общей величине смещений пород за весь период поддержания выработки, а за последние один-два геомеханических периода. В таблице 2 приведены результаты анализа примеров расчета крепи в приложении В [4]. Как видно из таблицы 2, в условиях, когда выработка под- держивается более одного геомеханического периода, для расче- та крепи используется, как правило, не более 70 % общей вели- чины смещений пород за весь срок ее поддержания. Поэтому данный подход к расчету крепи подготовительных выработок нельзя признать корректным. Таблица 2 Результаты анализа примеров расчета крепи по ДонУГИ [4] № примера Количество геомеханических периодов Величина смещений, мм Уровень смеще- ний, принятых для расчета крепи относительной общей величины (процент, %) За весь период поддержания выработки Принятая к расчету крепи 1 2 3 4 5 1 1 1094 1094 100,0 2 2 2451 1357 55,4 3 3 3231 2137 66,1 Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 359 Продолжение таблицы 2 1 2 3 4 5 4 4 4311 1080 25,1 5 5 5402 2171 40,2 6 2 1247 1117 89,6 7* 2 1211 1211 100,0 3520 3530 100,0 8 1 211 211 100,0 9 1 859 859 100,0 10 1 810 810 100,0 11 1 1121 1121 100,0 12 1 132 132 100,0 13 2 2994 1900 63,5 Примечание. * Расчет крепи выполнен по отдельным периодам – преду- смотрено перекрепление выработки Авторами предложен следующий порядок расчета рамной податливой крепи. Расчет производят последовательно по геоме- ханическим периодам поддержания выработки, начиная с перво- го этапа. При этом, исходя из величины смещений пород в каж- дом геомеханическом периоде, выбирают основную крепь, а для последующих периодов – крепь усиления. Так, для i-го периода поддержания выработки плотность ос- новной крепи 𝑛𝑖 находят из выражения i i S Pn N = , (3) а для (i + 1)-го периода поддержания определяют плотность уста- новки крепи усиления 𝑛у(𝑖+1) по формуле ( )1 ( 1) i S i у i у P n N n N + + − = , (4) где Pi и Pi+1 – нагрузка на крепь, рассчитанная по величине смещений пород в i-й и (i+1)-й периоды поддержания выработки соответственно; (nNS)i – сопротивление основной крепи в i-й период поддер- жания выработки. Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 360 Плотность установки крепи усиления должна быть не менее 0,5 плотности установки основной крепи, т. е. nу ⩾ 0,5n. Оптимальный способ крепления определяют путем технико- экономического сравнения рассчитанных вариантов. Расчет кре- пи целесообразно выполнять с привлечением соответствующего программного обеспечения. На каждом этапе расчета крепи необходимо производить проверку ее параметров по критерию податливости и при необ- ходимости их корректировать (как основной, так и крепи усиле- ния). Расчетные формулы требуемой податливости крепи приве- дены в таблице 3 [3]. Величины смещений пород Uк и Uкп определяют экспери- ментальным либо расчетным путем, коэффициенты kос, kус и kанк принимают по "Инструкции …" [3]. Таблица 3 Расчетные формулы податливости крепи Условия поддержания выработки Величина требуемой податливо- сти крепи Uпд при залегании пластов Пологом и наклонном Крутонаклонном и крутом 1. Плотность установки основ- ной крепи 𝑛 ⩽ 1 рамы/м, без средств усиления крепи Uк 0,7Uкп 2. 𝑛 > 1 рамы/м, без средств усиления крепи Uк kос 0,7Uкп kос 3. При усилении основной кре- пи стойками Uк kос ,kус 0,7Uкп kос kус 4. При усилении основной кре- пи анкерами Uк kос kанк 0,7Uкп kос kанк Примечание. Uк и Uкп – величина смещений пород соответственно кровли и суммарное кровли и почвы: kос, kус и kанк – коэффициенты, учитывающие плот- ность установки основной крепи, стоек усиления и анкеров соответственно. При условии, когда величина требуемой податливости Uпд превосходит величину конструктивной податливости крепи, нео- Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 361 бходимо предусматривать применение основной крепи и крепи усиления с более высокими параметрами и характеристиками, а также способов управления состоянием и свойствами горного ма- ссива, например, упрочнение пород, разгрузку их от горного дав- ления. В настоящее время нет единого мнения и о величине рас- четной нагрузки рамных податливых крепей. В документах [1, 2] она принята равной некоторой промежуточной величине между сопротивлением рамы в податливом режиме и ее несущей спо- собностью, без приемлемых обоснований. В нормативах [3, 4] за расчетное сопротивление рамы при- нято ее сопротивление в податливом режиме. Такой подход к назначению рабочего сопротивления рамной крепи нельзя при- знать рациональным. Дело в том, что величина сопротивления рамы в податливом режиме для крепей КМП-А3 и КМП-А5 со- ставляет 60–67 % (в зависимости от типоразмера спецпрофиля) от ее несущей способности (сопротивления в жестком режиме нагружения). Следовательно, сопротивление крепи в этом случае используется не более чем на 2/3 ее несущей способности. Авторами предлагается использовать указанный ресурс за счет повышения величины расчетного сопротивления податли- вых рам по сравнению к их сопротивлению в податливом режи- ме. В основе данного подхода лежит идея использования коэф- фициента запаса прочности пз, широко используемого в техниче- ской механике. Применение при расчетах коэффициента запаса прочности гарантирует устойчивость конструкции по отношению к непредвиденным обстоятельствам, включая погрешности рас- четов и определения характеристик (параметров). Величину этого коэффициента для пластичных материалов при статической нагрузке рекомендуется принимать равной пз = 1,4–1,6 [5]. Применив коэффициент запаса к жесткой части характери- стик рамной крепи (на рабочем сопротивлении защита крепи га- рантируется ее податливостью в замковых соединениях), полу- чим формулу для определения величины расчетного сопротивле- ния рамной податливой крепи Nр Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 362 ( ) 1 m S з P з N N n N n + − = , (5) где Nm – несущая способность рамы (в жестком режиме), kH; NS – сопротивление рамы в податливом режиме, kH. При величине коэффициента запаса пз = 1,5 формула (5) приобретает вид: ( )0,67 0,5P m SN N N= + . (6) Определенные по формуле (6) расчетные значения сопро- тивления спецпрофилей крепи КМП-А3 (КМП-А5) приведены в таблице 4. Таблица 4 Расчетные значения спецпрофилей крепи КМП-А3 (КМП-А5) № спецпрофиля СВП Значение, kH рабочего сопротивления в податливом ре- жиме NS несущей способности Nm и рамы расчетного сопротивления рамы Nр 17 180 297 260 19 200 330 290 22 220 333 295 27 250 406 355 33 (Sсв =15,5 м2) 310 505 440 33 (Sсв =18,3 м2) 310 485 430 Величину расчетного сопротивления следует применять при расчете крепи выработок, поддерживаемых в течение одного ге- омеханического периода. В подготавливающих и подготовитель- ных выработках, поддерживаемых в течение нескольких геоме- ханических периодов, величина расчетного сопротивления испо- льзуется только при расчете крепи на последнем этапе поддержа- ния выработок, в остальные периоды поддержания выработок при расчете крепи используется величина сопротивления рамы в податливом режиме NS. Таким образом, на последнем этапе под- Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 363 держания выработки при расчете крепи усиления необходимо в формуле (2) вместо величины NS использовать Nр. Допускается принимать плотность установки основной кре- пи исходя из производственного опыта поддержания выработок, а крепь усиления рассчитывать по вышеприведенной схеме. Для оценки предлагаемой методики, приведем пример рас- чета крепи подготовительной выработки, сохраняемой для по- вторного использования и погашаемой за вторым очистным забо- ем. Исходные данные приведены в таблице 5. Таблица 5 Исходные данные Наименование параметров Значение параметров 1. Глубина расположения 𝐻𝑝, м 1000 2. Угол падения пород α, градус 10 3. Ширина в проходке / в свету 5,36 / 4,75 4. Высота в проходке / в свету 3,71 / 3,44 5. Площадь сечения в проходке / в свету 17,5 / 13,8 6. Мощность пласта m, м 1,2 7. Способ проходки буровзрывной 8. Прочность пород на одноосное сжа- тие, МПа кровли Rск 56,4 почвы Rсп 57,1 боков Rсб 45,5 средневзвешенная Rс.ср 54,5 Расчет смещений пород на контуре выработки выполнен для отдельных геомеханических зон (периодов) ее поддержания по формулам [1] (табл. 6), результаты расчетов приведены в табли- це 7. Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 364 Таблица 6 Геомеханические периоды поддержания выработки и расчетные формулы смещений Наименование геомеха- нических зон (периодов) поддержания выработки Вид расчетных формул 1. Вне влияния очистных работ ( )0 0кп пр пр SU k U V t k= + 2. Временного опорного давления первой лавы 1кп кр SU k k U= 3. Стационарного опор- ного давления первой ла- вы ( )1 1 1 ост охр кр SU k m V t k k= + 4. Временного опорного давления второй лавы 2кп кр SU k k U= 5. Разделение величин общих смещений Uкп на смещения кровли Uк и почвы Uп По пп. 1, 2, 4 ( )1кп к п пk к кU U k U U k= = − В общем по всем зонам ( )0 0 1 2 ;к пр пр кр S к охр S крU k U V t U U k k k mk k k = + + + +  ( ) ( )0 0 1 2 1 11пр пр кр S к S кп рU k U V t U U k k k V t k k = + + + − +  Обозначения: kпр = 1,0 – коэффициент, учитывающий способ проведения выработки; Uпр = 250 мм – смещения пород под влия- нием проведения выработки; V0 = 9,3 мм/мес. – скорость смеще- ния пород вне зоны влияния очистных работ; t0 = 12 мес. – время поддержания выработки вне влияния очистных работ; ks = 1,19 – коэффициент влияния площади сечения выработки в свету; kкр = 1,2 – коэффициент влияния обрушаемости пород кровли; U1 = U2 = 600 мм – величина смещения пород в зоне влияния временного опорного давления соответственно первого и второго очистных забоев; U1 ост = 1099,6 мм – смещения пород в зоне стационарного опорного давления первой лавы; kохр = 0,1 (литые полосы) – коэ- ффициент влияния способа охраны выработки; V1 = 65 мм/мес. – скорость смещения пород в зоне стационарного опорного давле- ния первой лавы; t1 = 10 мес. – время поддержания выработки в Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 365 зоне стационарного опорного давления; kк = 0,52 – коэффициент, характеризующий уровень смещений пород кровли в общей ве- личине смещений. Таблица 7 Результаты расчета смещений пород в выработке № зон по табл. 6 Величина смещений пород, со звездочкой – с нарастающим итогом, мм 𝑈к 𝑈к ∗ 𝑈п 𝑈п ∗ 𝑈1 ост 𝑈кп 𝑈кп ∗ 1 223,8 223,8 206,5 206,5 – 430,3 430,3 2 445,5 669,3 411,3 617,8 – 856,8 1287,1 3 171,4 840,7 928,2 1546,0 1099,6 1099,6 2386,7 4 445,5 1286,2 411,3 1957,3 – 856,8 3243,5 Результаты расчета крепи выработки по вышерассмотрен- ной методике приведены в таблице 8. Выполнены 4 варианта рас- чета крепи: первые три – согласно схеме поэтапного расчета, по- следний вариант соответствует условию выбора плотности крепи по практическим данным. Учитывая сложные геомеханические условия поддержания выработки (четыре зоны) принят профиль СВП 33. Таблица 8 Результаты расчета крепи выработки № зон Исходные параметры Основная крепь Крепь усиления Uпд Uк, мм Рн, кПа Р, кН/м NS,P, кН n, рам/м kос P-nNS,P ny, ст/м kyс 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1. Выбор основной крепи по смещениям за 1-й период 1 224 88,4 473,6 310 1,5 0,76 – – – 170 2 669 146,2 783,6 " " " 318,6 1,27(1,25) 0,65 331 3 841 160,2 858,7 " " " 393,7 1,57 0,62 396 4 1286 192,4 1031,3 440 " " 371,3 1,49 0,63 616 2. Выбор основной крепи по смещениям за два первых периода 1-2 669 146,2 783,6 310 2,5 0,51 – – – 341 3 841 160,2 858,7 " " " 87,3 0,33(1,25) 0,65 279 4 1286 192,4 1031,3 440 " " – – – 656 Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 366 Продолжение таблицы 8 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 3. Выбор основной крепи по смещениям за три первых периода 1-3 841 160,2 858,7 310 2,8(3,0) 0,5 – – – 420 4 1286 192,4 1031,3 440 3,0 " – – – 643 4. Дополнительный вариант – плотность основной крепи n=2 рамы/м 1 224 88,4 473,6 310 2,0 0,61 – – – 137 2 669 146,2 783,6 " " " 163,6 0,65(1,0) 0,7 286 3 841 160,2 858,7 " " " 238,7 0,95(1,0) 359 4 1286 192,4 1031,3 440 " " 151,3 0,61(1,0) 549 Примечание. В скобках приведены значения, принимаемые в соответствии с норматив- ными положениями. По результатам выполненных расчетов можно сделать сле- дующие выводы. 1. По критерию требуемой податливости необходимо при- менить пятизвенную рамную податливую крепь КМП-А5 с до- полнительными боковыми стойками длиной по 700 мм (кон- структивная податливость ∆ = 600 мм). В связи с этим необходи- мо скорректировать проектную высоту выработки (см. табл. 5). 2. По критерию плотности установки рам все четыре вари- анта имеют право на дальнейшее рассмотрение (анализ); при этом плотность установки рам основной крепи тесно связана с параметрами крепи усиления. При плотности установки n = 1,5– 2,0 рамы/м требуется применение крепи усиления в трех геоме- ханических зонах, при n = 2,5 рамы/м – в одной геомеханической зоне и при n = 3,0 рамы/м усиления крепи не требуется. 3. Необходимо предусмотреть мероприятия по предотвра- щению пучения почвы либо их плановую подрывку. Наиболее рациональный (экономичный) вариант крепи в выработке следует принимать по результатам технико- экономического анализа. Сформулированные в статье предложения по совершенство- ванию методов расчета рамных податливых крепей использованы при разработке новой редакции отраслевого стандарта Украины по рациональному расположению, охране и поддержанию горных выработок на угольных шахтах. Их применение позволит: Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 14, 2014 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 14, 2014 367 – более полно использовать несущую способность рамных податливых крепей при обеспечении достаточной их надежности с позиции нагружения; – выбирать наиболее рациональные параметры крепи выра- ботки (с использованием крепи усиления и других способов управления состоянием и свойствами горного массива), соответ- ствующие горно-геологическим и геомеханическим условиям поддержания выработки, а с выполнением технико- экономических расчетов – и условиям экономичности. СПИСОК ССЫЛОК 1. Указания по рациональному расположению, охране и подде- ржанию горных выработок на угольных шахтах СССР. –– Утв. Минуглепромом СССР 26.12.84. –– Изд. Четвертое. –– Л. : ВНИМИ, 1986. –– 222 с. 2. КД 12.01.01.201-98 Расположение, охрана и поддержание го- рных выработок при отработке угольных пластов на шахтах. Методические указания. –– Утв. И введ. Минуглепромом Ук- раины. –– Донецк, 1998. –– 149 с. 3. Инструкция по выбору рамных податливых крепей горных выработок. –– Утв. Минуглепромом СССР 30.04.91, согл. Го- спроматомнадзором 18.03.91. –– Изд. Второе –– Л. : ВНИМИ, 1991. –– 125 с. 4. СОУ 10.1.00185790.011:2007 Підготовчі виробки на пологих пластах. Вибір кріплення, способів і засобів охорони. –– Чин- ний від 2008-04-01. –– К. : Мінвуглепром України. –– 113 с. 5. Писаренко К. С., Яковлев А. П., Матвеев В. В. Справочник по сопротивлению материалов. –– К. : Наукова Думка, 1975. –– 704 с.

К вопросу расчета рамной податливой крепи

Institution

Similar Items