О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки

Методом чисельного моделювання досліджувалося порушення контура гірничої виробки в результаті утворення і розвитку клина вдавлювання. Встановлено критерій втрати стійкості виробки, що полягає в різкому зростанні пластичної складової деформацій при досягненні клином певного розміру. By using numerica...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Наукові праці УкрНДМІ НАН України
Date:	2015
Main Authors:	Дрибан, В.А., Хламов, Д.М.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України 2015
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99576
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки / В.А. Дрибан, Д.М. Хламов // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2015. — № 15. — С. 117-132. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1860159955690061824
author	Дрибан, В.А. Хламов, Д.М.
author_facet	Дрибан, В.А. Хламов, Д.М.
citation_txt	О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки / В.А. Дрибан, Д.М. Хламов // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2015. — № 15. — С. 117-132. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Наукові праці УкрНДМІ НАН України
description	Методом чисельного моделювання досліджувалося порушення контура гірничої виробки в результаті утворення і розвитку клина вдавлювання. Встановлено критерій втрати стійкості виробки, що полягає в різкому зростанні пластичної складової деформацій при досягненні клином певного розміру. By using numerical simulation method entry contour distortion as a result of pressing wedge formation and development was examined. Entry collapse criterion was determined which involves sharp increasing of deformation plastic component when the wedge achieves specific size.
first_indexed	2025-12-07T17:54:36Z
format	Article
fulltext	Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 117 УДК 622.834:622.268 О ВЛИЯНИИ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ Дрибан В. А., Хламов Д. М. (УкрНИМИ НАНУ, г. Донецк, Украина) Методом чисельного моделювання досліджувалося пору- шення контура гірничої виробки в результаті утворення і розви- тку клина вдавлювання. Встановлено критерій втрати стійкос- ті виробки, що полягає в різкому зростанні пластичної складової деформацій при досягненні клином певного розміру. By using numerical simulation method entry contour distortion as a result of pressing wedge formation and development was exam- ined. Entry collapse criterion was determined which involves sharp increasing of deformation plastic component when the wedge achieves specific size. Существуют различные методы повышения устойчивости протяженных горных выработок [1, 2], среди которых лишь реги- ональные уже получили научно обоснованные методики их при- менения. В то время как в основу применения локальных и кон- структивных методов положены главным образом эмпирические закономерности, полученные в узких диапазонах горно- геологических условий. Попытки же экстраполировать эти зако- номерности за пределы исходного диапазона, далеко не всегда приносят удовлетворительные результаты. Следствием чего, ча- сто оказывается слабая эффективность методов данной группы [3, 4], при применении их в условиях заметно отличающихся от тех, для которых была разработана расчетная методика. Это, в свою очередь, приводит к невозможности безремонтного под- держания горных выработок. Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 118 Для обоснованного выбора локальных и конструктивных методов повышения устойчивости выработок и эффективного их применения необходимо знать закономерности трансформации напряженно-деформированного состояния (НДС) породного мас- сива непосредственно вокруг горной выработки. Как показано в работах [5, 6], в процессе деформирования массива в непосред- ственной близости от контура выработки даже в однородной изо- тропной среде могут возникать значительные возмущения полей деформаций. Проявляются они в виде относительно небольших по размерам областей концентрации деформаций, которые при- водят к неравномерным смещениям пород в различных местах на контуре выработки. На практике, подобные неравномерности смещений пород часто обусловливают нарушение контура гор- ной выработки в форме клиновидного вдавливания (клина вдав- ливания). Смещения могут достигать величин 500 мм и более, что в свою очередь приводит к значительным поперечным де- формациям и разрушениям отдельных элементов рам основной крепи, а также их замков. В методических указаниях [1] такое со- стояние выработки характеризуется как весьма неустойчивое, приводящее к быстрому ее разрушению, так как конструктивная податливость рам при данной схеме нагружения как правило не работает. Изучение особенностей поведения породного массива в местах проявления указанных аномалий необходимо для разра- ботки способов воздействия на массив, изменяющих его НДС или свойства таким образом, чтобы предотвратить формирование и развитие клина вдавливания. Необходимо заметить, что на сегодняшний день не суще- ствует непосредственных методов измерения напряжений в по- родных слоях окружающих выработки. Их определяют через поддающиеся измерениям смещения пород на контуре выработки или на некотором расстоянии от контура (метод глубинных репе- ров). Однако методы определения НДС массива, основанные на измерении смещений пород, несмотря на свои достоинства (из- мерения производятся непосредственно в горных выработках), весьма трудоемкости и дают надежную информацию только в определенных точках (сечениях) выработки. В любом случае вос- становление полей напряжений по данным смещений контура Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 119 выработки требует использования обоснованных моделей вме- щающей среды, устанавливающих связи между напряжениями и деформациями. Существует множество таких моделей. Но, как правило, в рамках этих моделей получены аналитические реше- ния лишь для самых простых случаев, например: круглая выра- ботка в упругой, однородной, изотропной среде. С усложнением задачи (упруго-пластический материал, слоистый массив, гео- метрически сложный контур полости), аналитические решения либо в принципе не удается получить, либо они становятся чрез- мерно сложными и громоздкими, практическое применение ко- торых весьма затруднено. С развитием компьютерной техники, частичное решение данной проблемы было найдено в примене- нии численных методов моделирования, которые выгодно отли- чаются от выше перечисленных относительно малой трудоемко- стью и, практически неограниченным, выбором условий и геоме- ханических ситуаций для расчетов. Среди последних хорошо за- рекомендовал себя метод конечных элементов (МКЭ) и различ- ные программы, реализующие расчеты этим методом [7-9], что и определило выбор инструмента исследования. В качестве объекта исследования выбрана одиночная горная выработка круглого сечения в однородном изотропном массиве. Модельные задачи решались в двухмерной упругопластиче- ской постановке. В качестве модели поведения материала приня- то приближение Друкера-Прагера к закону Кулона-Мора. Все модели имеют вид плоского разреза участка горного массива размером 100×100 м с круглой выработкой (радиусом R = 1 м) в центре. Для выработки создавались условия гидростатического сжатия, соответствующие глубине 1000 м. Это достигалось при- ложением распределенной нагрузки (25 МПа) к верхней и правой сторонам квадрата. Для левой и нижней сторон задавались гра- ничные условия в виде запрета нормальных перемещений. Как было отмечено выше, даже в однородной изотропной среде в результате появления полости могут возникать значи- тельные неоднородности в НДС горного массива, что приводит к неравномерным смещениям пород по контуру выработки. Следу- ет отметить, что на данном этапе нас интересует не причина по- явления аномалии, а поведение горного массива и изменение па- Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 120 раметров его НДС в районе аномалии. Эта задача решалась путем создания исходного нарушения контура выработки в виде сим- метричного, относительно осевого радиуса, клина вдавливания. В работе [6], приводятся две схемы подобных нарушений: «жест- кой» потери устойчивости с углами вдавливания 90 – 100° и «мягкой» потери устойчивости с углами вдавливания 140 – 150°. Для исследования всего диапазона возможных геомеханических ситуаций был проведен расчет семи серий моделей, в которых углы изменялись в указанном диапазоне с шагом 10°. В каждой серии радиальная высота клина изменялась от 0,01 до 0,25-0,32 R (где R – радиус выработки) в различных сериях, с шагом 0,01 R. Всего было рассчитано 190 моделей, включая две базовые – без нарушения контура выработки и модель без выработки. Во всех моделях задавались следующие свойства материала массива: модуль упругости (Юнга) Е = 10 ГПа; коэффициент Пуассона μ = 0,3; сцепление С = 7 МПа; угол внутреннего трения φ = 20°; угол пластического течения ψ = 20°. Последние три па- раметра соответствуют пределу прочности на одноосное сжатие σсж = 20 МПа. Свойства слоев реальных горных пород ни когда не бывают абсолютно однородными. Поэтому для расчетов и прогноза пове- дения массива используют, как правило, некоторым образом усредненные значения свойств пород, в частности прочностных характеристик. При этом в отдельных точках значения прочности породного слоя по тем или иным причинам могут оказаться зна- чительно ниже, принятых к расчетам. Именно в таких точках мо- гут возникать аномалии, приводящие к нарушению контура вы- работки с образованием клина вдавливания и потерей устойчиво- сти горной выработки с невозможностью ее дальнейшей эксплуа- тации. Проведенное исследование позволяет уточнить процесс образования и развития клина вдавливания на контуре горной выработки, начало которому было положено в работах [5 и 6]. Наиболее общими показателями, характеризующими НДС массива при моделировании, являются интенсивность напряже- ний и интенсивность механических деформаций определяемых по формулам (1): Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 121 инт \| \|, \| \|, \| \| , инт \| \|, \| \|, \| \| , (1) где σ1, σ2, σ3 – главные напряжения; ε1, ε2, ε3 – главные деформации. На начальной стадии в непосредственной близости от кон- тура выработки образуется незначительная по площади область, характеризующаяся повышенным уровнем интенсивности де- формаций (рис. 1). Как видно из рисунков 1 и 2 поля интенсивно- сти деформаций и пластической их составляющей практически полностью идентичны. Это говорит о том, что деформации в ос- новном обусловлены пластической составляющей (рис. 2). Упру- гая составляющая деформаций весьма незначительна (рис. 3), существенного влияния на процесс не оказывает, и в дальнейшем анализироваться не будет. Максимум деформаций расположен в центре области. Рассмотрим главные компоненты деформаций. 2-я главная деформация (соответствует горизонтальному направлению) при- нимает в ядре аномалии максимальные положительные значения, что говорит о концентрации деформаций растяжения (рис. 4). 3-я главная деформация (соответствует вертикальному направлению) в центре аномалии достигает максимального отрицательного зна- чения, что свидетельствует о концентрации деформаций сжатия (рис. 5). Таким образом, получаем в одной точке массива макси- мумы деформаций сжатия и растяжения во взаимно перпендику- лярных направлениях. Причем растяжение направлено по каса- тельной к контуру выработки, а сжатие имеет радиальное направление. Если учесть, что предел прочности горных пород на одноосное растяжение приблизительно на порядок меньше, чем предел прочности на одноосное сжатие, то описанные условия будут способствовать образованию радиальной трещины в мас- сиве в непосредственной близости от контура горной выработки. Особенно в слабых породах, которые часто встречаются в непо- средственной кровле и почве угольных пластов. В дальнейшем эта трещина становится осью клина вдавливания. С появлением первичного клина вдавливания, на контуре выработки вблизи углов основания клина также формируются не- Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 122 большие области повышенных деформаций, имеющих те же осо- бенности поля деформаций, что и ядро аномалии (рис. 1-5), при этом в теле клина, практически по всей площади разреза значения деформаций близки к нулю. Но уже при радиальной высоте клина 0,02-0,03 R максимумы поля деформаций и его компонент смеща- ются в эти области, что делает их весьма неустойчивыми и спо- собствует развитию процесса. С дальнейшим увеличением разме- ров клина, концентрация деформаций в ядре аномалии постепенно уменьшается в сравнении деформациями в его основании, также ядро аномалии смещается вглубь массива (рис. 6). Это позволяет утверждать, что процесс деформирования пород развивается од- новременно в двух противоположных направлениях в сторону вы- работки и вглубь массива, а также, что области в основании клина вдавливания в развитии процесса смещений пород играют более значительную роль, чем область в ядре первичной аномалии. Рис. 1. Интенсивность деформаций (модель с углом вдавли- вания 100 ° и радиальной высотой 0,01 R) Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 123 Рис. 2. Интенсивность пластических деформаций (модель с углом вдавливания 100 ° и радиальной высотой 0,01 R) Рис. 3. Интенсивность упругих деформаций (модель с углом вдавливания 100 ° и радиальной высотой 0,01 R) Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 124 Рис. 4. 2-я главная деформация (модель с углом вдавливания 100 ° и радиальной высотой 0,01 R) Рис. 5. 3-я главная деформация (модель с углом вдавливания 100 ° и радиальной высотой 0,01 R) Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 125 Рис. 6. Интенсивность деформаций (модель с углом вдавли- вания 100 ° и радиальной высотой 0,29 R) Как правило, поперечные деформации рам основной крепи являются следствием образования на контуре горной выработки клина вдавливания, принципиальный механизм формирования и развития которого был рассмотрен выше. Теперь подробно рас- смотрим алгоритм развития процесса. На практике в большинстве случаев за критерии устойчиво- сти выработок принимают исключительно технологические кри- терии, т.е. соблюдение условий безопасной эксплуатации обору- дования, размеры технологических зазоров и т.д. с учетом про- гнозируемой осадки основной крепи после ее установки. При этом предполагается равномерная осадка крепи за счет ее кон- структивной податливости. Однако нередко, особенно в выработ- ках, попадающих в зону влияния очистных работ, наблюдаются значительные непрогнозируемые поперечные деформации от- дельных элементов и целых рам основной крепи. При этом выра- ботку продолжают эксплуатировать пока это возможно, в лучшем Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 126 случае, усиливая крепь, что далеко не всегда дает необходимый эффект. Это в свою очередь, в конце концов, приводит к необхо- димости экстренного перекрепления выработки, с соответствую- щими материальными и финансовыми затратами, не считая того что перекрепление может мешать другим технологическим про- цессам участка. Предсказывать появление таких деформаций, а также выработать эффективные меры противодействия можно только поняв причину данного явления и разобравшись в алго- ритме его развития с токи зрения геомеханики. Как уже говорилось, при радиальной высоте клина 0,02- 0,03 R максимумы поля деформаций и его компонент смещаются в области контура выработки, непосредственно прилегающие к основанию клина. Компоненты деформаций имеют тот же харак- тер что и в ядре аномалии, а именно в направлении касательной к контуру выработки имеют место положительные, т.е. деформа- ции растяжения, в радиальном направлении – отрицательные, т.е. деформации сжатия. В данном случае ситуация усугубляется еще и наличием свободной поверхности, что обусловливает не только образование радиальных трещин, но и способствует интенсив- ным смещениям пород внутрь контура выработки. Исходя из вышеизложенного, целесообразно отследить за- кономерность изменения ситуации при увеличении радиальной высоты клина, приняв за основной параметр оценки максималь- ные значения интенсивности деформаций, пластической состав- ляющей и их компонент. Как видно из рисунков 7-9 все графики имеют четко выра- женный восходящий тренд при незначительных колебаниях, ко- торые объясняются ограниченной точностью расчета. Т.е. в об- щем случае, с увеличением радиальной высоты клина возрастают и максимальные значения деформаций. Второй особенностью всех графиков является относительно малый пошаговый прирост деформаций до определенной точки, в которой происходит их резкий (в сравнении с предыдущим) рост на протяжении одного- двух шагов. На практике такое резкое увеличение деформаций приведет к столь же резкому росту смещений на контуре выра- ботки, что с точки зрения геомеханики можно считать моментом потери выработкой устойчивости. Таким образом, можно сфор- Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 127 мулировать критерий потери устойчивости выработки – момент потери устойчивости горной выработкой наступает при резком росте пластической составляющей деформаций в областях со- пряжения клина с исходным контуром выработки, при достиже- нии клином определенного размера (радиальной высоты). На разных графиках момент потери устойчивости происхо- дит в разных точках: 90 ° – 0,28R; 100 ° – 0,26R; 110 ° – 0,24R; 120 ° – 0,22R; 130 ° – 0,19R; 140 ° – 0,17R; 150 ° – 0,14R (рис. 10). Приведенные значения демонстрируют четкую закономер- ность – с увеличением угла вдавливания потеря устойчивости выработки происходит при меньшей радиальной высоте клина. В работе [5] аналитическим путем было установлено, что потеря устойчивости выработки наступает при радиальной высоте клина 0,12 – 0,18R при различных геомеханических условиях. Для угла внутреннего трения 20 ° была получена величина 0,149R, что на графике рисунка 10 относится к участку с углами вдавливания 140 – 150 °, а также соответствует условиям схемы «мягкой» по- тери устойчивости, описанной в работе [6]. Выводы Таким образом, проведенные модельные исследования напряженно-деформированного состояния породного массива вокруг горной выработки позволили получить следующие ре- зультаты. 1. Уточнен и описан механизм нарушения контура горной выработки в результате процесса образования и развития клина вдавливания. 2. Установлен критерий потери устойчивости выработки, заключающийся в резком росте пластической составляющей де- формаций в областях сопряжения клина с исходным контуром выработки, при достижении клином определенного размера (ра- диальной высоты). 3. Установлена новая закономерность, заключающаяся в том, что с увеличением угла вдавливания потеря устойчивости горной выработки происходит при меньшей радиальной высоте клина. Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 128 Р ис . 7 . Г ра ф ик и м ак си м ал ьн ы х зн ач ен ий и нт ен си вн ос ти п ла ст ич ес ки х де ф ор м ац ий Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 129 Р ис . 8 . Г ра ф ик и м ак си м ал ьн ы х зн ач ен ий 2 -х г ла вн ы х пл ас ти че ск их д еф ор м ац ий Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 130 Р ис . 9 . Г ра ф ик и м ак си м ал ьн ы х зн ач ен ий 3 -х г ла вн ы х пл ас ти че ск их д еф ор м ац ий Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 131 Рис. 10. Зависимость условий потери устойчивости выра- боткой от величины угла вдавливания Следует подчеркнуть, что все эти результаты получены при конкретных значениях геомеханических параметров. Представля- ется перспективным провести анализ полученных результатов по параметрам площадей потери выработкой сечения и дополни- тельных смещений, полученных непосредственно в процессе рас- чета моделей. СПИСОК ССЫЛОК 1. Расположение, охрана и поддержание горных выработок при отработке угольных пластов на шахтах. Методические указа- ния: КД 12.01.01.201-98. – Утв. Минуглепромом Украины 25.06.98. – Донецк: УкрНИМИ, 1998. – 154 с. 2. Система обеспечения надежного и безопасного функциони- рования горных выработок с анкерным креплением. Общие технические требования: СОУ 10.1.05411357.010.– Введ. 2008-01-12. – К.: Минуглепром Украины, 2008 – 83 с. 3. Анализ проявлений горного давления при проведении протя- женных выработок в районе мелкоамплитудных геологичес- ких нарушений (на примере уклона блока № 10 ш/у «Покров- 0 5 10 15 20 25 30 90 100 110 120 130 140 150 Р ад и ал ьн ая в ы со та к л и н а, % R Угол вдавливания, град Точки потери устойчивости Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 15, 2015 Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 15, 2015 132 ское») / Сдвижкова Е. А., Кравченко К. В., Халимендик А. В. и др // Наукові праці УкрНДМІ – 2010. – №9. – Ч1. – С. 269 – 281. 4. Дрибан В. А. О деформировании массива, вмещающего выра- ботки с комбинированной рамно-анкерной крепью / Дри- бан В. А., Новиков А. О., Шестопалов И. Н. // Наукові праці УкрНДМІ – 2012. – №12. – С. 228 – 254. 5. Дрибан В. А. Об одном подходе к оценке устойчивости мас- сива горных пород вокруг выработок / В. А. Дрибан // Науко- ві праці УкрНДМІ – 2010. – №7. – С. 211 – 223. 6. Дрибан В. А. Об одном пути потери устойчивости горной вы- работки / В. А. Дрибан // Наукові праці УкрНДМІ. – 2011. – №9. – Ч1. – С. 309 – 335. 7. Фадеев А. Б. Метод конечных элементов в геомеханике \ Фа- деев А. Б. – М.: Недра, 1987. – 222 с. 8. Басов К. А. ANSYS в примерах и задачах / Басов К. А. – М.: Компьютер пресс, 2002. – 224 с. 9. Басов К. А. ANSYS. Справочник пользователя / Басов К. А. – М.: ДМК, 2005. – 640 с.
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99576
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	1996-885X
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T17:54:36Z
publishDate	2015
publisher	Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України
record_format	dspace
spelling	Дрибан, В.А. Хламов, Д.М. 2016-04-30T13:41:43Z 2016-04-30T13:41:43Z 2015 О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки / В.А. Дрибан, Д.М. Хламов // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2015. — № 15. — С. 117-132. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 1996-885X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99576 622.834:622.268 Методом чисельного моделювання досліджувалося порушення контура гірничої виробки в результаті утворення і розвитку клина вдавлювання. Встановлено критерій втрати стійкості виробки, що полягає в різкому зростанні пластичної складової деформацій при досягненні клином певного розміру. By using numerical simulation method entry contour distortion as a result of pressing wedge formation and development was examined. Entry collapse criterion was determined which involves sharp increasing of deformation plastic component when the wedge achieves specific size. ru Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України Наукові праці УкрНДМІ НАН України О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки On the effect of plastic deformation immunity mine workings Article published earlier
spellingShingle	О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки Дрибан, В.А. Хламов, Д.М.
title	О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки
title_alt	On the effect of plastic deformation immunity mine workings
title_full	О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки
title_fullStr	О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки
title_full_unstemmed	О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки
title_short	О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки
title_sort	о влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99576
work_keys_str_mv	AT dribanva ovliâniiplastičeskihdeformaciinaustoičivostʹgornoivyrabotki AT hlamovdm ovliâniiplastičeskihdeformaciinaustoičivostʹgornoivyrabotki AT dribanva ontheeffectofplasticdeformationimmunitymineworkings AT hlamovdm ontheeffectofplasticdeformationimmunitymineworkings

О влиянии пластических деформаций на устойчивость горной выработки

Institution

Similar Items