Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях
Встановлено, що додатковим фактором, що погіршує стійкість рамного кріплення у виїмкових виробках є поздовжнє скручування профілю, яке сприяє передчасному руйнування рами. Longitudinal twisting of frame support has been discovered as a new factor that deteriorates bearing capacity of the frame....
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Наукові праці УкрНДМІ НАН України |
|---|---|
| Datum: | 2010 |
| Hauptverfasser: | , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України
2010
|
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99608 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях / В.В. Назимко, А.А. Яйцов // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2010. — № 6. — С. 336-349. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860131498527555584 |
|---|---|
| author | Назимко, В.В. Яйцов, А.А. |
| author_facet | Назимко, В.В. Яйцов, А.А. |
| citation_txt | Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях / В.В. Назимко, А.А. Яйцов // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2010. — № 6. — С. 336-349. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Наукові праці УкрНДМІ НАН України |
| description | Встановлено, що додатковим фактором, що погіршує стійкість рамного кріплення у виїмкових виробках є поздовжнє скручування профілю, яке сприяє передчасному руйнування рами.
Longitudinal twisting of frame support has been discovered as a new factor that deteriorates bearing capacity of the frame.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:44:46Z |
| format | Article |
| fulltext |
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
336
УДК 622.268.12
ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ НАБЛЮДЕНИЯ ЗА
СДВИЖЕНИЕМ НА КОНТУРЕ ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ
ВЫРАБОТОК В СЛОЖНЫХ ГОРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ И
ГОРНОТЕХНИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ
Назимко В. В.
(ДонНТУ, г.Донецк, Украина)
Яйцов А. А.
(ЗАО «Донецкий металлургический завод «Донецксталь»,
г. Донецк, Украина)
Встановлено, що додатковим фактором, що погіршує стій-
кість рамного кріплення у виїмкових виробках є поздовжнє скру-
чування профілю, яке сприяє передчасному руйнування рами.
Longitudinal twisting of frame support has been discovered as a
new factor that deteriorates bearing capacity of the frame.
На шахтах Донбасса пологие пласты средней мощности
обычно разрабатываются столбовыми системами с применением
в лавах возвратноточной схемы проветривания. Такие системы
разработки не позволяют достичь высоких нагрузок на лаву из-за
ограничений по газовому фактору. В связи с этим последнее вре-
мя высоконагруженные лавы отрабатывают, как правило, по ком-
бинированной системе разработки. При этом исходящая струя
воздуха из лавы отводится прямым током по выемочной выра-
ботке, которая поддерживается позади лавы. Однако для реализа-
ции такой схемы проветривания необходимо поддерживать вы-
емочную выработку позади действующей лавы в зоне активных
сдвижений.
Проблема поддержания и сохранения выработок позади
очистного забоя актуальна не только для обеспечения прямоточ-
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
337
ного проветривания, но и с позиций их повторного использова-
ния [1]. Это диктуется современными рыночными условиями, ко-
торые создают экономическую необходимость повторного ис-
пользования выемочных выработок. При этом смещения кровли и
почвы в них достигают 1,5-2,0 м и более, а устойчивость сопря-
жения лав с этими выработками часто является неудовлетвори-
тельной. В связи с этим на шахте Красноармейская-Западная № 1
проводятся опытно-экспериментальные испытания новых техно-
логий крепления, поддержания и способов охраны выемочных
выработок, включающих комбинирование рамных и анкерных
крепей, создание искусственных опор, использование буфлексов
для заполнения закрепного пространства.
На сегодняшний день накоплен большой положительный
опыт поддержания выемочных выработок в зоне динамического
опорного давления и активных сдвижений с помощью комбини-
рованных рамно-анкерных крепей и литой полосы из БИ-крепи
[2]. Именно такое сочетание средств крепления и поддержания
дало возможность сохранить 30-40 % проектного сечения выра-
ботки позади действующей лавы, что позволило обеспечить пря-
моточную схему проветривания и соответственно проектную на-
грузку на очистной забой в пределах 3-4 тыс. тонн в сутки.
Вместе с тем увеличение глубины разработки и негативное
влияние малоамплитудных нарушений усложняет условия под-
держания выемочных выработок, что требует постоянного со-
вершенствования систем крепления и способов охраны вырабо-
ток. В частности одним из резервов обеспечения устойчивости
подготовительной выработки в зоне интенсивного проявления
горного давления является повышение несущей способности ста-
ционарной рамной крепи. Традиционно для достижения указан-
ной цели применяют тяжелый профиль крепления, а также уве-
личивают плотность установки рам вплоть до 2 рам на погонный
метр. Вместе с тем применение замков повышенной несущей
способности является еще одним неиспользованным резервом,
который может уменьшить деформации сечения выработки и та-
ким образом обеспечить возможность поддержания высокой на-
грузки на лаву за счет эффективного прямоточного проветрива-
ния.
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
338
Испытание замков повышенной несущей способности осу-
ществлялось в выемочных выработках 5-й северной лавы пласта
d4 блока № 2 шахты Красноармейская-Западная № 1 (рис. 1). Вы-
нимаемая мощность пласта составляла 1,8-1,95 м. Лава отрабаты-
вается по простиранию обратным ходом, с поддержанием вы-
емочной выработки позади очистного забоя для повторного ис-
пользования. Именно два последних обстоятельства обусловили
выбор экспериментального участка.
При такой вынимаемой мощности позади лавы происходит
интенсивная конвергенция вмещающих пород, что создает про-
блемы при поддержании выработки позади действующей лавы. В
частности, величины смещений пород кровли и почвы достигают
при указанной вынимаемой мощности метра и более, что ужесто-
чает требования к податливости рамной крепи.
Длина лавы 250 – 290 м, оборудована механизированным
комплексом 3МКД90Т: крепь 3КД90Т, комбайн РКУ13. Скорость
подвигания лавы 3 – 4 м/сут. Среднемесячное подвигание – 100-
120 м. Головка конвейера выносится на штрек. На рис. 2 приве-
дены основные элементы охраны сопряжения лавы с конвейер-
ным штреком. Выработка закреплена рамной арочной крепью
КМП-3 из спецпрофиля СВП-33 через 0,8 м с замками податли-
вости ЗСД, проектная несущая способность которых составляет
порядка 300 кН. Затяжка сетчатая. На опытном участке длиной
50 м применяются замки ЗШ, несущая способность которых
превышает 400-450 кН. Для обеспечения возможности повторно-
го использования штрека его кровля упрочняется семью анкера-
ми в ряду длиной 2,5м. Вслед за лавой сооружается из БИ-крепи
литая полоса шириною 1,6 м.
Глубина расположения конвейерного штрека составляет
680 м. Непосредственной кровлей является алевролит (0,0-
8,45 м) – темно-серый, неслоистый, с детритом углефицирован-
ной флоры, с тонкими линзами угля. Слой алевролита трещино-
ватый, трещины закрытого типа под углом 75-85 °. В местах зале-
гания слоя, где мощность его менее 1,0 м – неустойчивый, сред-
ней крепости.
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
339
Ри
с.
1
. Ф
ра
гм
ен
т
пл
ан
а
го
рн
ы
х
вы
ра
бо
то
к
в
ра
йо
не
5
с
ев
ер
но
й
ла
вы
б
ло
ка
№
2
и
г
ео
ло
ги
че
-
ск
ий
р
аз
ре
з в
до
ль
к
он
ве
йе
рн
ог
о
ш
тр
ек
а
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
340
Рис. 2. Паспорт крепления конвейерного штрека
Основной кровлей является песчаник (1,20-9,95 м) – светло-
серый, полевошпатово-кварцевый, на глинистом цементе, мелко-
зернистый, с пологоволнистой слоистостью за счет намыва угле-
слюдистого материала, трещиноватый, трещины закрытого типа
под углом 80-85 º различной ориентировки, крепкий.
Непосредственной почвой является алевролит (0,20-
0,50 м) – серый, неслоистый, в начале слоя «кучерявчик», с отпе-
чатками углефицированных стигмарий, трещиноватый, склонный
к пучению, слабый по крепости. Основной почвой является пес-
чаник (9,70-11,35 м) – светло-серый, полевошпатово-кварцевый,
на глинистом цементе, мелкозернистый с прослоями среднезер-
нистого, массивный, местами с прерывистой слоистостью за счет
намыва углисто-слюдистого материала, трещиноватый, обвод-
ненный.
Прочность пород на одноосное сжатие составляет: для по-
род основной кровли 69-90 МПа. Породы непосредственной
кровли имеют предел прочности от 48 МПа до 70 МПа, а для по-
род почвы такой показатель изменяется в диапазоне 30-47 МПа.
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
341
Прочность основной почвы колеблется от 39 МПа до 89 МПа и в
среднем составляет 65 МПа.
При проходке 5 северного конвейерного штрека был встре-
чен ряд малоамплитудных тектонических нарушений в интерва-
лах – ПК-26+9 – ПК-27+3, ПК-94 – ПК-94+5, ПК-119 – ПК-119+2,
ПК-117+9 – ПК-118+4. В окрестности перехода малоамплитуд-
ных нарушений наблюдается выделение воды из пород кровли по
сместителю нарушения и сопутствующим трещинам. Общий во-
допроток по выемочному столбу составляет 2-5 м3/час.
Для оценки эффективности работы замков повышенного со-
противления осуществлялись комплексные шахтные инструмен-
тальные наблюдения [3-4]. Была заложена серия наблюдательных
станций на опытном и контрольном участках выработки. С по-
мощью этих станций производили мониторинг сближений кровли
и почвы, а также боков выработки. Для измерения конвергенции
на контуре выемочной выработки использовали схему замеров с
помощью контурных реперов. В процессе выполнения инстру-
ментальных наблюдений замеряли вертикальный и горизонталь-
ный размер сечения выработки. На некоторых станциях измеряли
также расстояние от контурного репера в кровле выработки до
лески, натянутой между головками горизонтальных контурных
реперов. С помощью таких замеров выделяли пучение почвы.
Кроме измерений конвергенции на каждой станции фикси-
ровалась нахлестка сегментов рамной металлической арочной
податливой крепи в процессе перемещения очистного забоя, а
также характер деформирования и разрушения замков. Фиксиро-
вался также угол продольного скручивания профиля крепи. По-
пытка применения горного компаса для измерения таких углов не
увенчалась успехом. Оказалось, что время измерения одного угла
составляет несколько минут, а погрешность измерений превыша-
ет 10 0. Это не позволило обеспечить представительную выборку
данных измерений, что затрудняло статистическую обработку ре-
зультатов инструментальных наблюдений.
Причина заключалась в том, что отдельные участки рамы по
ее периметру часто испытывали разные деформации продольного
скручивания, причем направление скручивания также меняло
знак, то есть фиксировались углы скручивания как по часовой
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
342
стрелке, так и против нее. Еще одна трудность снятия углов про-
дольного скручивания связана с тем, что контур рамы меняет на-
правление от горизонтального (в своде сечения выработки) до
вертикального (у почвы выработки). Из-за этого горный компас
приходилось прикладывать то к основанию профиля, то к боко-
вым его полкам. Это требовало пересчета углов с учетом наклона
боковых полок и т.д. Поскольку такие измерения производили
массово, был разработан специальный транспортир для измере-
ния угла продольного скручивания.
На рис. 3 приведен внешний вид транспортира. Транспортир
имеет шкалу 1, основание 2, соединенное со шкалой 1 перпенди-
кулярно и указательную стрелку 3. При проведении замеров за-
мерщик располагается в плоскости сечения измеряемой рамы, а
транспортир всегда устанавливается своим основанием на осно-
вание профиля крепи. Затем указательная стрелка ориентируется
в плоскости рамы и производится отсчет по шкале. На осуществ-
ление замера тратится несколько секунд, а погрешность измере-
ний угла продольного скручивания спецпрофиля рамной крепи не
превышает 2-3 0.
Поскольку каждая замерная станция состояла из трех смеж-
ных секций, в процессе проведения каждой замерной сессии про-
изводились избыточные измерения, которые позволяли оценить
суммарную погрешность измерений величин деформации сече-
ния и сегментов рамной крепи. Суммарная погрешность измере-
ний конвергенции намного превышает погрешность измеритель-
ного инструмента (рулетки). Общая погрешность измерений
складывается из погрешности рулетки (не более 1 мм) и погреш-
ности, обусловленной случайными перекосами сегментов рамы и
элементов замков податливости, а также стохастичностью про-
цесса разрушения вмещающих выработку пород и необратимого
перемещения породных блоков в полость выработки [5].
Проверка с помощью критерия Колмогорова-Смирнова по-
казала, что распределение погрешности не противоречит нор-
мальному закону, а величина стандартного отклонения составля-
ет 0,16 м.
На рис. 4 приведены усредненные графики сближений кров-
ли и почвы, а также боковых стенок выработки. Анализ графиков
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
343
показывает, что суммарные сближения боков выемочной выра-
ботки на экспериментальном и контрольном участках позади зо-
ны активных сдвижений составляет порядка 0,9 м, а сближения
кровли и почвы 1,4 м (табл. 1). Максимальная интенсивность
конвергенции и ее скорость регистрируется напротив лавы и по-
сле ее удаления не более, чем на 20-30 м. Именно на этом участке
реализуется основная податливость литой полосы и происходит
больше половины оседаний пород кровли в зоне активных сдви-
жений. При этом интенсивность горизонтальной и вертикальной
конвергенции достигает 25 мм/м а скорость 72 мм/сут. Поле уда-
ления лавы на 30-40 м интенсивность конвергенции затухает в
несколько раз, причем на расстоянии, превышающем 150 м ско-
рость конвергенции приближается к установившемуся фоновому
уровню в 2-3 мм/сут.
Позади лавы на расстоянии 50-100 м накапливается значи-
тельная величина поднятия пород почвы выработки. Общая ве-
личина пучения почвы составляет порядка 1,3-1,5 м. При этом
стойки рамных крепей загоняются в пучащие породы почвы на
глубину 0,8-1,2 м. В результате возникает необходимость под-
рывки пород почвы выемочной выработки, которая производится
с отставанием на 100-120 м от движущейся лавы.
Рис. 3. Конструкция транспортира для измерения угла про-
дольного скручивания профиля
3
2
1
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
344
Рис. 4. Динамика сближения боков экспериментальной вы-
работки (а), а также кровли и почвы (б) по мере под-
вигания лавы
-0,20
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
-100 -50 0 50 100 150 200
Расстояние от лавы, м
С
бл
иж
ен
ие
к
ро
вл
и
и
по
чв
ы
, м
ЗСД
st1
st2
st3
ЗШ
st1
st2
st3
-0,20
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
-100 -50 0 50 100 150 200
Расстояние от лавы, м
С
бл
иж
ен
ие
к
ро
вл
и
и
по
чв
ы
, м
ЗСД гор
st1
st2
st3
ЗШ гор
st1
st2
st3
б
а
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
345
Интенсивные деформации вмещающих пород приводят к
исчерпанию податливости рамной крепи. На рис. 5 приведены
гистограммы разброса величин реализованной податливости в
замках рамных крепей. Независимо от конструкции замков по-
датливости разброс величин нахлестки сегментов рамных подат-
ливых крепей не противоречит нормальному закону. Средняя ве-
личина нахлестки в замках ЗСД составляет 1,06 м при стандарт-
ном отклонении 0,15 м. Для замков ЗШ средний уровень нахлест-
ки составил 0,63±0,11 м (таблица 1). Очевидно, что уменьшение
нахлестки сегментов крепи при использовании замков ЗШ по
сравнению с замками ЗСД объясняется повышенным сопротив-
лением замков ЗШ. При этом снижение податливости замка при-
мерно обратно пропорционально его сопротивлению.
Однако общие показатели проявления горного давления в
выемочной выработке свидетельствует о сложной взаимосвязи
показателей с величиной сопротивления замка. Прежде всего,
разница как вертикальной, так и горизонтальной конвергенции на
контуре выработки при разных конструкциях замков податливо-
сти не превышает погрешности измерений. При величине сред-
неквадратичного отклонения конвергенции 0,16 м разница ее ве-
личин не превышает указанные пределы в 70 % случаев.
С вероятностью 97 % можно утверждать, что графики кон-
вергенции вмещающих пород при использовании разных замков
податливости практически одинаковы, поскольку расхождение ве-
личин конвергенции не превышает 2,5 стандартного отклонения.
Таблица 1
Показатели деформации сечения экспериментальной выработки
Участок
Конвергенция, м Нахлестка в соединениях, м
Горизонталь-
ная (боков вы-
работки)
Вертикаль-
ная (кровли
и почвы)
Со стороны
действующей
лавы
Со стороны
нетронутого
массива
Опытный
(замок ЗШ) 0,89 1,22 1,05 1,11
Контрольный
(замок ЗСД) 0,95 1,35 0,74 0,54
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
346
Рис. 5. Распределения величины нахлестки сегментов рам:
(а) – замки ЗСД, (б) – замки ЗШ
Histogram (Spreadsheet1 in 5nort_bl2.stw 10v*1000c)
ZSD = 54*0,0929*normal(x; 1,0573; 0,1531)
0,75 0,84 0,94 1,03 1,12 1,21 1,31 1,40
Величина нахлестки, м
0
2
4
6
8
10
12
14
16
Ч
и
с
л
о
н
а
б
л
ю
д
е
н
и
й
Histogram (Spreadsheet1 in 5nort_bl2.stw 10v*1000c)
ZH = 48*0,0629*normal(x; 0,6325; 0,1015)
0,41 0,47 0,54 0,60 0,66 0,72 0,79 0,85
Величина нахлестки, м
0
2
4
6
8
10
12
14
Чи
сл
о
на
бл
ю
де
ни
й
б
а
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
347
Для объяснения противоречия между величиной нахлестки
сегментов и величиной конвергенции пород на контуре выработ-
ки необходимо привлечь результаты комплексных инструмен-
тальных наблюдений. В таблицах 2, 3 приведены дополнитель-
ные обобщенные показатели деформации рамной крепи и замков
податливости. Таблица 2 характеризует средние величины углов
продольного скручивания профиля рамных крепей. Видно, что
средняя величина угла скручивания при использовании замков
ЗСД составляет 5,20, в то время как при использовании замков ЗШ
угол скручивания в два раза больше. Интенсивное продольное
скручивание профиля рамной крепи свидетельствует о ее более
интенсивном разрушении с последующей потерей устойчивости.
Это подтверждается еще одним показателем, а именно раз-
рушением элементов замков податливости (табл. 3). Так на экс-
периментальном участке произошел разрыв скоб замков ЗШ в
среднем в 36 % случаев, тогда как на контрольном участке в зам-
ках ЗСД произошел разрыв ушка планки в среднем в 25 % случа-
ев. Отметим, что при разрыве планки замок сохраняет частично
функции направляющей, что позволяет сохранять контакт смеж-
ным сегментам рамной крепи. Наоборот, при разрыве скоб замок
разрушается полностью, что приводит к раскрытию контакта и
последующему перекосу сегментов крепи и их заклиниванию.
Следует иметь ввиду, что, несмотря на потерю устойчивости
значительного количества рам, устойчивость выемочной выра-
ботки в целом сохранилась, поскольку значительную долю несу-
щей способности продолжают выполнять анкеры. Именно при-
менение комбинированной рамно-анкерной крепи позволило
смягчить негативный эффект разрушения элементов рамной кре-
пи и потери ее несущей способности.
Анализ проведенных инструментальных наблюдений позво-
ляет сделать следующие предварительные заключения. В данной
работе впервые выделен фактор потери устойчивости рамной
крепи в виде продольного скручивания профиля рамной крепи.
Даны первые количественные оценки этого фактора и показано,
что увеличение сопротивления замков податливости приводит к
росту углов продольного скручивания профиля рамной крепи.
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
348
Таблица 2
Средняя величина углов продольного скручивания стоек крепи,
градусов
Контрольный (замок ЗСД) Опытный (замок ЗШ)
Со стороны
действующей
лавы
Со стороны
нетронутого
массива
Со стороны
действующей
лавы
Со стороны
нетронутого
массива
4 6,5 12 11
Таблица 3
Показатели работы замков податливости
Участок
Разрыв скоб замка, % Разрыв планок, %
Со стороны
действую-
щей лавы
Со стороны
нетронутого
массива
Со стороны
действую-
щей лавы
Со стороны
нетронутого
массива
Опытный
(замок ЗШ) 37,5 35,0 - -
Контрольный
(замок ЗСД) - - 35,0 15,0
Можно предположить, что эффект продольного скручива-
ния может привести к преждевременной потери несущей способ-
ности рамной крепи. Обоснованность этой гипотезы подтвержда-
ется дополнительными данными наблюдений. В таблице 4 приве-
дены доли разрушенных крепей на экспериментальном и кон-
трольном участках. В качестве критерия разрушения крепи ис-
пользовался один из следующих очевидных показателей: пласти-
ческий изгиб профиля, раскрытие соединения сегментов, закли-
нивание сегментов, продольное расщепление сегментов.
Характерно, что эффект продольного скручивания профиля
и процессы потери устойчивости рамных крепей взаимоувязаны.
Так на экспериментальном участке, в пределах которого угол
продольного скручивания в два раза больше, чем на контроль-
ном, доля разрушенных рам в полтора раза выше. Кроме того,
пластический изгиб спецпрофиля крепи в 78-82 % случаев на-
блюдается именно на участках продольного скручивания.
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 6, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 6, 2010
349
Таблица 4
Дополнительная характеристика рам с разрушенным профилем
Опытный (замок ЗШ) Контрольный (замок ЗСД)
Доля разру-
шенных рам, %
Изгиб профи-
ля на участке
продольного
скручивания,
%
Доля разру-
шенных рам, %
Изгиб профи-
ля на участке
продольного
скручивания,
%
69 82 43 78
На основании полученных предварительных выводов была
поставлена задача более детального исследования эффекта про-
дольного скручивания рамно-анкерных крепей, что является
предметом дальнейших исследований.
СПИСОК ССЫЛОК
1. Методические указания. Расположение, охрана и поддержа-
ние горных выработок при отработке угольных пластов на
шахтах. КД 12.01.01.201-98. УкрНИМИ. 1998. – 149 с.
2. Байсаров Л.В., Ильяшов М.А., Демченко А.И. Геомеханика и
технология поддержания повторно используемых горных вы-
работок. – Днепропетровск: ЧП «Лира ЛТД», 2005. – 240 с.
3. Горное давление в подготовительных выработках угольных
шахт // Давыдович И.Л., Бажин Н.П., Коренной Ю.П.,
Куняев Е.В. и др. – М.: Недра. 1971. – 288 с.
4. Методические указания по совершенствованию технологии
добычи с целью повышения полноты извлечения угля при
подземной разработке угольных месторождений. – М.: ИГД
им. А.А. Скочинского, 1983. – 80 с.
5. Яйцов А.А., Кожушок О.Д., Болбат В.А., Бугаева Н. Результа-
ты оценки условий поддержания подготовительных выработок
в условиях шахты Красноармейская-западная № 1//Проблеми
гірського тиску. Збірник наукових праць ДонНТУ.-Донецьк:
ДонНТУ, 2007, вип. 15. С. 122-145.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99608 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1996-885X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:44:46Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Назимко, В.В. Яйцов, А.А. 2016-04-30T18:28:58Z 2016-04-30T18:28:58Z 2010 Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях / В.В. Назимко, А.А. Яйцов // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2010. — № 6. — С. 336-349. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. 1996-885X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99608 622.268.12 Встановлено, що додатковим фактором, що погіршує стійкість рамного кріплення у виїмкових виробках є поздовжнє скручування профілю, яке сприяє передчасному руйнування рами. Longitudinal twisting of frame support has been discovered as a new factor that deteriorates bearing capacity of the frame. ru Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України Наукові праці УкрНДМІ НАН України Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях Article published earlier |
| spellingShingle | Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях Назимко, В.В. Яйцов, А.А. |
| title | Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях |
| title_full | Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях |
| title_fullStr | Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях |
| title_full_unstemmed | Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях |
| title_short | Инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях |
| title_sort | инструментальные наблюдения за сдвижением на контуре подготовительных выработок в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99608 |
| work_keys_str_mv | AT nazimkovv instrumentalʹnyenablûdeniâzasdviženiemnakonturepodgotovitelʹnyhvyrabotokvsložnyhgornogeologičeskihigornotehničeskihusloviâh AT âicovaa instrumentalʹnyenablûdeniâzasdviženiemnakonturepodgotovitelʹnyhvyrabotokvsložnyhgornogeologičeskihigornotehničeskihusloviâh |