Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок
На основе анализа уравнений энергетического баланса системы "выработка – массив горных пород" получен критерий потери устойчивости вмещающего массива. Данный критерий впервые увязывает физико-механические характеристики горных пород, как в упругом, так и в пластическом состоянии. Полученны...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Наукові праці УкрНДМІ НАН України |
|---|---|
| Дата: | 2010 |
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України
2010
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99642 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок / В.А. Дрибан // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2010. — № 7. — С. 211-223. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859721780883619840 |
|---|---|
| author | Дрибан, В.А. |
| author_facet | Дрибан, В.А. |
| citation_txt | Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок / В.А. Дрибан // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2010. — № 7. — С. 211-223. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Наукові праці УкрНДМІ НАН України |
| description | На основе анализа уравнений энергетического баланса системы "выработка – массив горных пород" получен критерий потери устойчивости вмещающего массива. Данный критерий впервые увязывает физико-механические характеристики горных пород, как в упругом, так и в пластическом состоянии. Полученные результаты дают возможность целенаправленно разрабатывать конструктивно-технологические мероприятия, обеспечивающие охрану и поддержание горных выработок, находящихся в сложных горно-геологических условиях.
Based on the analysis of energy balance equations of the system mine working – rock mass criterion of enclosing rock mass stability loss is obtained. This criterion for the first time shows physicalmechanical characteristics of rock mass both in elastic and in plastic state. The obtained results give the possibility to develop steadfastly structural-technological measures that provide protection and maintenance of mine workings in complicated mining-geological conditions.
|
| first_indexed | 2025-12-01T09:58:53Z |
| format | Article |
| fulltext |
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
211
УДК 622.834:622.268
ОБ ОДНОМ ПОДХОДЕ К ОЦЕНКЕ УСТОЙЧИВОСТИ
МАССИВА ГОРНЫХ ПОРОД ВОКРУГ ВЫРАБОТОК
Дрибан В. А.
(УкрНИМИ НАНУ, г. Донецк, Украина)
На основе анализа уравнений энергетического баланса сис-
темы "выработка – массив горных пород" получен критерий по-
тери устойчивости вмещающего массива. Данный критерий
впервые увязывает физико-механические характеристики гор-
ных пород, как в упругом, так и в пластическом состоянии. По-
лученные результаты дают возможность целенаправленно раз-
рабатывать конструктивно-технологические мероприятия,
обеспечивающие охрану и поддержание горных выработок, на-
ходящихся в сложных горно-геологических условиях.
Based on the analysis of energy balance equations of the system
mine working – rock mass criterion of enclosing rock mass stability
loss is obtained. This criterion for the first time shows physical-
mechanical characteristics of rock mass both in elastic and in plastic
state. The obtained results give the possibility to develop steadfastly
structural-technological measures that provide protection and main-
tenance of mine workings in complicated mining-geological condi-
tions.
Одна из основных проблем при построении аналитических
решений по определению устойчивости и деформированию кон-
тура выработок заключается в поиске метода прогнозирования,
учитывающего наиболее характерные процессы разрушения гор-
ных пород вокруг выработки. Всеми исследователями постоянно
подчеркивается структурная неоднородность массива, вмещаю-
щего горные выработки. В тоже время, постоянно говоря о неод-
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
212
нородности массива, практически все аналитические модели сво-
дятся к сугубо однородному случаю. А именно, решается задача
о распределении НДС вокруг выработки кругового сечения с
равномерным отпором крепи. Такое положение вещей обуслов-
лено, в первую очередь, трудностями математического характера,
поскольку в этом случае нелинейное дифференциальное уравне-
ние в частных производных, описывающее поведение пластиче-
ской среды (Кулона-Мора, Треска и др.), сводится к простому
одномерному уравнению 2-го порядка. Затем данное уравнение с
"удовольствием" решается с различными, зачастую сложными,
но, как правило, не имеющими отношения к реальности допуще-
ниями. Все это свидетельствует скорее об успехах вычислитель-
ных методов и процедур, нежели удовлетворяет потребностям
практики. При этом оптимистично предполагается, что получен-
ные поля напряжений с удовлетворительной точностью описы-
вают реальную ситуацию.
Одновременно с этим попытки добиться сколько-нибудь
приемлемых совпадений расчетных деформаций (смещений)
приконтурного массива с фактически наблюдаемыми привело к
введению многочисленных (и вообще говоря, неоправданных
экспериментальным материалом) усложнений деформационной
модели среды. Таких как снижение прочностных характеристик
горных пород на 1-2 порядка по мере приближения к контуру вы-
работки, увеличению коэффициентов дилатации и т.п., не связан-
ных ни с историей нагружения, ни с уровнем возникающих на-
пряжений по отношению к прочности вмещающего массива. Ли-
бо это связь весьма туманна и опосредована. Однако даже введе-
ние этих очень "сильных" допущений о поведении среды в пре-
дельном и запредельном состоянии "помогает объяснить" смеще-
ния контура выработки порядка 50-100 мм, что не соответствует
наблюдаемым в реальных условиях 500 мм и более. Кроме того,
введение коэффициентов ослабления в расчетные модели прив-
носит большую неопределенность в конечный результат. Вслед-
ствие различных подходов к решению, полученные количествен-
ные значения существенно отличаются между собой, а также от
фактически измеренных смещений. Более того, при построении
деформационных моделей игнорируется тот факт, что искажения
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
213
контура выработок достигают десятков процентов и, соответст-
венно, построение моделей в рамках теории "малых деформаций"
становится, по всей видимости, не вполне корректным. Данное
положение вещей также обусловлено трудностями математиче-
ского характера. Дело в том, что учет этого факта приводит к не-
обходимости решения уравнений с подвижными границами, что
не только намного сложнее общего неоднородного случая, но и
требует дополнительных нетривиальных соображений о физико-
механических свойствах среды в целом и самих принципах оцен-
ки устойчивости упругопластических систем.
Отличие, которое наиболее сильно сказывается на расхож-
дении результатов, связано с различными подходами к назначе-
нию остаточной прочности пород на контуре поперечного сече-
ния выработки в зоне неупругих деформаций. Введение остаточ-
ной прочности связано с попыткой распространить условие
прочности Кулона-Мора, выполняющееся при переходе горных
пород в предельное состояние, на случай запредельных деформа-
ций. Такой подход является приемлемым для описания качест-
венной картины явления, однако известный произвол в назначе-
нии величины остаточной прочности (от нуля до прочности мас-
сива горных пород) не может привести к удовлетворительным ре-
зультатам для всех условий. Многочисленные аппроксимации
функций снижения прочностных характеристик различными ана-
литическими функциями не дают однозначных численных ре-
зультатов, хотя одинаково удовлетворительно описывают данные
экспериментов. Более сложные подходы к решению этой задачи,
учитывающие зоны разрушения и трещиноватости вокруг выра-
ботки требуют в каждом конкретном случае большого объема
испытаний образцов горных пород, что не только практически не
реализуемо на стадии прогноза, но и ставит под сомнение полу-
чаемые результаты, поскольку последние существенно зависят от
выбранных расчетных моделей.
В работах [1, 2, 3] на основе анализа экспериментальных
данных и полученных новых решений о распределении полей на-
пряжений и деформаций в горном массиве, вмещающем горные
выработки, показано, что в процессе деформирования массив по-
следовательно проходит дискретный ряд состояний, отвечающих
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
214
определенному соотношению физико-механических свойств мас-
сива и уровню горного давления. Уравнения напряжений в мас-
сиве, соответствующих различным стадиям деформирования,
имеют следующий вид:
( ) ( )( ) ( )( )
( ) ( )( ) ( )( )
( ) ( ) ( )( )
22
1
22
1
22
1
1 sin cos sin 0.5
1 sin cos sin 0.5
sin sin sin 0.5
n
r n n
n
n n
n
r n n
C r Kctg
C r Kctg
C r
αα
αα
θ
αα
θ
σ ρ ϕ θ ϕ θ ρ
σ ρ ϕ θ ϕ θ ρ
τ ρ ϕ θ ϕ θ
−−
−−
−−
⎧ = − ⋅ −⎪
⎪
= + ⋅ −⎨
⎪
⎪ = ⋅
⎩
, (1)
где К – сцепление горных пород;
ρ – угол внутреннего трения;
σr, σθ, τrθ – радиальные, тангенциальные и касательные на-
пряжения соответственно;
ϕn(θ) – ряд гладких функций получаемый путем склейки
значений функции ϕ(θ) на отрезках θ∈[πn;π+πn]∪[–π–πn;–πn]
для всех целых n от 0 до ∞, определяемой следующим функцио-
нальным уравнением:
( ) ( ) ( )1 sin 2
2
ctg
ϕ θ
ϕ θ ρ θ+ + = (2)
Заметим, что функция ϕ∞(θ) генерирует тривиальное реше-
ние, получаемое в предположении симметричной картины рас-
пределения напряжений вокруг выработки, что соответствует со-
стоянию неустойчивого равновесия. Далее, по мере развития де-
формационных процессов в зависимости от величины горного
давления и физико-механических свойств вмещающих пород,
массив вокруг выработки последовательно проходит дискретный
полубесконечный ряд равновесных состояний, отвечающий глад-
ким однозначным функциям ϕn(θ) при изменении n от ∞ до 1. И,
наконец, при соответствующих геомеханических условиях, дос-
тигается напряженное состояние вмещающего массива, соответ-
ствующее функции ϕ0(θ), которое принципиально отличается от
предыдущих. Дело в том, что ϕ0(θ) на интервале [minφ; maxφ] те-
ряет свойство однозначности и, соответственно, можно выделить
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
215
такие значения деформирования контура выработки, которые от-
вечают неединственности решения системы уравнений пластич-
ности. Иными словами, в этом случае достигается такое возму-
щение контура выработки, при котором при неизменных внеш-
них параметрах нагружения становится возможным переход из
сложившегося напряженного состояния массива в некоторое дру-
гое, то есть появляется точка бифуркации.
Проведенная серия расчетов для различных геомеханиче-
ских условий показывает, что относительное возмущение конту-
ра выработки, при котором наступает потеря устойчивости, со-
ставляет 12 – 18 %. На рис. 1 представлена диаграмма последова-
тельного пошагового деформирования контура выработки вплоть
до потери устойчивости для различных углов внутреннего тре-
ния.
0
4
8
12
16
Потеря
устойчивости
2 шаг4 шаг
Переходы равновесных состяний
%
и
ск
аж
ен
ия
ф
ор
мы
10 градусов 20 30 45
Рис 1. Относительное пошаговое смещение контура выра-
ботки
В тоже время, вопрос о геомеханических условиях, при ко-
торых появляется возможность указанного пути развития напря-
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
216
женно-деформированного состояния вмещающего массива и по-
тери устойчивости системы "выработка – массив горных пород"
остался открытым.
В настоящей работе предпринята попытка описать процесс
развития зоны неупругих деформаций с точки зрения общефизи-
ческих положений.
Рассмотрим детально напряженно-деформированное со-
стояние массива горных пород с расположенной в нем горной
выработкой. При проведении горной выработки в массиве гор-
ных пород происходит перераспределение напряжений вблизи ее
контура. Новое напряженное состояние определяется начальным
напряженным состоянием массива, формой и расположением вы-
работки, технологией ее проведения, физико-механическими
свойствами пород и крепи, а также горно-геологическими и
структурными особенностями залегания пород.
Анализ экспериментальных данных показывает, что породы
вначале деформируются упруго, затем появляются неупругие де-
формации и возникает допредельное напряженное состояние, ха-
рактеризующееся наличием упругих и пластических деформаций.
При дальнейшем деформировании возникает предельное состоя-
ние, напряжения при котором удовлетворяют одному из уравне-
ний пластичности.
В начальный период наибольшая концентрация напряжений
имеет место на контуре выработки. Затем, в местах концентраций
напряжений при превышении предела прочности, породы начи-
нают пластически деформироваться или происходит их хрупкое
разрушение и развивается зона неупругих деформаций от конту-
ра выработки вглубь массива. При этом, поскольку геоматериал
(горные породы) "не выдерживают" возникающих напряжений,
происходит диссипация энергии в системе "массив-выработка".
Этот процесс идет до тех пор, пока энергия системы не достигнет
своего минимума для данных геомеханических условий.
Таким образом, точка минимума энергии соответствует ста-
бильному упругопластическому состоянию массива горных по-
род с выработкой и, соответственно, определяет размеры зоны
неупругих деформаций. Следовательно, если мы научимся вы-
числять изменение энергии системы, то сумеем полностью опи-
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
217
сать процесс деформирования массива, как среды, обладающей
способностью находиться в различных механических фазах – уп-
ругой и пластической.
Рассмотрим процесс деформирования зоны неупругих де-
формаций, которые образуются вокруг выработок. В процессе
образования этой зоны горные породы разбиваются системой
трещин на отдельные блоки (куски). При этом, несмотря на то,
что зона вокруг выработки получает необратимые (неупругие)
деформации, каждый из блоков подчиняется законам упругого
деформирования. Это подтверждается хотя бы тем фактом, что
образцы пород, извлеченные из зоны неупругих деформаций, при
испытаниях ведут себя как упругое тело.
Механическое состояние горных пород в рамках механики
деформируемого твердого тела решается как система уравнений
механики плюс физическое уравнение, дающее связь между ком-
понентами тензора деформации и напряжения. Простейший вид
такой зависимости в упругой области дается законом Гука. В об-
ласти пластических деформаций горных пород построение физи-
ческого уравнения существенно усложняется, прежде всего, по
причине ярко выраженной неоднородности их строения, наличия
трещин и т.п.
При составлении континуальных уравнений для таких сред,
обычно либо составляют уравнения для феноменологических
средних параметров объема ∆V, либо формируют эти уравнения
сначала в масштабе, который много меньше характерного мас-
штаба микроструктуры, а затем усредняют их по объему.
В первом случае усреднение проводится в неявном виде, и
возможные неточности устраняются специально подготовленны-
ми реологическими опытами для замыкания системы уравнений,
так называемыми определяющими законами среды в целом. Во
втором случае вид замыкающих связей, а иногда и конкретные
значения реологических параметров, определяют теоретически.
В рамках сформулированных положений можно утверждать,
что процесс формирования НДС вмещающего массива разбива-
ется на два этапа. Вначале образуется зона пластических дефор-
маций с распределением напряжений согласно классическим
представлениям теории Кулона-Мора, затем начинает проявлять-
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
218
ся микроструктура каждого блока, которые в совокупности ведут
себя как континуальная пластическая среда. Заметим, что крае-
выми условиями на рассматриваемых блоках являются напряже-
ния в пластической зоне.
Проиллюстрируем указанные соображения на классической
простейшей модельной задаче. Итак, рассмотрим напряженно-
деформированное состояние вокруг круглой горной выработки
радиуса R0, расположенной на глубине Н от поверхности. В каче-
стве условия пластичности принимаем уравнение Кулона-Мора с
прямолинейной огибающей. Тогда уравнение изменения энергии
системы в полярной системе координат в соответствии с [1, 2, 3]
описывается следующим образом:
2 2
0 1 0 1
2
0
( , ) ( , )
1
2
( , )
R
y y пл пл
r r
y пл y пл
r
R
f rdrd f rdrd
W
E
f rdrd
π π
θ θ
π
θ
σ σ θ σ σ θ
σ σ θ
∞
∞
− −
⎛ ⎞
− −⎜ ⎟
⎜ ⎟∆ = ⎜ ⎟
⎜ ⎟−⎜ ⎟
⎝ ⎠
∫ ∫ ∫ ∫
∫ ∫
, (3)
где 2 2( , ) 2f x y x y xyν= + − ;
R – текущий радиус;
Индексы у, пл и у–пл относятся к распределению напряже-
ний при начальном упругом состоянии массива, напряжениям в
пластической зоне и напряжениям вне зоны неупругих деформа-
ций соответственно.
На рис. 2, 3 приведены кривые изменения энергии системы
"выработка-массив" при различных значениях давления и изме-
нении текущего радиуса пластической зоны (в процессе форми-
рования) для следующих условий: прочность пород 10 МПа, угол
внутреннего трения 20°, коэффициент Пуассона 0,3.
Здесь необходимо сделать ряд замечаний. Как видно из при-
веденных графиков минимум энергии системы в точности соот-
ветствует размерам зоны неупругих деформаций, полученной
аналитическим путем из совершенно иных, сугубо механических
соображений и определяемой выражением:
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
219
-200
-100
0
100
200
300
400
1 1.2 1.4 1.6 1.8 2
Относительный радиус зоны неупругих деформаций
О
тн
ос
ит
ел
ьн
ое
и
зм
ен
ен
ие
э
не
рг
ии
си
ст
ем
ы
γΗ=10 γΗ=12,5 γΗ=15 γΗ=17,5
Рис. 2. Относительное изменение энергии системы "выра-
ботка- массив"
-3000
-2000
-1000
0
1000
2000
3000
4000
5000
1 1.5 2 2.5 3 3.5
Относительный радиус
О
тн
ос
ит
ел
ьн
ое
и
зм
ен
ен
ие
э
не
рг
ии
си
ст
ем
ы
γΗ=20 γΗ=25 γΗ=30 γΗ=35 γΗ=40
Рис. 3. Относительное изменение энергии системы "выра-
ботка- массив"
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
220
-1000
-800
-600
-400
-200
0
200
400
1 1.5 2 2.5
Относительный радиус
О
тн
ос
ит
ел
ьн
ое
и
зм
ен
ен
ие
э
не
рг
ии
си
ст
ем
ы
γΗ=20 γΗ=25 γΗ=30 γΗ=35 γΗ=40
Рис. 4. Относительное изменение энергии системы "выра-
ботка- массив"
1 sin
2sin
(1 sin )H Kctgr
P Kctg
ρ
ργ ρ ρ
ρ
−
⎡ ⎤+
= −⎢ ⎥+⎣ ⎦
(4)
Это соответствие подтверждает корректность построенной
модели. Но наиболее интересный момент заключается в том, что
по мере роста зоны неупругих деформаций в процессе перехода в
точку абсолютного минимума в ряде условий (см. рис. 3) оказы-
вается, необходимо пройти через точку абсолютного максимума,
где система повышает свою энергию. Для наглядности на рис. 4
показан фрагмент графиков рис. 3.
Отметим, что с физической точки зрения это абсолютно не-
возможно, поскольку тогда система "массив–выработка" должна
повышать свою энергию в процессе разрушения горных пород.
Таким образом, можно сделать вывод о том, что процесс дефор-
мирования гетерогенных структур даже в случае абсолютной
симметрии внешних воздействий (круглая выработка, осесим-
метричное нагружение, однородный вмещающий массив) уже не-
сет в себе неоднородную компоненту, которая заключается в спо-
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
221
собности геосреды, находится в различных фазах (состояниях) –
упругой и пластической.
Указанные соображения, во-первых, полностью корреспон-
дируются с аналитическими построениями [4, 5, 6] и, во-вторых,
позволяют получить геомеханические условия "абсолютной" по-
тери устойчивости массива. А именно, потеря устойчивости про-
исходит при условиях, когда производная функции изменения
энергии системы, в какой либо ее точке, больше нуля. Здесь аб-
солютность понимается в том смысле, что рассмотрены наиболее
неблагоприятные (полная симметрия) с точки зрения потери ус-
тойчивости условия. Опуская достаточно объемные выкладки,
запишем следующее критериальное соотношение:
( )
cos( )
1 sin( )
K
H
ρν
γ ρ
≤
− , (5)
Заметим, что выражение (5) впервые увязывает деформаци-
онные и прочностные характеристики горных пород как в упру-
гом, так и в пластическом состоянии. Данное выражение можно
переписать в несколько менее удобной для анализа, но очень про-
стой форме:
2 cH Rνγ ≤ , (6)
где Rс – прочность пород на одноосное сжатие.
Итак, если условие (6) выполняется, то имеет место устой-
чивое состояние. В противном случае массив устойчивость теря-
ет и его деформирование идет неоднородным путем согласно мо-
дели (1, 2).
На взгляд автора изложенный подход является весьма пер-
спективным при анализе формирования и эволюции напряженно-
деформированного состояния массивов горных пород и может
служить основой для разработки новых эффективных способов и
средств повышения устойчивости.
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
222
ВЫВОДЫ
1. Процесс деформирования гетерогенных структур даже в
случае абсолютной симметрии внешних воздействий (круглая
выработка, осесимметричное нагружение, однородный вмещаю-
щий массив) уже несет в себе неоднородную компоненту, кото-
рая заключается в способности геосреды, находится в различных
фазах (состояниях).
2. Полученный критерий впервые увязывает физико-
механические характеристики горных пород, как в упругом, так и
в пластическом состоянии.
3. Полученные результаты дают возможность целенаправ-
ленно разрабатывать конструктивно-технологические мероприя-
тия, обеспечивающие охрану и поддержание горных выработок,
находящихся в сложных горно-геологических условиях.
СПИСОК ССЫЛОК
1. Driban, V. New approach to assessment of mine working stability
[Text] / V. Driban // 7-th International Scientific Conference
Modern Management of Mine Producing, Geology and Environ-
mental Protection SGEM - Albena, (Bulgaria). – 2007. – P. 251 – 259.
2. Driban, V. On the problem of mine working stability [Text] / V.
Driban // Форум гірників – 2007 - Дніпропетровськ, (Україна). –
2007. – с. 35 – 41.
3. Driban, V. On the new approach to the problem of maintenance mine
workings [Text] / V. Driban // 21th World Mining Congress “New
Challenges and Visions for Minigs” – Krakow (Poland). – 2008. –
P. 65 – 72.
4. Дрибан В. А. Расчет жесткой замкнутой крепи горных выра-
боток на основе представлений о консервативности системы
"крепь-массив" // Проблеми гірського тиску. – Донецк: ДонНТУ.
– 1999. – № 3. - С. 64 – 74.
5. Driban, V. Shaft massif and shaft lining stability [Text] / V. Driban //
20th World Mining Congress “Mining and Sustainable Develop-
ment” – Tehran (Iran). – 2005. – P. 669 – 672.
6. Дрибан В. А. Критерий устойчивости крепи шахтных стволов
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 7, 2010
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 7, 2010
223
// Сборник докладов международной научно-технической кон-
ференции "Горная геология, геомеханика и маркшейдерия". –
Донецк: УкрНИМИ. – 2004. – Ч. 2. – С. 314 – 319.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99642 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1996-885X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-01T09:58:53Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Дрибан, В.А. 2016-05-01T13:04:19Z 2016-05-01T13:04:19Z 2010 Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок / В.А. Дрибан // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2010. — № 7. — С. 211-223. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 1996-885X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99642 622.834:622.268 На основе анализа уравнений энергетического баланса системы "выработка – массив горных пород" получен критерий потери устойчивости вмещающего массива. Данный критерий впервые увязывает физико-механические характеристики горных пород, как в упругом, так и в пластическом состоянии. Полученные результаты дают возможность целенаправленно разрабатывать конструктивно-технологические мероприятия, обеспечивающие охрану и поддержание горных выработок, находящихся в сложных горно-геологических условиях. Based on the analysis of energy balance equations of the system mine working – rock mass criterion of enclosing rock mass stability loss is obtained. This criterion for the first time shows physicalmechanical characteristics of rock mass both in elastic and in plastic state. The obtained results give the possibility to develop steadfastly structural-technological measures that provide protection and maintenance of mine workings in complicated mining-geological conditions. ru Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України Наукові праці УкрНДМІ НАН України Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок Article published earlier |
| spellingShingle | Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок Дрибан, В.А. |
| title | Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок |
| title_full | Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок |
| title_fullStr | Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок |
| title_full_unstemmed | Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок |
| title_short | Об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок |
| title_sort | об одном подходе к оценке устойчивости массива горных пород вокруг выработок |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99642 |
| work_keys_str_mv | AT dribanva obodnompodhodekocenkeustoičivostimassivagornyhporodvokrugvyrabotok |