Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования

На основе математического моделирования проведен анализ эффективности различных форм пятен нагрева при термической правке тонколистовых сварных конструкций с деформациями бухтиноватости. За критерий эффективности термической правки выбрано отношение объема остаточных пластических деформаций усадки в...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Автоматическая сварка
Дата:	2008
Автор:	Махненко, О.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2008
Теми:	Научно-технический раздел
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99997
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования / О.В. Махненко // Автоматическая сварка. — 2008. — № 9 (665). — С. 10-14. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859719959022665728
author	Махненко, О.В.
author_facet	Махненко, О.В.
citation_txt	Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования / О.В. Махненко // Автоматическая сварка. — 2008. — № 9 (665). — С. 10-14. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Автоматическая сварка
description	На основе математического моделирования проведен анализ эффективности различных форм пятен нагрева при термической правке тонколистовых сварных конструкций с деформациями бухтиноватости. За критерий эффективности термической правки выбрано отношение объема остаточных пластических деформаций усадки в плоскости листа к вложенной энергии нагрева. Показано, что за счет оптимизации формы нагрева и его параметров можно повысить эффективность термической правки в несколько раз. Analysis of efficiency of different shapes of heating spots in thermal straightening of thin-sheet steel structures with buckling deformations was carried out on basis of mathematical modeling. Ratio of the volume of residual plastic shrinkage strains in plane of the sheet to the heating energy input was used as a criterion of thermal efficiency of straightening. It was shown that due to optimization of the shape of heating and its parameters efficiency of thermal straightening may be increased several times.
first_indexed	2025-12-01T09:19:23Z
format	Article
fulltext	УДК 621.791.052:539.3 ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ПРАВКИ СВАРНЫХ ТОНКОЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ О. В. МАХНЕНКО, канд. техн. наук (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины) На основе математического моделирования проведен анализ эффективности различных форм пятен нагрева при термической правке тонколистовых сварных конструкций с деформациями бухтиноватости. За критерий эф- фективности термической правки выбрано отношение объема остаточных пластических деформаций усадки в плоскости листа к вложенной энергии нагрева. Показано, что за счет оптимизации формы нагрева и его параметров можно повысить эффективность термической правки в несколько раз. К л ю ч е в ы е с л о в а : сварные тонколистовые конс- трукции, сварочные деформации, термическая правка, ма- тематическое моделирование При изготовлении сварных тонколистовых конс- трукций затраты на термическую правку могут быть довольно значительными [1, 2], что обусловлено как большими объемами вложенного ручного ква- лифицированного труда, так и значительными энер- гозатратами. В последнее время предпри- нимались попытки уменьшить затраты на термическую прав- ку за счет автоматизации этого процесса [3] с целью резкого сокращения объема ручного труда. При проведении работ по авто- матизации термической правки сварных тонколистовых конструкций с де- формациями бухтиноватости (выпучивания) на ос- нове математического моделирования этого процес- са выяснилось также, что заметной экономии энергозатрат можно достичь за счет оптимизации параметров нагрева. В данной работе приведены результаты рас- четов, направленные на повышение эффективнос- ти термической правки (ЭТП) за счет оптими- зации параметров нагрева. Опыт изготовления сварных тонколистовых кон- струкций показывает, что часто встречаемый вид местных деформаций — бухтиноватость металла листа — образуется вследствие потери устойчивос- ти от напряжений сжатия, вызванных продольной усадкой сварных швов при приварке ребер жест- кости. Если эти деформации превышают допусти- мый уровень, то обычно используют термическую правку, в результате которой в плоскости металла листа возникают пластические деформации укоро- чения, убирающие «лишний» металл. Значения остаточных пластических деформа- ций при термической правке зависят от целого ряда параметров таких, как форма пятна нагрева, мощность источника и время нагрева, материал и толщина листа конструкции, условия охлажде- ния, максимальная температура нагрева и ее рас- пределение. За ЭТП тонколистовых конструкций взято отношение объема остаточных пластичес- ких деформаций усадки в плоскости листа Vп.д ко вложенной энергии нагрева Qн ЭТП = Vп.д Qн [мм3/кДж]. (1) Поскольку при термической правке деформа- ций выпучивания тонкого листа обшивки опре- деляющей является усадка в плоскости листа, то объем остаточных пластических деформаций усадки может быть представлен как произведение площади последних Fп.д в плоскости листа на его толщину δ. Такое допущение может быть принято для тонких листов при относительно равномерном распределении по их толщине пластических дефор- маций усадки. Соответственно вложенную энергию нагрева можно определить как произведение мощ- ности источника Pн на время нагрева tн ЭТП = Fп.дδ Pнtн [мм3/кДж]. (2) Традиционно при термической правке исполь- зуют круглые пятна нагрева (в тонкостенных (δ ≤ ≤ 5 мм) конструкциях) или полосы нагрева (в кон- струкциях большой толщины). Считается, что длинные полосы нагрева (L ≥ 50δ) более эффек- тивны (примерно в 4 раза) при правке, но имеют повышенный риск локальной потери устойчивос- ти листа при нагреве [1, 4]. Известны также, но мало применимы на практике такие формы наг- рева при термической правке, как нагрев по спи- рали и по кольцу. Для исследования ЭТП тонкостенных конс- трукций с помощью различных по форме пятен нагрева использовали двухмерную расчетную мо- дель нагрева пятна в пластине ограниченных раз-© О. В. Махненко, 2008 10 9/2008 меров с закрепленными или свободными по гра- нице кромками при допущении наличия плоского напряженного состояния. Чтобы исключить вли- яние кромок пластины пятна нагрева располагались на достаточном удалении от них. Задача термоп- ластичности решалась с помощью теории пласти- ческого течения Прандтля–Рейсса, ассоциирован- ной условием текучести Мизеса. Температурная и механическая задачи просматривались последова- тельно во времени — от начала нагрева до полного остывания металла. На каждом этапе прослежива- ния линеаризованная задача решалась с помощью метода конечных элементов. Физическая нелиней- ность реализовалась путем итераций [5]. В качестве материала тонколистовой конструкции была выб- рана низкоуглеродистая сталь Ст3. При этом рас- четная модель учитывала зависимость физико-ме- ханических свойств материала от температуры. Для оценки ЭТП (1), (2) площадь остаточных пластических деформаций в плоскости листа оп- ределялась интегрированием соответствующих компонент пластических деформаций по площади листа: Fп.д = ∫ ∫ εxxεyydxdy [мм2]. (3) Расчетная модель также могла учитывать про- цесс локальной потери устойчивости листа ме- талла во время нагрева пятна. С этой целью ис- пользовали разработанный подход, а именно, по- теря устойчивости (выпучивание) происходит в достаточно большой области, где возникают тем- пературные напряжения сжатия. Для оценки кри- тического состояния, при котором происходит по- теря устойчивости, использовали приближенный энергетический метод [6, 7]. В соответствии с ним риск потери устойчивости в некоторой произволь- ной области определяется знаком суммы Э = U + W, (4) где U — потенциальная энергия изгиба; W — работа сварочных напряжений. Если Э < 0, то риск потери устойчивости достаточно высок. Вли- яние начального прогиба поверхности листа при оценке критического состояния не учитывалось. Все представленные ниже расчетные результаты получены для таких параметров нагрева, которые не должны приводить к локальной потере устой- чивости соответствующего по толщине листа ме- талла и допустимы для термической правки. Расчетные результаты, представленные на рис. 1, подтвердили хорошо известный из прак- тики факт, что ЭТП резко повышается с ростом максимальной температуры нагрева. Однако наг- рев сталей выше 650 °С может вызывать неже- лательное изменение структуры металла и дег- радацию его механических свойств. Поэтому при ЭТП нагрев сталей обычно ограничивают темпе- ратурой 600…650 °С. Расчетные результаты, представленные на рис. 1, 2, показывают, что ЭТП зависит от вре- мени нагрева пятна до максимальной температу- ры: чем оно меньше, тем выше ЭТП. Это значит, что для повышения ЭТП необходим мощный ис- точник нагрева, который, однако, не должен при- водить к расплавлению поверхности листа. Как видно из рис. 2, ЭТП можно повысить за счет увеличения диаметра пятна нагрева. При этом следует учитывать, почему с его увеличе- нием возрастает вероятность локальной потери устойчивости (выпучивания) листа металла при нагреве. Поэтому максимальный диаметр пятна нагрева для данной толщины листа надо выбирать таким, чтобы заведомо не возникала локальная потеря устойчивости. На рис. 3 представлены дан- ные, взятые из работы [4], о рекомендуемых диа- метре пятна нагрева до 600 °С, а также расчетные Рис. 1. Зависимость ЭТП стали Ст3 пятнами нагрева диамет- ром d = 10 мм от максимальной температуры нагрева Tmax при различном времени нагрева до нее: 1 — tн = 5; 2 — 10; 3 — 30 с Рис. 2. Зависимость ЭТП стали Ст3 при нагреве круглыми пятнами различного диаметра от времени нагрева до Тmax = = 625 °С: 1 — d = 6; 2 — 10; 3 — 20 мм Рис. 3. Зависимость максимального диаметра dmax пятен наг- рева, при которых не возникает местная потеря устойчивости, от толщины δ листа стали Ст3 при различном времени нагре- ва до Тmax = 600 °С: 1 — tн = 10; 2 — 30; 3 — 60 с; 4 — данные [4] 9/2008 11 данные, полученные в работе [3] относительно максимальных диаметров пятен нагрева, при ко- торых еще не возникает местная потеря устой- чивости. Расчетные данные хорошо согласуются с экспериментальными при допущении, что при увеличении толщины листа металла возрастает время нагрева пятна до максимальной темпера- туры. На рис. 3 видно, что максимальный диаметр пятна нагрева повышается с увеличением толщи- ны листа металла и уменьшением времени нагрева до максимальной температуры. Таким образом, за счет снижения времени наг- рева до максимальной температуры и увеличения диаметра круглого пятна нагрева до максимально возможного без возникновения местной потери устойчивости можно повысить ЭТП круглыми пятнами нагрева примерно в 2 раза, по сравнению с параметрами нагрева, обычно используемыми при газопламенном нагреве. Полосы нагрева при термической правке могут быть получены стационарным распределенным или движущимся концентрированным источником наг- рева. В первом случае нагрев осуществляется по всей длине полосы одновременно. Примером такого источника нагрева может служить оборудование для термической правки судостроительных конс- трукций норвежской фирмы «Thermex», работаю- щее на основе индукционного нагрева. Традицион- но используемый нагрев полос газопламенной го- релкой осуществляют с помощью движущегося концентрированного источника нагрева. На рис. 4 представлены расчетные данные за- висимости ЭТП от длины полосы нагрева. ЭТП при движущемся источнике нагрева значительно (в 1,5…2,0 раза) выше, чем при распределенном. Поскольку данные получены для полосы нагрева шириной 10 мм, расчетные точки при длине по- лосы 10 мм приблизительно соответствуют круг- лому пятну нагрева. Легко заключить, что при переходе от круглого пятна к полосе нагрева, а также с увеличением ее длины ЭТП существенно возрастает и при некоторой длине полосы ста- новится постоянной. При нагреве длинной полосы ЭТП приблизительно в 2 раза выше, чем в случае круглого пятна при одинаковом времени нагрева до максимальной температуры и распределенном источнике нагрева, и в 3 раза выше при одина- ковой мощности нагрева с использованием дви- жущегося источника. Наблюдается еще одно отличие полосы наг- рева от круглого пятна нагрева. При сокращении времени нагрева до максимальной температуры круглыми пятнами ЭТП возрастает, а полосами нагрева распределенным источником — снижа- ется (см. пересечение линий на рис. 4) при пе- реходе от круглого пятна к полосе нагрева в слу- чае распределенного источника нагрева. Итак, широко используемый в настоящее вре- мя при термической правке газопламенный нагрев с помощью длинных полос движущейся горелкой является достаточно эффективным, т. е. парамет- ры нагрева длинных полос достаточно оптималь- ны для получения максимальных остаточных пластических деформаций усадки. Это подтвер- ждает сложившееся мнение, что ЭТП с помощью длинных полос нагрева значительно выше, чем с помощью круглых пятен. Результаты данного расчетного исследования показали, что ЭТП с по- мощью длинных полос нагрева движущимся ис- точником может быть повышена за счет увели- чения скорости движения источника нагрева при сохранении максимального нагрева, т. е. повы- шения мощности концентрированного источника. Известно, что длинные полосы нагрева более склонны к местной потере устойчивости листа металла во время нагрева, чем круглые пятна. По- лучены расчетные данные относительно измене- ния максимальной ширины полос нагрева (непод- вижный источник), когда еще не возникает мес- тная потеря устойчивости, в зависимости от ее длины, толщины листа стали Ст3 и времени наг- рева до Тmax = 600 °С (рис. 5). Данные, получен- ные для листов стали малой толщины (3, 4 и 5 мм), объясняют тот факт, почему для таких толщин практически не применяется нагрев полосами не- подвижным источником нагрева, т. е. одновре- менный нагрев по всей длине полосы, например, индукционным нагревателем. Видно, что при ми- нимальной (10…20 мм) ширине полосы нагрева максимальная ее длина при реальном времени наг- рева 30 (δ = 4 мм) и 60 с (δ = 5 мм) составляет не более 100 мм. Обычно при малой толщине листа стали нагрев полосами осуществляют движущимся источни- ком, например, газопламенной горелкой. Для наг- рева полос движущимся источником получены расчетные данные (рис. 6), демонстрирующие за- висимость максимальной длины полосы нагрева при заданной ее ширине от скорости движения источника. Из рисунка видно, что чем выше ско- рость движения источника, тем больше макси- мально возможная длина полосы нагрева. Это Рис. 4. Зависимость ЭТП стали Ст3 от длины L полосы наг- рева шириной 10 мм при распределенном источнике нагрева и различных времени нагрева до Тmax = 625 °С и скорости движущегося источника нагрева: 1–3 — см. рис. 3; 4 — v = = 1,12; 5 — 2,50; 6 — 5,00 мм/с 12 9/2008 объясняется снижением погонной энергии нагре- ва с увеличением скорости источника для дос- тижения заданной максимальной температуры. По сравнению с неподвижным распределенным источником нагрева при движущемся источнике можно нагреть значительно более длинные по- лосы без угрозы потери устойчивости. Так, при толщине металла 3 мм с помощью распределен- ного источника можно нагреть полосы шириной 20 мм и максимальной длиной 80 мм за время нагрева до максимальной температуры 10 с, а при движущемся источнике можно увеличить длину полос до 280 мм при скорости источника нагрева 10 мм/с. Расчет показал, что при толщине металла 3 мм и ширине полосы нагрева 10 мм ее длина при движущемся источнике нагрева не ограни- чена при любой скорости его движения. Анало- гичные результаты получены для металла толщи- ной 4 и 5 мм при ширине полос нагрева соот- ветственно 20 и 25 мм. Эти расчетные данные хорошо согласуются с рекомендуемыми значени- ями ширины нагреваемых полос (при которых об- шивка обычно не теряет устойчивость), получен- ных на основе большого объема эксперименталь- ных работ по безударной правке конструкций на судостроительных заводах [4]. Кольцевой нагрев на практике осуществить до- вольно сложно, но он отличается при этом вы- сокой эффективностью. На рис. 7 представлены расчетные данные ЭТП для пятен нагрева в форме колец с наружным диаметром 20 мм при различных внутреннем диаметре кольца и вре- мени нагрева до максимальной температуры. Рас- четные точки при внутреннем диаметре кольца dвн = 0 соответствуют случаю нагрева с помощью круглого пятна. Легко увидеть, что при переходе от круглого пятна к кольцу нагрева, а затем при уменьшении ширины кольца ЭТП заметно повы- шается. При этом так же, как и в случае круглого пятна, сокращение времени нагрева до максималь- ной температуры способствует значительному по- вышению ЭТП. Как и в случае нагрева длинной полосой, при использовании движущегося по кольцу источника нагрева (рис. 8) ЭТП выше, чем при использо- вании распределенного источника нагрева. Осо- бенно повышение ЭТП заметно при большой ши- рине кольца. С уменьшением его наружного ди- аметра и снижением скорости нагрева ЭТП по- нижается. С позиции риска местной потери устойчивости листа металла при нагреве расчеты показали, что значения максимальных наружных радиусов ко- лец нагрева, при которых еще не возникает мес- тная потеря устойчивости, мало зависят от ши- рины кольца и соответствуют расчетным значе- ниям максимальных радиусов круглых пятен наг- рева (см. рис. 3). Таким образом, нагрев по кольцу является перспективным при реализации его с по- Рис. 5. Зависимость максимальной ширины bmax полосы наг- рева (при неподвижном источнике нагрева), при которой не возникает местная потеря устойчивости, от ее длины L при различных толщине листа металла и времени нагрева до Тmax = 600 °С: 1 — δ = 3 мм (tн = 10 с); 2, 4 — 4 мм (соответственно 30 и 10 с); 3, 5 — 5 мм (соответственно 60 и 30 с) Рис. 6. Зависимость максимальной длины Lmax полосы нагре- ва, при которой не возникает местная потеря устойчивости, от скорости движения v источника нагрева при δ = 3 мм и b = = 20 мм (1); δ = 4 мм и b = 30 мм (2); δ = 5 мм и b = 40 мм Рис. 7. Зависимость ЭТП стали Ст3 при нагреве кольцами с наружным диаметром 20 мм от внутреннего диаметра колец при времени нагрева до Тmax = 625 °С tн = 5 (1), 10 (2) и 30 с (3) Рис. 8. Зависимость ЭТП от скорости движения источника нагрева по кольцу при толщине листа металла 3 мм и различ- ных наружных dнар и внутренних dвн диаметрах кольца (Тmax = 625 °С): 1 — dнар = 20 мм, dвн = 15 мм; 2 — dнар = = 30 мм, dвн = 20 мм; 3 — dнар = 30 мм, dвн = 25 мм 9/2008 13 мощью современных источников нагрева (напри- мер, лазерного). На практике в случае сферической формы де- формации бухтиноватости обшивки специалисты рекомендуют правку осуществлять местным наг- ревом по спирали [8]. С целью оценки ЭТП при таком нагреве проведены расчеты нагрева листа из низкоуглеродистой стали толщиной 3 мм. Дви- жущийся источник с различной шириной нагрева (b = 5 и 10 мм) двигался со скоростью 2,5, 5,0 и 10,0 мм/с по траектории в форме спирали с шагом, значение которого также задавали различ- ными (h = 10 и 30 мм). Максимальная темпера- тура нагрева составляла 625 °С. Результаты расчета (рис. 9) демонстрируют высокие значения ЭТП, которые возрастают с повышением скорости источника нагрева, уменьшением ширины нагрева и увеличением шага спирали. Однако расчеты по- казали, что риск местной потери устойчивости листа металла при нагреве по спирали достаточно высок, особенно, если количество витков спирали больше двух-трех. Определено, что риск потери устойчивости понижается при увеличении скорос- ти источника нагрева и уменьшении шага спи- рали. Таким образом, осуществляя правку бухти- новатости местным нагревом по спирали, целесо- образно повышать скорость источника нагрева, что одновременно увеличивает ЭТП и снижает риск местной потери устойчивости листа металла. Выводы 1. За счет снижения времени нагрева до макси- мальной температуры и увеличения диаметра круглого пятна нагрева до максимально возмож- ного без возникновения местной потери устой- чивости листа металла можно повысить ЭТП при- мерно в 2 раза, по сравнению с параметрами нагрева, используемыми в настоящее время при газопламенном нагреве, и приблизиться к значе- ниям ЭТП с помощью длинных полос при распре- деленном источнике нагрева. 2. Поскольку при нагреве длинными полосами в случае движущегося источника значения ЭТП зна- чительно (в 1,5…2,0 раза) выше, чем при распре- деленном источнике, то широко используемый в настоящее время газопламенный нагрев достаточно эффективен. Повысить ЭТП при движущемся ис- точнике нагрева можно как за счет увеличения его скорости, т. е. повышения его мощности, так и уменьшения ширины полосы нагрева. При расп- ределенном источнике нагрева, наоборот, — по- вышение скорости нагрева (снижение времени наг- рева полосы до максимальной температуры) и уменьшение ширины полосы приводит к снижению ЭТП. Причем в случае движущегося источника воз- можно нагреть значительно более длинные полосы без угрозы локальной потери устойчивости листа металла. 3. При нагреве пятна в форме кольца за счет увеличение наружного диаметра и уменьшения ширины кольца можно достичь высоких значений ЭТП как с помощью распределенного, так и дви- жущегося источника нагрева. При этом в случае нагрева кольцами значения ЭТП сравнимы с эф- фективностью правки длинными полосами при движущемся источнике нагрева. 1. Михайлов В. С. Правка судовых сварных корпусных кон- струкций. — Л.: Судостроение, 1972. — 253 с. 2. Matsui S. Prevention of welding deformations in thin-skin welded structures / J. of the Light Metal Welding & Const- ruction. — 1982. — 20, № 1. — P. 3–11. 3. Автоматизированная термическая правка сварных тон- колистовых конструкций / Б. Е. Патон, Л. М. Лобанов, Г. А. Цыбулькин и др. // Автомат. сварка. — 2003. — № 7. — С. 3–8. 4. Кузьминов С. А. Сварочные деформации судовых кор- пусных конструкций. — Л.: Судостроение, 1974. — 286 с. 5. Махненко В. И. Расчетные методы исследования кинети- ки сварочных напряжений и деформаций. — Киев: Наук. думка, 1976. — 320 с. 6. Вольмир А. С. Устойчивость деформируемых систем. — М.: Наука, 1967. — 984 с. 7. Оценка напряженного состояния стенки рулонирован- ных вертикальных цилиндрических резервуаров при вва- ривании листов-вставок / В. И. Махненко, А. Ю. Барвин- ко, Ю. П. Барвинко, П. Циарковски // Автомат. сварка. — 2002. — № 5. — С. 3–8. 8. Заикин В. М. Расчет режимов тепловой безударной прав- ки сварных конструкций из алюминиево-магниевых сплавов // Там же. — 1984. — № 6. — С. 62–66. Efficiency of different shapes of heat spots in thermal straightening of thin-sheet welded structures containing buckling distortions has been analysed on the basis of mathematical modelling. The value of ratio of volume of residual plastic shrinkage distortions in the sheet plane to heating energy input has been used as a criterion of the efficiency of thermal straightening. It is shown that the efficiency of thermal straightening can be increased several times through optimising the shape of the heat spots and other heating parameters. Поступила в редакцию 19.02.2008 Рис. 9. Зависимость ЭТП от скорости движения v источника нагрева по спирали при толщине листа металла 3 мм и раз- личных значениях ширины b нагрева и шага h спирали (Тmax = 625 °С): 1 — b = 10 мм, h = 10 мм; 2 — b = 10, h = = 10 мм; 3 — b = 5 мм, h = 10 мм; 4 — b = 5 мм, h = 20 мм; 5 — b = 5 мм, h = 30 мм 14 9/2008
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99997
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0005-111X
language	Russian
last_indexed	2025-12-01T09:19:23Z
publishDate	2008
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
record_format	dspace
spelling	Махненко, О.В. 2016-05-14T18:23:36Z 2016-05-14T18:23:36Z 2008 Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования / О.В. Махненко // Автоматическая сварка. — 2008. — № 9 (665). — С. 10-14. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99997 621.791.052:539.3 На основе математического моделирования проведен анализ эффективности различных форм пятен нагрева при термической правке тонколистовых сварных конструкций с деформациями бухтиноватости. За критерий эффективности термической правки выбрано отношение объема остаточных пластических деформаций усадки в плоскости листа к вложенной энергии нагрева. Показано, что за счет оптимизации формы нагрева и его параметров можно повысить эффективность термической правки в несколько раз. Analysis of efficiency of different shapes of heating spots in thermal straightening of thin-sheet steel structures with buckling deformations was carried out on basis of mathematical modeling. Ratio of the volume of residual plastic shrinkage strains in plane of the sheet to the heating energy input was used as a criterion of thermal efficiency of straightening. It was shown that due to optimization of the shape of heating and its parameters efficiency of thermal straightening may be increased several times. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования Increase of efficiency of thermal straightening of welded thin-sheet structures on basis of mathematical modeling Article published earlier
spellingShingle	Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования Махненко, О.В. Научно-технический раздел
title	Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования
title_alt	Increase of efficiency of thermal straightening of welded thin-sheet structures on basis of mathematical modeling
title_full	Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования
title_fullStr	Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования
title_full_unstemmed	Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования
title_short	Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования
title_sort	повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования
topic	Научно-технический раздел
topic_facet	Научно-технический раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99997
work_keys_str_mv	AT mahnenkoov povyšenieéffektivnostitermičeskoipravkisvarnyhtonkolistovyhkonstrukciinaosnovematematičeskogomodelirovaniâ AT mahnenkoov increaseofefficiencyofthermalstraighteningofweldedthinsheetstructuresonbasisofmathematicalmodeling

Повышение эффективности термической правки сварных тонколистовых конструкций на основе математического моделирования

Репозитарії

Схожі ресурси