Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей
Приведены результаты оценки влияния электромагнитных воздействий на остаточные сварочные напряжения I и II рода. Показано, что воздействие импульсами тока низкой плотности на сварные соединения низкоуглеродистых сталей оказало специфическое влияние на напряжения I рода, однако не привело к их сущест...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2008 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2008
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99998 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей / А.К. Царюк, В.Ю. Скульский, С.И. Моравецкий, В.А. Сокирко // Автоматическая сварка. — 2008. — № 9 (665). — С. 28-32. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860109641263874048 |
|---|---|
| author | Царюк, А.К. Скульский, В.Ю. Моравецкий, С.И. Сокирко, В.А. |
| author_facet | Царюк, А.К. Скульский, В.Ю. Моравецкий, С.И. Сокирко, В.А. |
| citation_txt | Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей / А.К. Царюк, В.Ю. Скульский, С.И. Моравецкий, В.А. Сокирко // Автоматическая сварка. — 2008. — № 9 (665). — С. 28-32. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Приведены результаты оценки влияния электромагнитных воздействий на остаточные сварочные напряжения I и II рода. Показано, что воздействие импульсами тока низкой плотности на сварные соединения низкоуглеродистых сталей оказало специфическое влияние на напряжения I рода, однако не привело к их существенному снижению.
Установлено, что обработка вызывает увеличение размера блоков, снижение напряжений II рода и увеличение параметра кристаллической решетки металла шва.
Results of evaluation of the electromagnetic effects on residual welding stresses of the fist kind and stresses of the second
kind are presented. It is shown that impact by the low-density current pulses on the low-carbon steel welded joints has a
specific effect on stresses of the first kind. However, it does not lead to their substantial decrease. It has been established
that treatment leads to increase in size of the blocks, decrease in stresses of the third kind, and increase in the crystalline
lattice parameter of the weld metal.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:33:17Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791:669.14.018.2.195
ВЛИЯНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ОБРАБОТКИ
НА ОСТАТОЧНЫЕ СВАРОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
В СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЯХ УГЛЕРОДИСТЫХ
И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ
А. К. ЦАРЮК, В. Ю. СКУЛЬСКИЙ, кандидаты техн. наук, С. И. МОРАВЕЦКИЙ, инж.
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины),
В. А. СОКИРКО, канд. техн. наук (НПК ООО «ДС», г. Николаев)
Приведены результаты оценки влияния электромагнитных воздействий на остаточные сварочные напряжения I и II
рода. Показано, что воздействие импульсами тока низкой плотности на сварные соединения низкоуглеродистых
сталей оказало специфическое влияние на напряжения I рода, однако не привело к их существенному снижению.
Установлено, что обработка вызывает увеличение размера блоков, снижение напряжений II рода и увеличение пара-
метра кристаллической решетки металла шва.
К л ю ч е в ы е с л о в а : сталь, сварные соединения, терми-
ческая обработка, электромагнитные воздействия, элект-
рофизическая обработка, деформация, остаточные сва-
рочные напряжения, напряжения I рода, напряжения II рода
Электромагнитные воздействия (ЭМВ) на метал-
лическое тело позволяют при определенных ус-
ловиях деформировать его без внешней нагрузки
или оказывать влияние на его напряженно-дефор-
мированное состояние, вызванное внешней наг-
рузкой или остаточными напряжениями от раз-
личных технологических операций [1–6]. В
большинстве случаев ЭМВ представляют собой
проходящие через исследуемый образец импуль-
сы электрического тока со следующими парамет-
рами: плотность тока 102…104 А/мм2, длитель-
ность импульса 10–3…10–6 с. Принимая во вни-
мание широкий диапазон толщин и размеров ре-
альных сварных соединений и небезграничные
возможности современных источников тока, изу-
чение способов реализации ЭМВ в сварочном
производстве актуально для тех из них, которые
могут дать эффект при минимальной плотности
тока. Если речь идет о применении этих способов
для сварных соединений из ферромагнитных ма-
териалов, целесообразен поиск таких видов и ре-
жимов ЭМВ, которые позволили бы использовать
электромагнитную энергию, аккумулированную в
материале, т. е. энергию магнитного поля доменов
[7]. Ранее [8] было оценено влияние электрофи-
зической обработки (ЭФО) на механические
свойства сварных соединений углеродистых и
низколегированных сталей. Показано, что ЭФО
(длительность импульса 1…2 с, длительность па-
узы 5…10 с, длительность фронтов нарастания
и спада импульса 0,5…1 с, количество импульсов
за цикл ЭФО ~100, пределы изменения плотности
тока в импульсе 5…16 А/мм2) благодаря специ-
фическим ЭМВ способствует получению более рав-
новесной структуры металла ЗТВ сварных соеди-
нений этих сталей, что выражается в повышении
его ударной вязкости. Целью настоящей работы бы-
ла оценка влияния ЭФО с малой плотностью тока
на уровень остаточных сварочных напряжений
(ОСН) I рода и напряжений II рода в сварных со-
единениях сталей.
Для изучения влияния ЭФО на уровень ОСН
I рода были изготовлены образцы сварных сое-
динений из сталей Ст2пс и 20ХМФЛ с размером
300 100 8 мм, в которых создано напряженное
состояние, характерное для прямолинейных сты-
ковых однопроходных швов. В качестве критерия
уровня ОСН принята продольная составляющая
напряжений, для определения которой выбран
способ порезки и измерения остаточных упругих
деформаций измерительных баз с помощью ме-
ханического деформометра [9]. В исследованиях
был использован механический деформометр с
индикатором часового типа, сконструированный
на кафедре сварочного производства НТУУ
«Киевский политехнический институт»*. База из-
мерения деформометра 50 мм, цена деления ин-
дикатора 0,001 мм.
По одному образцу из сталей Ст2пс и 20ХМФЛ
были оставлены в состоянии после наплавки, по
три образца из каждой стали были подвергнуты
ЭФО (рис. 1). Параметры тока обработки задавали
и поддерживали системой автоматического управ-
© А. К. Царюк, В. Ю. Скульский, С. И. Моравецкий, В. А. Сокирко, 2008
* Авторы выражают благодарность профессору кафедры
сварочного производства канд. техн. наук И. М. Жданову за
оказанную помощь.
28 9/2008
ления установки DS10D: форма импульса — тра-
пецеидальная, амплитуда знакопеременного тока
4…8 кА, длительность амплитудного тока 2,0 с,
длительность нарастания и спада импульса 1,5 с,
длительность паузы между импульсами 10 с. Па-
раметры тока соответствуют частоте электромаг-
нитного поля 0,2 Гц, которая меньше критической
fкр ≈ 2,5 Гц, для образцов толщиной 8 мм, что
исключает скин-эффект. Образцы подключали к
установке с помощью четырех пар гибких кабелей
со струбцинами таким образом, что ток протекал
вдоль образца. Температуру нагрева образцов при
ЭФО контролировали с помощью серийного
мультиметра марки М890G, оснащенного хро-
мель-алюмелевой термопарой.
Во время ЭФО также контролировали характер
деформирования образцов (по одному из каждой
стали). С этой целью указанные образцы обра-
батывали на воздухе сериями по 2…10 импульсов
тока. Деформометр был постоянно установлен в
отверстия базы в непосредственной близости от
наплавленного валика.
Остальные образцы (по два из каждой стали)
обрабатывали без контроля характера деформи-
рования. Их помещали в диэлектрическую ем-
кость с водой для минимизации нагрева вследс-
твие теплового действия электрического тока.
Характер деформирования образцов показан
на рис. 2. Деформация образцов представлена в
виде двух составляющих: деформации теплового
удлинения образца и деформации, связанной с
электродинамическими процессами, которые выз-
ваны импульсами электрического тока. Первая
составляющая всегда была положительной и воз-
растала с увеличением количества импульсов,
пропущенных через образец, что характерно для
теплового удлинения. Вторая составляющая де-
формации не может быть отождествлена с тем-
пературной деформацией, так как изменялась син-
хронно с импульсами тока. Как видно из рис. 3,
деформации не отличаются постоянством даже на
протяжении малой серии импульсов тока, о чем
свидетельствуют изменения знака и значения де-
формации измеряемой базы. Общее количество
импульсов, пропущенных через образцы, и их
максимальные температуры по завершению цикла
ЭФО приведены в табл. 1.
Для оценки продольных ОСН использовали
указанный выше деформометр. По измеренным
значениям σ строили эпюры (рис. 4). Для стали
Ст2пс в состоянии после сварки волокна активной
зоны испытывают растяжение, максимум которо-
го наблюдается в наплавленном металле и по зна-
чению соизмерим с его пределом текучести. В
случае стали 20ХМФЛ в активной зоне растяги-
вающие напряжения несколько снижены, что свя-
зано с прохождением γ→α-превращения, проте-
кающего при сравнительно низкой температуре
и частичном восстановлении упругих свойств ме-
талла шва и ЗТВ. В волокнах реактивной зоны
обоих образцов действуют напряжения сжатия.
Некоторая неуравновешенность эпюр может
объясняться неучетом поперечной составляющей
ОСН. Таким образом, эпюры продольных ОСН
в образцах каждой стали в состоянии после сварки
не противоречат установившимся представлениям
Рис. 1. Схема проведения ЭФО с изучением характера дефор-
мирования образца: 1 — обрабатываемый образец; 2 — шов;
3 — мультиметр; 4 — деформометр; 5 — кабели; 6 — уста-
новка для ЭФО
Рис. 2. Характер деформирования экспериментального сварного образца из стали Ст2пс (а, б) и стали 20ХМФЛ (в, г)
9/2008 29
и находятся в нормальном соответствии с ранее
полученными опытными данными [9].
Эпюры ОСН любого из трех образцов сталей
Ст2пс и 20ХМФЛ в состоянии после ЭФО нез-
начительно отличаются от соответствующих эпюр
в состоянии после сварки. Между количеством
пропущенных во время ЭФО импульсов и уров-
нем ОСН четко выраженной зависимости не наб-
людается. Наиболее заметным влияние ЭФО ока-
залось для образцов из стали 20ХМФЛ. Оно сво-
дится к перераспределению продольных ОСН. В
активной зоне ОСН снижаются на 3…25 %, в ре-
активной зоне наблюдается повышение ОСН при-
мерно на 15 %. Те же тенденции, но при меньших
количественных значениях, были отмечены для
образцов из стали Ст2пс. Такое влияние вряд ли
можно объяснить тепловым действием тока. Об-
разование неоднородных температурных полей
(скин-эффекта и динамического пинч-эффекта) в
образце исключалось в силу используемых пара-
метров тока и толщины пластин, а любой одно-
родный нагрев должен вести к снижению напря-
жений во всех точках образца. Даже приняв во вни-
мание все погрешности измерения температуры ме-
талла образцов, можно утверждать, что последняя
при ЭФО не превышала значения, при котором на
поверхности металла, погруженного в воду, начи-
нается ее кипение с образованием и всплыванием
пузырьков пара.
Оцениваемое выше напряженное состояние
сварного образца представлено остаточными нап-
ряжениями I рода, т. е. уравновешиваемыми в мас-
штабе макроскопического металлического тела.
Оно вызвано тем, что металл активной зоны за
время термодеформационного цикла наплавки
претерпел не полностью скомпенсированную де-
формацию пластического укорочения ∆. Снять
эти напряжения можно, приложив по продольной
оси образца усилие, способное пластически рас-
тянуть активную зону на величину, компенсиру-
ющую ∆, как это имеет место при механических
способах снятия ОСН [10]. Учитывая особенности
деформирования образцов во время ЭФО, можно
предположить, что выявленное перераспределе-
ние ОСН вызвано действием внутри металла
объемных усилий электромагнитного происхож-
дения, возникающих при прохождении тока через
ферромагнетик. Электродинамическое (силовое)
действие электромагнитного поля может быть оп-
ределено из выражения для обобщенной силы:
Fη = dW/dη, где Fη — составляющая силы; W —
энергия электромагнитного поля, запасенная в
объеме рассматриваемой системы; η — обобщен-
ная координата. Для цилиндрического образца из
Рис. 3. Изменение электродинамической составляющей де-
формации экспериментального сварного образца из стали
Ст2пс (а) и 20ХМФЛ (б) за полный цикл ЭФО (за вычетом
теплового удлинения)
Рис. 4. Распределение продольных ОСН в поперечном се-
чении трех образцов из стали Ст2пс (а) и 20ХМФЛ (б),
подвергнутых ЭФО (1–3) по сравнению с состоянием после
сварки (4)
Т а б л и ц а 1. Параметры ЭФО экспериментальных об-
разцов
Материал
образца № образца
Суммарное
количество
импульсов
Охлажда-
ющая среда Тmax, oC
Ст2пс 1 48
Вода
65
2 94 77
3 50 Воздух 72
20ХМФЛ 1 48
Вода
65
2 100 86
3 65 Воздух 93
30 9/2008
магнитного материала создается напряженное
состояние, имеющее сжимающую радиальную σr
и растягивающую осевую σx составляющие:
σr = Fr/S = –1/2µ0(I/2πR)2 = –1/8µ0(jR)2,
σx = Fx/S = 1/4µ0µ(I/2πR)2 = 1/16µ0µ(jR)2,
где S — поверхность, на которую действует сила
Fη; µ0 — магнитная проницаемость вакуума; µ —
относительная магнитная проницаемость матери-
ала; I — электрический ток; j — плотность тока;
R — радиус образца.
Из соотношения σx/σr = µ/2 следует, что для
немагнитного материала (µ = 1) преобладают сжи-
мающие радиальные механические напряжения
σr, а для ферромагнетика — растягивающие про-
дольные напряжения σx, которые увеличиваются
в µ раз (10…102 раз). Магнитная проницаемость
ферромагнетика зависит от напряженности маг-
нитного поля в нем. При возрастании тока и со-
ответствующем увеличении напряженности маг-
нитного поля, индуцированного этим током, маг-
нитная проницаемость материала сначала возрас-
тает от начального значения µн до максимального
µmax за счет внутренней электромагнитной
энергии доменной структуры, а затем уменьша-
ется, стремясь к значению µ = 1. Именно в момент
достижения µmax растягивающие напряжения σx
увеличиваются на порядок и более.
Напряжения σx имеют неполярный характер,
т. е. не зависят от полярности протекающего тока,
и позволяют объяснить результаты, представлен-
ные на рис. 3. Для параметров конструкционных
сталей и плотностей тока j = 6…16 А/мм2 рас-
четное напряжение σx составляет 2,1…15,3 МПа.
При протекании импульса тока происходит вза-
имодействие напряжения σx, которое всегда рас-
тягивающее, с ОСН образцов, что и вызывает пе-
рераспределение результирующих напряжений.
Однако фактическое значение напряжений σx и
длительность их приложения слишком малы для
продольного пластического растяжения образца
на заметное значение за время од-
ного импульса тока. Определение
условий, необходимых и доста-
точных для достижения положи-
тельного эффекта, является зада-
чей дальнейших исследований.
Исследовано также влияние
ЭФО на уровень напряжений II
рода в металле шва сварного со-
единения низкоуглеродистой ста-
ли. Для этого было сварено сты-
ковое соединение стали 20 тол-
щиной 12 мм способом многоп-
роходной ручной дуговой сварки
с применением электродов УО-
НИ-13/55. Металл шва содержал, мас. %: 0,085
C; 0,26 Si; 0,58 Mn; 0,13 Ni; 0,07 Cr; 0,019 P;
0,021 S. Два поперечных темплета шириной
36 мм, вырезанные из сварного соединения, были
подвергнуты ЭФО на двух различных режимах,
выбранных на основе производственного опыта
НПК ООО «ДС». Из оставшихся частей сварного
соединения одна была подвергнута высокому от-
пуску при температуре 650 °С (60 мин); вторая
— отжигу при 1060 °С (20 мин); третья была ос-
тавлена в состоянии после сварки.
Исследование проводили с использованием
рентгеновского дифрактометра «ДРОН-УМ1» на
отполированной площадке 18 18 мм микрошли-
фа, содержащей только металл верхних проходов
шва (табл. 2).
Послесварочная термообработка (ТО) при-
водит микроструктуру металла шва в более рав-
новесное состояние: увеличивается размер бло-
ков, отражающий объем металла с относительно
совершенной решеткой; снижается уровень ОСН
II рода, выражаемый соответствующим коэффи-
циентом. С повышением температуры ТО отме-
ченные особенности проявляются в большей сте-
пени. Таким образом, состояние после сварки ха-
рактеризуется наименьшим размером блоков и на-
ивысшим уровнем ОСН, а состояние после отжига
— наибольшим размером блоков и минимальным
уровнем ОСН.
Как видно из табл. 2, ЭФО сварных соединений
также существенно повлияла на микроструктуру
металла шва, что подтверждается изменениями
дифрактометрических характеристик. Размер бло-
ков составил 127…135 нм, что на 35 % больше,
чем для отожженного металла. ЭФО также обес-
печила снижение ОСН II рода до уровня
0,0005…0,0009.
В металле низкоуглеродистого шва в состо-
янии после сварки присутствует небольшое ко-
личество остаточного аустенита. ЭФО, как и ТО,
вызвала распад остаточной γ-фазы. Распад ква-
зиустойчивого остаточного аустенита в металле
низкоуглеродистого шва во время ЭФО можно
Т а б л и ц а 2. Результаты рентгеновского дифрактометрического исследова-
ния наплавленного металла сварного соединения стали 20
Состояние сварного
соединения
Тип кристаллической
решетки
(a, нм)
Размер бло-
ков (областей
когерентного
рассеивания),
нм
Коэффициент,
характери-
зующий
напряжения
II рода
После сварки 96,4 % α-Fe (0,28692);
3,6 % γ-Fe (0,36352)
74 0,002
После отпуска (650 °С, 60 мин) α-Fe (0,28691) 78 0,001
После отжига (1060 °С, 20 мин) α-Fe (0,28681) 97 0,0005
После ЭФО по режиму № 1 α-Fe (0,28697) 127 0,0005
После ЭФО по режиму № 2 α-Fe (0,28704) 135 0,0009
9/2008 31
объяснить изменением его магнитного состояния,
приводящим к самопроизвольному появлению ма-
лых однодоменных ферромагнитных областей (за-
родышей), возникающих и аннигилирующих в па-
рамагнитной γ-матрице по статистическим зако-
нам [11], а также дестабилизацией напряженного
состояния всестороннего сжатия аустенитных
участков. В указанной выше части действие ЭФО
на металл шва аналогично действию ТО. Вместе
с тем, влияние ЭФО на постоянную a кристал-
лической решетки отличается от воздействия ТО.
Термообработка вызывает уменьшение a с
0,28692 (после сварки) до 0,28681 нм (после от-
жига), тогда как ЭФО приводит к ее заметному
росту до 0,28697…0,28704 нм.
Параметр элементарной ячейки связан с ме-
жатомным расстоянием, соответствующим тако-
му взаимному положению соседних атомов, при
котором уровень потенциальной энергии системы
минимален, а силы отталкивания и притяжения
равны. Из физики металлов известны следующие
факторы, позволяющие влиять на постоянную ре-
шетки металла: температура, давление, напряже-
ния I рода и легирование. Поскольку эти условия
во всех дифрактометрических экспериментах бы-
ли неизменны, объяснить наблюдаемое влияние
ЭФО довольно сложно. Из процессов, происхо-
дящих в сталях во время ТО, уместно упомянуть
распад пересыщенного твердого раствора с вы-
делением новых фаз, приводящий к уменьшению
концентрации примесей внедрения в твердом рас-
творе, а следовательно, уменьшению а, что и под-
тверждается экспериментом. Учитывая ключевые
факторы влияния электрического тока малой
плотности и электромагнитного поля на микрос-
труктуру металла [7, 8], можно предположить сле-
дующую причину увеличения параметра a после
ЭФО. Скольжение дислокаций (и, возможно, их
аннигиляция), вызванное магнитным полем, на-
водящимся в металле при ЭФО, привело к более
равномерному распределению по объему α-фазы
примесных атомов внедрения, первоначально сос-
редоточенных в микросегрегационных скоплени-
ях (атмосферах), связанных с дислокациями. Это
могло привести к увеличению среднего содержа-
ния примесей в твердом растворе и в итоге выз-
вать рост параметра a после ЭФО. Для более пол-
ного объяснения влияния ЭФО на субмикрост-
руктуру ведутся дополнительные исследования.
В заключение следует отметить, что ЭФО при
выбранных параметрах и технике проведения ока-
зывает специфическое влияние на уровень ОСН
I рода в сварных соединениях углеродистых и
низколегированных сталей: в активной зоне свар-
ных соединений ОСН снижаются на 3…25, в ре-
активной — возрастают на 0…15 %. ЭФО снижает
напряжения II рода до уровня, обеспечиваемого
отжигом при температуре 1060 °С, при этом за-
метно увеличивается параметр a кристаллической
решетки α-фазы.
1. Головин Ю. И., Тялин Ю. Н., Умрихин В. М. Поле меха-
нических напряжений и прочность цилиндрических про-
водников в пинчующих электромагнитных полях // Тез.
докл. I Всесоюз. конф. «Действие электромагнитных по-
лей на пластичность и прочность металлов и сплавов».
(Юрмала, 29 сент.–1 окт. 1987 г.). — М.: Ин-т машино-
ведения им. А. А. Благонравова АН СССР, 1987. —
С. 37.
2. Стрижало В. А., Новогрудский Л. С., Воробьев Е. В.
Прочность сплавов криогенной техники при электромаг-
нитных воздействиях. — Киев: Наук. думка, 1990. —
160 с.
3. Стрижало В. А., Воробьев Е. В. Скачкообразная дефор-
мация металла в условиях воздействия импульсного маг-
нитного поля и криогенных температур // Пробл. проч-
ности. — 2003. — № 1. — С. 137–142.
4. Щербаков И. П., Чураев Д. В., Светлов В. Н. Исследова-
ние изменения субмикрорельефа поверхности медных
образцов при пропускании по ним импульсов электри-
ческого тока большой плотности // Журн. техн. физики.
— 2004. — 74, № 4. — С. 139–142.
5. Влияние электродинамической обработки на напряженно-
деформированное состояние теплоустойчивых сталей /
Л. М. Лобанов, Н. А. Пащин, В. Ю. Скульский, В. П. Логи-
нов // Автомат. сварка. — 2006. — № 5. — С. 11–15.
6. Изменение напряженно-деформированного состояния
после электродинамической обработки сварных соеди-
нений алюминиевого сплава АМг6 / Л. М. Лобанов,
Н. А. Пащин, В. П. Логинов, В. Н. Смиленко // Там же.
— 2007. — № 6. — С. 11–19.
7. Моравецкий С. И., Паршенков Н. А., Сокирко В. А. Осо-
бенности электромагнитных воздействий на металлы и
их сварные соединения // Там же. — 2007. — № 6. —
С. 20–26.
8. К вопросу о механизмах электромагнитных воздействий
на механические свойства сварных соединений углеро-
дистых и низколегированных сталей / А. К. Царюк,
В. Ю. Скульский, С. И. Моравецкий, В. А. Сокирко //
Там же. — 2008. — № 7. — С. 33–37.
9. Винокуров В. А. Отпуск сварных конструкций для сни-
жения напряжений. — М.: Машиностроение, 1973. —
213 с.
10. Касаткин Б. С., Прохоренко В. М., Чертов И. М. Напря-
жения и деформации при сварке. — Киев: Вища шк.,
1987. — 246 с.
11. Бернштейн М. Л., Пустовойт В. Н. Термическая обра-
ботка стальных изделий в магнитном поле. — М.: Ма-
шиностроение, 1987. — 256 с.
Results of evaluation of the electromagnetic effects on residual welding stresses of the fist kind and stresses of the second
kind are presented. It is shown that impact by the low-density current pulses on the low-carbon steel welded joints has a
specific effect on stresses of the first kind. However, it does not lead to their substantial decrease. It has been established
that treatment leads to increase in size of the blocks, decrease in stresses of the third kind, and increase in the crystalline
lattice parameter of the weld metal.
Поступила в редакцию 26.01.2008
32 9/2008
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-99998 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:33:17Z |
| publishDate | 2008 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Царюк, А.К. Скульский, В.Ю. Моравецкий, С.И. Сокирко, В.А. 2016-05-14T18:25:33Z 2016-05-14T18:25:33Z 2008 Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей / А.К. Царюк, В.Ю. Скульский, С.И. Моравецкий, В.А. Сокирко // Автоматическая сварка. — 2008. — № 9 (665). — С. 28-32. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99998 621.791:669.14.018.2.195 Приведены результаты оценки влияния электромагнитных воздействий на остаточные сварочные напряжения I и II рода. Показано, что воздействие импульсами тока низкой плотности на сварные соединения низкоуглеродистых сталей оказало специфическое влияние на напряжения I рода, однако не привело к их существенному снижению.
 Установлено, что обработка вызывает увеличение размера блоков, снижение напряжений II рода и увеличение параметра кристаллической решетки металла шва. Results of evaluation of the electromagnetic effects on residual welding stresses of the fist kind and stresses of the second
 kind are presented. It is shown that impact by the low-density current pulses on the low-carbon steel welded joints has a
 specific effect on stresses of the first kind. However, it does not lead to their substantial decrease. It has been established
 that treatment leads to increase in size of the blocks, decrease in stresses of the third kind, and increase in the crystalline
 lattice parameter of the weld metal. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей Effect of parameters of mechanical-chemical synthesis on structure, phase composition and properties of thermal spraying Al--Cu--Fe system powders containing quasi-crystalline phase Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей Царюк, А.К. Скульский, В.Ю. Моравецкий, С.И. Сокирко, В.А. Научно-технический раздел |
| title | Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей |
| title_alt | Effect of parameters of mechanical-chemical synthesis on structure, phase composition and properties of thermal spraying Al--Cu--Fe system powders containing quasi-crystalline phase |
| title_full | Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей |
| title_fullStr | Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей |
| title_full_unstemmed | Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей |
| title_short | Влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей |
| title_sort | влияние электромагнитной обработки на остаточные сварочные напряжения в сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/99998 |
| work_keys_str_mv | AT carûkak vliânieélektromagnitnoiobrabotkinaostatočnyesvaročnyenaprâženiâvsvarnyhsoedineniâhuglerodistyhinizkolegirovannyhstalei AT skulʹskiivû vliânieélektromagnitnoiobrabotkinaostatočnyesvaročnyenaprâženiâvsvarnyhsoedineniâhuglerodistyhinizkolegirovannyhstalei AT moraveckiisi vliânieélektromagnitnoiobrabotkinaostatočnyesvaročnyenaprâženiâvsvarnyhsoedineniâhuglerodistyhinizkolegirovannyhstalei AT sokirkova vliânieélektromagnitnoiobrabotkinaostatočnyesvaročnyenaprâženiâvsvarnyhsoedineniâhuglerodistyhinizkolegirovannyhstalei AT carûkak effectofparametersofmechanicalchemicalsynthesisonstructurephasecompositionandpropertiesofthermalsprayingalcufesystempowderscontainingquasicrystallinephase AT skulʹskiivû effectofparametersofmechanicalchemicalsynthesisonstructurephasecompositionandpropertiesofthermalsprayingalcufesystempowderscontainingquasicrystallinephase AT moraveckiisi effectofparametersofmechanicalchemicalsynthesisonstructurephasecompositionandpropertiesofthermalsprayingalcufesystempowderscontainingquasicrystallinephase AT sokirkova effectofparametersofmechanicalchemicalsynthesisonstructurephasecompositionandpropertiesofthermalsprayingalcufesystempowderscontainingquasicrystallinephase |